SE529809C2 - Hot work tool steel - Google Patents

Hot work tool steel

Info

Publication number
SE529809C2
SE529809C2 SE0600797A SE0600797A SE529809C2 SE 529809 C2 SE529809 C2 SE 529809C2 SE 0600797 A SE0600797 A SE 0600797A SE 0600797 A SE0600797 A SE 0600797A SE 529809 C2 SE529809 C2 SE 529809C2
Authority
SE
Sweden
Prior art keywords
content
steel
weight
steel according
work tool
Prior art date
Application number
SE0600797A
Other languages
Swedish (sv)
Other versions
SE0600797L (en
Inventor
Bengt Klarenfjord
Odd Sandberg
Original Assignee
Uddeholm Tooling Ab
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Uddeholm Tooling Ab filed Critical Uddeholm Tooling Ab
Priority to SE0600797A priority Critical patent/SE529809C2/en
Priority to MX2008012631A priority patent/MX2008012631A/en
Priority to RU2008136560/02A priority patent/RU2430186C2/en
Priority to PCT/SE2007/050203 priority patent/WO2007114781A1/en
Priority to CA002659249A priority patent/CA2659249A1/en
Priority to CNA2007800117009A priority patent/CN101415854A/en
Priority to AU2007232532A priority patent/AU2007232532B2/en
Priority to KR1020087027258A priority patent/KR20090010187A/en
Priority to EP07748364A priority patent/EP2002025A1/en
Priority to JP2009504159A priority patent/JP5185923B2/en
Priority to US12/281,607 priority patent/US20090191086A1/en
Priority to NZ570919A priority patent/NZ570919A/en
Priority to SG201102360-3A priority patent/SG170824A1/en
Priority to BRPI0710268-2A priority patent/BRPI0710268A2/en
Priority to TW096111725A priority patent/TWI355425B/en
Publication of SE0600797L publication Critical patent/SE0600797L/en
Publication of SE529809C2 publication Critical patent/SE529809C2/en
Priority to NO20084230A priority patent/NO20084230L/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese

Abstract

The present invention relates to a hot-working steel having a chemical composition, in % by weight, of 0.30-0.50% C, 0-1.5% Si, 1-1.8% Mn, 1.5-3.5% Cr, 0.3-0.9% (Mo+W/2), 0.4-0.8% (V+N/2), <3.5% (Mo+Cr), with a remainder of iron and unavoidable impurities.

Description

30 35 529 809 0.30 - 0.50 % C 0 - 1.5 % Si 1% < Mn S l,8% 1.5 - 3.5 % Cr 0.3 - 0.9 % (Mo + W/2) 0.4 - 0.8 % (V + Nb/2) Rest järn och oundvikliga föroreningar. 30 35 529 809 0.30 - 0.50% C 0 - 1.5% Si 1% <Mn S l, 8% 1.5 - 3.5% Cr 0.3 - 0.9% (Mo + W / 2) 0.4 - 0.8% (V + Nb / 2) Residual iron and unavoidable contaminants.

Tack vare uppfinningen kan nu erbjudas ett varmarbetsstål med, för de flesta applikationer, egenskaper jämförbara med ett traditionellt H13-stål, men (med dagens metallpriser) till näst intill halverad legeringskostnad. Det inses att det mot bakgrund av det faktum att stål av H1 3-typen finuiits sedan länge på marknaden, måste anses överraskande att en legering har kunnat finnas fram som så effektivt kan lösa ovan närnnda problem, speciellt i beaktande av att de viktiga egenskaperna varmnötrnings- beständighet mot aluminium och värmeledningsförmåga visar förbättrade värden järnfört med en traditionell H13-legering. Visserligen erhålles en något försämrad härd- barhet, men då merdelen av extruderingsverktygen på marknaden nyttjas för relativt små dimensioner uppskattas att ca 70 - 80 % av existerande tillverkning kan nyttja denna nya legering, innebärande en markant reducerad kostnad men i övrigt bibehållen funktionalitet.Thanks to the invention, a hot working steel can now be offered with, for most applications, properties comparable to a traditional H13 steel, but (with today's metal prices) at almost halved alloy cost. It will be appreciated that in view of the fact that H1 3 type steels have been on the market for a long time, it must be considered surprising that an alloy has been found which can so effectively solve the above problems, especially in view of the important properties of hot grouting. - resistance to aluminum and thermal conductivity show improved values ironed with a traditional H13 alloy. Admittedly, a slightly impaired hardenability is obtained, but since most of the extrusion tools on the market are used for relatively small dimensions, it is estimated that about 70-80% of existing production can use this new alloy, meaning a markedly reduced cost but otherwise retained functionality.

Då ej armat anges, avses i demra text alltid viktsprocent i fråga om stålets kemiska sammansättning och volymprocent i fråga om stålets strukturbeståndsdelar.When the armature is not specified, the text in that text always refers to the percentage by weight in terms of the chemical composition of the steel and the percentage by volume in terms of the structural components of the steel.

För de enskilda legeringselementen med dess inbördes relationer, stålets struktur och värmebehandling gäller för övrigt följande.The following also applies to the individual alloying elements with their mutual relations, the structure of the steel and heat treatment.

Kol ska finnas i tillräcklig mängd i stålet för att ge avsedd hårdhet efter värme- behandling och bidra till härdbarhet. Således måste åtminstone 0.3 % kol finnas och för bästa resultat ungefär 0.4 %. För mycket kol påverkar segheten negativt och den övre gränsen ska därför hållas vid ungefär 0.45 %.Carbon must be present in a sufficient amount in the steel to provide the intended hardness after heat treatment and contribute to hardenability. Thus, at least 0.3% carbon must be present and for best results about 0.4%. Too much carbon has a negative effect on toughness and the upper limit should therefore be kept at approximately 0.45%.

Kisel ingår som ett restelement från stålets tillverkning i en halt av normalt minst 0.2 %, oftast ca 1 %. Kisel ökar kolaktiviteten i stålet och bidrar därmed till att stålet får en adekvat hårdhet. Dessutom bidrar det till adekvat oxidations- resp. anlöpnings- beständighet. Vid alltför höga halter kan sprödhetsproblem uppstå pga. lösnings- härdning varför den maximala kiselhalten i stålet är 1.5 % företrädesvis max 1.2 %. 15 20 25 30 35 529 809 Mangan, krom och molybden ska finnas i stålet i tillräcklig mängd för att ge stålet en adekvat härdbarhet.Silicon is included as a residual element from steel production in a content of normally at least 0.2%, usually about 1%. Silicon increases the carbon activity in the steel and thus contributes to the steel having an adequate hardness. In addition, it contributes to adequate oxidation resp. tempering resistance. At too high levels, brittleness problems can arise due to. solution hardening, which is why the maximum silicon content in the steel is 1.5%, preferably a maximum of 1.2%. 15 20 25 30 35 529 809 Manganese, chromium and molybdenum must be present in the steel in sufficient quantity to give the steel an adequate hardenability.

Molybden har som egenskap att förutom att bidra till härdbarhet även bidra till god anlöpningsbeständighet. Molybden har därför visats sig behöva finnas i en minsta halt av 0.3 %, men maximalt i en halt av 0.8 %. Företrädesvis används 0.6 % molybden.Molybdenum has the property of not only contributing to hardenability but also contributing to good tempering resistance. Molybdenum has therefore been shown to be needed in a minimum content of 0.3%, but a maximum in a content of 0.8%. Preferably 0.6% molybdenum is used.

Förutom härdbarhet bidrar kromet också till oxidationsmotstånd av legeringen och bör finnas i en minsta halt av 1.5 %, men en maximal halt av 3.0 %. Företrädesvis är nominella kromhalten 2.6 %.In addition to hardenability, chromium also contributes to the oxidation resistance of the alloy and should be found in a minimum content of 1.5%, but a maximum content of 3.0%. Preferably, the nominal chromium content is 2.6%.

Mangan ska finnas i en minsta halt överstigande 1% för att bidra till att ge stålet önskad härdbarhet vid den begränsade halt av molybden och krom som kännetecknar stålet.Manganese must be present in a minimum content exceeding 1% to help give the steel the desired hardenability at the limited content of molybdenum and chromium that characterizes the steel.

Maximalt får stålet innehålla 1.8 % mangan. Företrädesvis är nominella rnanganhalten 1.4 %.The steel may contain a maximum of 1.8% manganese. Preferably, the nominal content is 1.4%.

Vanadin ska ingå i stålet i en halt av minst 0.4 % och max 0.8 %. Vanadin bidrar också till att ge stålet gott anlöpningsmotstånd, god nötningsbeständighet och bidrar till god hållfasthet genom att bilda vanadinkarbider som medverkar till att skapa en relativt fm kristallstrulctur.Vanadium must be included in the steel in a content of at least 0.4% and a maximum of 0.8%. Vanadium also helps to give the steel good tempering resistance, good abrasion resistance and contributes to good strength by forming vanadium carbides which help to create a relatively smooth crystal structure.

Vid stålets tillverkning kan konventionell, känd tillverkningsteknik nyttjas.In the manufacture of steel, conventional, known manufacturing techniques can be used.

KORT F IGURBESKRIVNING I den följande redogörelsen för utförda försök kommer att hänvisas till bifogade figurer av vilka: Fig. 1 visar ett diagram som åskådliggör varmnötningsbeständighet för gasnitrerade prover i ett 4-timmars test, och, Fig. 2 visar motsvarande provresultat i ett 8-timmarstest.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS In the following description of the experiments performed, reference will be made to the accompanying figures, of which: Fig. 1 shows a diagram illustrating hot abrasion resistance of gas-nitrated samples in a 4-hour test, and, Fig. 2 shows the corresponding test results in an 8- hour test.

REDOGÖRELSE FÖR UTFÖRDA UNDERSÖKNINGAR Tre legeringar har tillverkats som 50 kg göt i laboratorieskala med följ ande process- gång: Smide vid 1270 °C till dimension 60 x 60 mm. Mjukglödgning 850 °C/2h, svalning 10 °C/h till 600 °C och därefter fritt i luft.REPORT ON EXAMINATIONS CARRIED OUT Three alloys have been manufactured as 50 kg of ingots on a laboratory scale with the following process: Forging at 1270 ° C to a dimension of 60 x 60 mm. Soft annealing 850 ° C / 2h, cooling 10 ° C / h to 600 ° C and then free in air.

Den kemiska sammansättningen för de undersökta chargema visas i Tabell 1 nedan. 10 15 20 25 30 529 809 Tabell 1. Kemisk sammansättning (vikt-%) av undersökta charger, rest järn och förorenin ar.The chemical composition of the investigated charges is shown in Table 1 below. 10 15 20 25 30 529 809 Table 1. Chemical composition (% by weight) of investigated charges, residual iron and impurities.

GötNr. C Si Mn P S Cr Mo V Al N Oppm 2 0.37 1.06 0.41 0.019 0.001 5.16 1.47 0.82 0.001 0.04 40 6 0.42 0.93 1.25 0.004 0.007 2.53 0.60 0.57 0.001 0.047 50 7 0.38 0.59 1.34 0.005 0.006 2.29 0.55 0.52 0.53 0.023 32 Värmebehandling av legeringarna sker enligt Tabell 2 nedan.GötNr. C Si Mn PS Cr Mo V Al N Oppm 2 0.37 1.06 0.41 0.019 0.001 5.16 1.47 0.82 0.001 0.04 40 6 0.42 0.93 1.25 0.004 0.007 2.53 0.60 0.57 0.001 0.047 50 7 0.38 0.59 1.34 0.005 0.006 2.29 0.55 0.52 0.53 0.023 32 Heat treatment of the alloys takes place according to Table 2 below.

Tabell 2. Austenitiserings- och anlöpningstemperatur och förväntad hårdhet för de olika Jígeringarna.Table 2. Austenitization and tempering temperature and expected hardness for the different Jígerings.

Lcgefing TA(°c)30 min T....i(°C)2x2h HRC z 1020 sso 4s 6,7 1020 560 4s Provplattor med dimensionen 5 x 10 x 30 mm tillverkas från varje variant enligt Tabell 2. Ena provytan, en 5 x 30 mm sida, poleras till en fm yta med ett RA-värde på ca 0.10 - 0.15 um.Lcge fi ng TA (° c) 30 min T .... i (° C) 2x2h HRC z 1020 sso 4s 6,7 1020 560 4s Sample plates with the dimension 5 x 10 x 30 mm are manufactured from each variant according to Table 2. One sample surface, a 5 x 30 mm side, polished to a sc surface with an RA value of about 0.10 - 0.15 μm.

De olika provema undersöktes för att jäinföra varmslitaget mot aluminium. I Fig. 1 visas den avnötta volym som åstadkommits efter 4 timmar avseende gasnitrerade prover. Av diagrammet framgår att de båda proverna tillverkade enligt uppfinningen, dvs. proverna 6 och 7 uppvisar bättre nötningsbeständighet än referensstålen (prov 2).The various samples were examined to introduce the heat wear against aluminum. Fig. 1 shows the worn volume obtained after 4 hours for gas nitrated samples. The diagram shows that the two samples manufactured according to the invention, ie. samples 6 and 7 show better abrasion resistance than the reference steels (sample 2).

Av Fig. 2 visas resultatet från ett motsvarande 8 timmars test, som visar att förbättrad nötningsbeständighet även kunde bekräftas för uppfinningen vid dessa prover. I ett fall (prov 6) uppvisas mer än 50 % i förbättring avseende nötningsbeständighet jämfört med ett traditionellt H1 3-stål (prov 2).Fig. 2 shows the result of a corresponding 8 hour test, which shows that improved abrasion resistance could also be confirmed for the invention in these samples. In one case (sample 6), more than 50% improvement in abrasion resistance is shown compared to a traditional H1 3 steel (sample 2).

Vid jämförelsen av ett stål enligt uppfinningen med ett klassiskt H13-stål (prov 2) med sammansättningen i vikt-%: 0.30 ~ 0.40 C, 0.20 - 0.40 Mn, 0.80 - 1.20 Si, 4.75 - 5.50 Cr, 1.25 - 1.75 Mo, 0.80 - 1.20 V, rest järn och oundvikliga föroreningar, framgår således att stålet enligt uppfinningen; med sammansättningen i vikt-%: 0.4 C, 0.5 - 1.0 Si, 1.2 - 1.4 Mn, 2.2 - 2.5 Cr, 0.5 -0.6 Mo, 0.5 - 0.6 V, uppvisar väsentligt förbättrade värden avseende den viktiga egenskapen nötningsbeständighet, trots det lägre legerings- innehållet/kostnaden. I beaktande av konventionell uppfattning inom området är dessa 20 529 809 resultat uppseendeväckande, eftersom den gängse läran är att en sänkning av kromhalt och/eller molybdenhalt och/eller vanadinhalt borde leda till en sämre nitreringspotential.When comparing a steel according to the invention with a classical H13 steel (sample 2) with the composition in% by weight: 0.30 ~ 0.40 C, 0.20 - 0.40 Mn, 0.80 - 1.20 Si, 4.75 - 5.50 Cr, 1.25 - 1.75 Mo, 0.80 - 1.20 V, erected iron and unavoidable impurities, thus showing that the steel according to the invention; with the composition in% by weight: 0.4 C, 0.5 - 1.0 Si, 1.2 - 1.4 Mn, 2.2 - 2.5 Cr, 0.5 -0.6 Mo, 0.5 - 0.6 V, shows significantly improved values regarding the important property of abrasion resistance, despite the lower alloy the content / cost. In view of conventional opinion in the art, these results are striking, since the prevailing theory is that a decrease in chromium content and / or molybdenum content and / or vanadium content should lead to a poorer nitriding potential.

Således torde enligt gängse uppfattning de förändringar som gjorts i ett stål enligt upp- finningen jämfört med traditionellt H13-stål leda till relativt försämrad nitrerings- potential och därmed sämre nötningsbeständighet. Uppenbarligen inträder således någon form av mekanismer i ett stål enligt uppfinningen som trots sänkning av halten krom, molybden och vanadin ger ypperlig nitreringspotential och därmed möjlighet att erhålla god nötningsbeständighet.Thus, according to the prevailing opinion, the changes made to a steel according to the invention compared with traditional H13 steel should lead to a relatively reduced nitriding potential and thus poorer abrasion resistance. Thus, obviously, some form of mechanism occurs in a steel according to the invention which, despite lowering the content of chromium, molybdenum and vanadium, provides excellent nitriding potential and thus the possibility of obtaining good abrasion resistance.

Det inses att uppfinningen inte är begränsad till de föredragna snäva intervall som nämns ovan utan att en mängd variationer av sarnmansättningar inryms inom ramarna för uppfinningen, med bibehållet goda nödvändiga egenskaper, i enlighet med vad som definieras i patentkrav 1. Speciellt föredragna aspekter enligt uppfinningen framgår av underkraven.It will be appreciated that the invention is not limited to the preferred narrow ranges mentioned above without accommodating a variety of variations of the compositions within the scope of the invention, while retaining good necessary properties, as defined in claim 1. Particularly preferred aspects of the invention are set forth in the invention. of the subclaims.

Att ett stål enligt uppfinningen ligger inom ramarna för önskvärda egenskaper enligt ett Hlš-stål framgår av nedanstående tabell (se Tabell 3), som är en viktad jämförelse av viktiga egenskaper, där 10 anger högsta värdet för bästa testvärdet (i jämförelse mellan ett gängse H13-stå1 och uppfinningen) och det jämförande provets värde viktats mot bästavärdet.That a steel according to the invention is within the limits of desirable properties according to a Hlš steel is shown in the table below (see Table 3), which is a weighted comparison of important properties, where 10 indicates the highest value for the best test value (in comparison between a common H13 and the value of the comparative test is weighted against the best value.

Tabell 3.Table 3.

U % Terrnisk Duktilitet 0 °C 44 HRC -V 0 °C 48 HR Härdbarhet N ' ' mot aluminium 550 Hållfasthet 550 ° V . 529 809 Av ovanstående tabell framgår att uppfinningen uppvisar goda värden for egenskaper som är viktiga ett för ett H13-stål och att till och med förbättrade värden kan erhålles avseende de mycket viktiga egenskaperna nötningsbeständighet mot aluminium samt värmeledningsfiirrnåga, trots en sänkning av legeringskostnaden med näst intill 50 %.U% Thermal Ductility 0 ° C 44 HRC -W 0 ° C 48 HR Hardenability N '' to aluminum 550 Strength 550 ° W. 529 809 The above table shows that the invention exhibits good values for properties which are important for an H13 steel and that even improved values can be obtained with respect to the very important properties of abrasion resistance to aluminum and thermal conductivity, despite a reduction in the alloy cost by almost 50%.

Claims (1)

1. 20 25 30 35 529 809 PATENTKRAV 1. Varrnarbetsstål, k ä n n e t e c k n a t av att det har följande kemiska samman- sättning i vikt-%: 0.30 - 0.50 % C 0 - 1.5 % Si 1% < Mn S1,8% 1.5 - 3.5 % Cr 0.3 - 0.9 % (Mo + W/2) 0.4 - 0.8 % (V + Nb/Z) Rest jäm och oundvikliga föroreningar. Stål enligt krav 1, k ånn e t e c k n at av att halten i vikt-% av (Mo + Cr) under- stiger 3.5 %. Stål enligt något av ovanstående patentkrav, k ä n n e t e c k n at av att halten i vikt-% av C är 0.38 - 0.46, företrädesvis 0.40 - 0.44 % C. Stål enligt något av ovanstående patentkrav, k ä n n e t e c k n a t av att halten i vikt-% av Si är 0.3 - 1.35 %, företrädesvis 0.5 ~ 1.2 %. Stål enligt något av ovanstående patentkrav, k ä n n e t e c k n a t av att halten i vikt-% av Mn är 0.3 - 1.5 %, företrädesvis 0.5 -1.35 %. Stål enligt något av ovanstående patentkrav, k ä n n e t e c k n a t av att halten i vikt-% av Cr är 0.7 - 3.0, företrädesvis 2.2 - 2.8 %. Stål enligt något av ovanstående patentkrav, k å n n e t e c k n at av att halten i vikt-% av Mo är 0.45 - 0.8, företrädesvis 0.5 - 0.7 %. Stål enligt något av ovanstående patentkrav, k ä n n e t e c k n at av att halten i vikt-% av V är 0.45 - 0.7. Stål enligt något av ovanstående patentkrav, k ä n n e t e c k n at av att halten Cr i förhållande till Mo i vikt-% är sådan att %Cr/%Mo > 3. 10 15 20 10. 11. 12. 13. 14. 15. 16. 529 809 Stål enligt något av ovanstående patentkrav, k ä n n e t e c k n at av att både halten Mo och V understiger 0.7 vikt-%. Stål enligt krav 11, k ä n n e t e c kn at av att halten V är mellan 0.5 - 0.6 vikt-%. Stål enligt krav 1, k ä n n e t e c k n at av att det innehåller max 0.05 vikt-% Al. Stål enligtkrav Lkännetecknat av atthaltenivikt-% A1är0.3- 1.0 %, företrädesvis ca. 0.7 %. Varmarbetsstål, k ä n n e t e c k n at av att det har en kemisk sammansättning enligt något av föregående krav. Varmarbetsstål enligt patentkrav 10 eller ll, k ä n n e t e c k n a t av att det har en värmeledningsfórrnåga överstigande 26 W/m °C vid 200 °C. Användning av stålet enligt något av kraven 1 - ll för framställning av verktyg for strängpressning, företrädesvis strängpressriing av aluminium.1. 20 25 30 35 529 809 PATENT REQUIREMENTS 1. Warning working steel, characterized in that it has the following chemical composition in% by weight: 0.30 - 0.50% C 0 - 1.5% Si 1% <Mn S1.8% 1.5 - 3.5% Cr 0.3 - 0.9% (Mo + W / 2) 0.4 - 0.8% (V + Nb / Z) Residual even and unavoidable impurities. Steel according to claim 1, characterized in that the content in% by weight of (Mo + Cr) is less than 3.5%. Steel according to one of the preceding claims, characterized in that the content in% by weight of C is 0.38 - 0.46, preferably 0.40 - 0.44% C. Steel according to any one of the preceding claims, characterized in that the content in% by weight of Si is 0.3 - 1.35%, preferably 0.5 ~ 1.2%. Steel according to one of the preceding claims, characterized in that the content in% by weight of Mn is 0.3 - 1.5%, preferably 0.5 - 1.35%. Steel according to one of the preceding claims, characterized in that the content in% by weight of Cr is 0.7 - 3.0, preferably 2.2 - 2.8%. Steel according to one of the preceding claims, characterized in that the content in% by weight of Mo is 0.45 - 0.8, preferably 0.5 - 0.7%. Steel according to one of the preceding claims, characterized in that the content in% by weight of V is 0.45 - 0.7. Steel according to one of the preceding claims, characterized in that the content Cr in relation to Mo in% by weight is such that% Cr /% Mo> 3. 10 15 20 10. 11. 12. 13. 14. 15. 16 529 809 Steel according to one of the preceding claims, characterized in that both the content Mo and V are less than 0.7% by weight. Steel according to claim 11, characterized in that the content V is between 0.5 - 0.6% by weight. Steel according to claim 1, characterized in that it contains a maximum of 0.05% by weight of Al. Steel according to claim L characterized by atthaltenivikt-% A1är0.3- 1.0%, preferably approx. 0.7%. Hot working steel, characterized in that it has a chemical composition according to any one of the preceding claims. Hot working steel according to claim 10 or 11, characterized in that it has a thermal conductivity in excess of 26 W / m ° C at 200 ° C. Use of the steel according to any one of claims 1 to 11 for the production of tools for extrusion, preferably extrusion of aluminum.
SE0600797A 2006-04-06 2006-04-06 Hot work tool steel SE529809C2 (en)

Priority Applications (16)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0600797A SE529809C2 (en) 2006-04-06 2006-04-06 Hot work tool steel
KR1020087027258A KR20090010187A (en) 2006-04-06 2007-03-30 Hot working steel
US12/281,607 US20090191086A1 (en) 2006-04-06 2007-03-30 Hot-working steel
PCT/SE2007/050203 WO2007114781A1 (en) 2006-04-06 2007-03-30 Hot-working steel
CA002659249A CA2659249A1 (en) 2006-04-06 2007-03-30 Hot-working steel
CNA2007800117009A CN101415854A (en) 2006-04-06 2007-03-30 Hot working steel
AU2007232532A AU2007232532B2 (en) 2006-04-06 2007-03-30 Hot-working steel
MX2008012631A MX2008012631A (en) 2006-04-06 2007-03-30 Hot-working steel.
EP07748364A EP2002025A1 (en) 2006-04-06 2007-03-30 Hot-working steel
JP2009504159A JP5185923B2 (en) 2006-04-06 2007-03-30 Hot working steel
RU2008136560/02A RU2430186C2 (en) 2006-04-06 2007-03-30 Heat-resistant steel
NZ570919A NZ570919A (en) 2006-04-06 2007-03-30 Hot-working steel
SG201102360-3A SG170824A1 (en) 2006-04-06 2007-03-30 Hot-working steel
BRPI0710268-2A BRPI0710268A2 (en) 2006-04-06 2007-03-30 hot work steel
TW096111725A TWI355425B (en) 2006-04-06 2007-04-03 Hot-working steel
NO20084230A NO20084230L (en) 2006-04-06 2008-10-09 Heat-treated stable

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE0600797A SE529809C2 (en) 2006-04-06 2006-04-06 Hot work tool steel

Publications (2)

Publication Number Publication Date
SE0600797L SE0600797L (en) 2007-10-07
SE529809C2 true SE529809C2 (en) 2007-11-27

Family

ID=38563958

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SE0600797A SE529809C2 (en) 2006-04-06 2006-04-06 Hot work tool steel

Country Status (16)

Country Link
US (1) US20090191086A1 (en)
EP (1) EP2002025A1 (en)
JP (1) JP5185923B2 (en)
KR (1) KR20090010187A (en)
CN (1) CN101415854A (en)
AU (1) AU2007232532B2 (en)
BR (1) BRPI0710268A2 (en)
CA (1) CA2659249A1 (en)
MX (1) MX2008012631A (en)
NO (1) NO20084230L (en)
NZ (1) NZ570919A (en)
RU (1) RU2430186C2 (en)
SE (1) SE529809C2 (en)
SG (1) SG170824A1 (en)
TW (1) TWI355425B (en)
WO (1) WO2007114781A1 (en)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SE533283C2 (en) * 2008-03-18 2010-08-10 Uddeholm Tooling Ab Steel, process for manufacturing a steel blank and process for manufacturing a detail of the steel
BRPI1003185A2 (en) * 2010-03-08 2012-02-07 Villares Metals Sa steel for extrusion tools
JP2019119898A (en) * 2017-12-28 2019-07-22 愛知製鋼株式会社 Cvt ring raw material, cvt ring member, and manufacturing method therefor
JP6974607B2 (en) * 2018-05-14 2021-12-01 日立金属株式会社 Laminated modeling hot tool and its manufacturing method, and metal powder for laminated modeling hot tool

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1850953A (en) * 1925-06-19 1932-03-22 Percy A E Armstrong Heat, rust, and acid resisting ferrous alloy
GB913525A (en) * 1960-02-18 1962-12-19 Crucible Steel Co America Low cost alloy steel
JPS524414A (en) * 1975-06-24 1977-01-13 Hitachi Ltd Reinforced rolls for rolling
JPS5380318A (en) * 1976-12-27 1978-07-15 Daido Steel Co Ltd Hot tool steel with excellent high temperature strength
JPS5456913A (en) * 1977-10-15 1979-05-08 Daido Steel Co Ltd Steel for hot rolling mold
JPS5782458A (en) * 1980-11-07 1982-05-22 Hitachi Metals Ltd High toughness tool steel for hot working
US4853181A (en) 1986-06-18 1989-08-01 Wert David E Hot work tool steel
US4886640A (en) 1988-08-22 1989-12-12 Carpenter Technology Corporation Hot work tool steel with good temper resistance
DE4321433C1 (en) 1993-06-28 1994-12-08 Thyssen Stahl Ag Use of hot work steel
JP3538995B2 (en) * 1994-09-29 2004-06-14 日本精工株式会社 Rolling bearing
JP3352889B2 (en) * 1996-10-16 2002-12-03 山陽特殊製鋼株式会社 Hot tool steel with excellent nitriding properties
JP3612459B2 (en) * 1999-11-09 2005-01-19 山陽特殊製鋼株式会社 Mold steel for small lot production
JP2002088450A (en) * 2000-09-14 2002-03-27 Daido Steel Co Ltd Hot work tool steel
JP4812220B2 (en) * 2002-05-10 2011-11-09 株式会社小松製作所 High hardness and toughness steel
WO2005061747A1 (en) * 2003-12-19 2005-07-07 Daido Steel Co.,Ltd Hot work tool steel and mold member excellent in resistance to melting

Also Published As

Publication number Publication date
TW200741017A (en) 2007-11-01
MX2008012631A (en) 2008-10-13
NZ570919A (en) 2011-07-29
WO2007114781A1 (en) 2007-10-11
NO20084230L (en) 2008-10-30
JP2009532585A (en) 2009-09-10
AU2007232532B2 (en) 2011-06-02
JP5185923B2 (en) 2013-04-17
TWI355425B (en) 2012-01-01
AU2007232532A1 (en) 2007-10-11
CA2659249A1 (en) 2007-10-11
BRPI0710268A2 (en) 2011-08-09
RU2008136560A (en) 2010-05-20
RU2430186C2 (en) 2011-09-27
SE0600797L (en) 2007-10-07
KR20090010187A (en) 2009-01-29
EP2002025A1 (en) 2008-12-17
SG170824A1 (en) 2011-05-30
CN101415854A (en) 2009-04-22
US20090191086A1 (en) 2009-07-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101497966B (en) High-hardness hypereutectic high chromium, manganese, molybdenum and tungsten alloy wear resistant steel material and use thereof
KR100931448B1 (en) Austenitic Stainless Steels
SE511758C2 (en) Steel material for hot work tools
JP2013087322A (en) Hot die steel
WO2009087990A1 (en) Wear-resistant steel sheet having excellent wear resistant at high temperature and processability upon bending, and method for production thereof
JP5988732B2 (en) Cold work tool steel with high hardness and toughness
SE529809C2 (en) Hot work tool steel
JP2015137381A (en) Stainless steel having excellent machinability, hardness, abrasion resistance and corrosion resistance
EP3293280A1 (en) High strength special steel
JP5291479B2 (en) Duplex stainless steel and steel and steel products using the same
CN102676882B (en) Alloy material with wear-resistance, heat-resistance, corrosion-resistance, high hardness
JP5316425B2 (en) Alloy for surface coating treatment and sliding member
SE511747C2 (en) Cold Work
JP5214542B2 (en) High-strength and high-corrosion-resistant stainless steel, and steel materials and steel products using the same
JP2004002963A (en) Heat resistant steel and manufacturing method therefor
JP5171198B2 (en) Soft duplex stainless steel wire rod with excellent cold workability and magnetism
RU76647U1 (en) SHAFT (OPTIONS)
US20190078183A1 (en) Ti-CONTAINING FERRITIC STAINLESS STEEL SHEET HAVING GOOD TOUGHNESS, AND FLANGE
JP4576976B2 (en) Steel for high strength bolts
RU2214474C2 (en) High-strength corrosion-resistant steel and article made from such steel
JP3565155B2 (en) High strength low alloy heat resistant steel
JPH09118953A (en) Low chrome-ferritic steel excellent in strength at high temperature and weldability
RU2263155C1 (en) High-strength stainless steel
JPS6221863B2 (en)
JP2000063979A (en) Medium carbon steel excellent in bending strength

Legal Events

Date Code Title Description
NUG Patent has lapsed