RU2402627C2 - Способ производства горячим цинкованием методом погружения стального листа, обладающего прекрасными обрабатываемостью, выкрашиваемостью и скользкостью - Google Patents
Способ производства горячим цинкованием методом погружения стального листа, обладающего прекрасными обрабатываемостью, выкрашиваемостью и скользкостью Download PDFInfo
- Publication number
- RU2402627C2 RU2402627C2 RU2008144113/02A RU2008144113A RU2402627C2 RU 2402627 C2 RU2402627 C2 RU 2402627C2 RU 2008144113/02 A RU2008144113/02 A RU 2008144113/02A RU 2008144113 A RU2008144113 A RU 2008144113A RU 2402627 C2 RU2402627 C2 RU 2402627C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- less
- elongation
- steel sheet
- chipping
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 31
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 25
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 25
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 title claims description 17
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 19
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 15
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910003271 Ni-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 13
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 10
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 9
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims description 9
- 238000005530 etching Methods 0.000 claims description 7
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 7
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 230000001143 conditioned effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 17
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 17
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 description 8
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 6
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 6
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 6
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 3
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000004070 electrodeposition Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
- C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
- C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
- C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
- C23C2/26—After-treatment
- C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
- C23C2/29—Cooling or quenching
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
Изобретение относится к производству горячеоцинкованного стального листа, обладающего улучшенной обрабатываемостью, выкрашиваемостью и скользкостью. В способе сляб, содержащий в мас.%: С от 0,01 до 0,12, Мn от 0,05 до 0,6, Si от 0,002 до 0,1, Р 0,05 или меньше, S 0,03 или меньше, растворенный Аl от 0,005 до 0,1, N 0,01 или меньше, Fe и неизбежные примеси - остальное, обрабатывают горячей прокаткой, травлением и холодной прокаткой с последующими отжигом листа при температуре от 650 до 900°С, охлаждением до температуры от 250 до 450°С, выдерживанием при этой температуре в течение 120 мин или более, с дальнейшим охлаждением до комнатной температуры, травлением, предварительным покрытием Ni или Ni-Fe без промежуточной дрессировки, нагревом со скоростью 5°С/сек или более до температуры от 430 до 500°С, цинкованием в гальванической ванне, осушкой, нагревом со скоростью подъема температуры 20°С/сек или более до температуры от 460 до 550°С без выдержки или с выдержкой в течение менее 5 сек, охлаждением со скоростью 3°С/сек или более и заключительной дрессировкой при степени удлинения от 0,4 до 2%. 2 з.п. ф-лы, 1 ил., 3 табл.
Description
Область техники, к которой относится изобретение
Настоящее изобретение относится к способу производства горячим цинкованием методом погружения стального листа, обладающего прекрасными обрабатываемостью, выкрашиваемостью и скользкостью.
Уровень техники
В последние годы стальной лист, производимый горячим цинкованием методом погружения, применяется в больших количествах для автомобилей и т.д. Для получения стального листа горячим цинкованием методом погружения обычно используют способ Сендзимира или способ неокислительной печи, однако после холодной прокатки лист должен быть нагрет до высокой температуры, близкой к 800°С, но не на слишком длительное время, как это имеет место на линии непрерывного отжига после нанесения гальванического покрытия. По этой причине в случае мягкой низкоуглеродистой стали, раскисленной алюминием, или борсодержащей низкоуглеродистой стали, раскисленной алюминием, растворенный углерод остается в большом количестве. В этом случае, по сравнению с холоднокатаным стальным листом, изготовленным в процессе холодной прокатки с последующим непрерывным отжигом, предел текучести является высоким, легко достигается соответствующее пределу текучести удлинение и само удлинение не велико. Иными словами, обрабатываемость неизбежным образом ухудшается. Более конкретно, если производить оценку с позиций удлинения, происходит ухудшение на 4% или более.
С другой стороны, в патенте JP 2783452 раскрывается способ производства стального листа, производимого горячим цинкованием методом погружения, включающим предварительное никелирование, после которого следует быстрый нагрев до температуры от 430 до 500°С, цинкование и легирование. В случае применения этого способа, даже при высокой температуре, в процессе легирования достаточно лишь поднять температуру до приблизительно 550°С. В качестве исходного листа может быть использован холоднокатаный стальной лист, изготовленный в процессе холодной прокатки с последующим непрерывным отжигом. Однако, в случае холоднокатаного стального листа для того, чтобы предотвратить появление полосчатого рисунка, называемого разрывом рулона, и выправить форму, обычно прибегают к выполнению дрессировки при степени удлинения приблизительно от 0,6 до 1,5%. Когда холоднокатаный стальной лист низкоуглеродистой стали, раскисленной алюминием, прошедший дрессировку с указанной степенью удлинения, подвергается операции цинкования с использованием названного выше предварительного никелирования, растворенный углерод пристает к подвижным дислокациям во время подъема температуры, что ведет к ухудшению обрабатываемости вследствие «явления деформационного старения».
Раскрытие изобретения
Задачей настоящего изобретения является способ производства оцинкованного стального листа с помощью горячего цинкования методом погружения, обладающего прекрасной обрабатываемостью по сравнению со стальным листом, изготовляемым с помощью способа Сендзимира или способа неокислительной печи, а также прекрасными выкрашиваемостью и скользкостью. Авторы изобретения исследовали способ производства оцинкованного стального листа горячим цинкованием методом погружения и установили, что, не проводя дрессировку между операцией холодной прокатки-непрерывного отжига и цинкованием с предварительным никелированием или осуществляя эту дрессировку при степени удлинения 0,4% или меньше, можно получить прекрасный стальной лист, изготовленный горячим цинкованием методом погружения с незначительным ухудшением обрабатываемости и сохранением при этом выкрашиваемости и скользкости, если поддерживать в определенных условиях профиль изменения температуры во время легирования. Суть настоящего изобретения состоит в следующем:
(1) Способ производства горячим цинкованием методом погружения стального листа, обладающего прекрасными обрабатываемостью, выкрашиваемостью и скользкостью, отличающийся тем, что сляб, содержащий в мас.%: С: от 0,01 до 0,12, Mn: от 0,05 до 0,6, Si: от 0,002 до 0,1, Р: 0,05 или меньше, S: 0,03 или меньше, растворенный Al: от 0,005 до 0,1 и N: 0,01 или меньше и Fe и неизбежные примеси, остальное, обрабатывают горячей прокаткой, травлением и холодной прокаткой с последующими отжигом при температуре от 650 до 900°С, охлаждением до температуры от 250 до 450°С, выдерживанием при этой температуре в течение 120 мин или более, с дальнейшим охлаждением до комнатной температуры, травлением, предварительным покрытием Ni или Ni-Fe без дрессировки, нагревом со скоростью 5°С/сек или более до температуры от 430 до 500°С, цинкованием в гальванической ванне, осушкой, нагревом со скоростью подъема температуры 20°С/сек или более до температуры от 460 до 550°С без выдержки или с выдержкой в течение менее 5 сек, охлаждением со скоростью 3°С/сек или более, и заключительной дрессировкой при степени удлинения от 0,4 до 2%.
(2) Способ производства горячим цинкованием методом погружения стального листа, обладающего прекрасными обрабатываемостью, выкрашиваемостью и скользкостью, согласно пункту (1), отличающийся тем, что сляб содержит в мас.%: В: 0,005% или меньше.
(3) Способ производства горячим цинкованием методом погружения стального листа, обладающего прекрасными обрабатываемостью, выкрашиваемостью и скользкостью, согласно пункту (1) или (2), отличающийся дрессировкой со степенью удлинения 0,4% или меньше перед упомянутым предварительным нанесением покрытия.
Краткое описание чертежей
На чертеже изображен график для измерения потери степени удлинения (удлинение холоднокатаного стального листа - удлинение стального листа с гальваническим покрытием) для разных стальных листов с гальваническим покрытием, полученных согласно настоящему изобретению, минус степень удлинения промежуточной дрессировки и холоднокатаного стального листа до промежуточной стадии и построение зависимости средних значений от степени удлинения при промежуточной дрессировке. При этом частота возникновения разрывов рулона стального листа с гальваническим покрытием при степени удлинения промежуточной дрессировки показана как «удовлетворительная» (легкий разрыв рулона), «хорошая» (очень легкий разрыв рулона) и «очень хорошая» (отсутствие разрыва рулона).
Осуществление изобретения
Прежде всего, будут объяснены причины ограничения значения количества ингредиентов и диапазоны ингредиентов стального листа с покрытием согласно настоящему изобретению. Отметим, что «мас.%» в составе будут указываться просто как «%».
С является упрочняющим элементом и обладает преимуществами для обрабатываемости в малых количествах, но когда это количество меньше 0,01%, деформационное старение возрастает, в результате чего такое количество не является привлекательным. Если же количество С становится большим, сталь становится слишком твердой и в случае превышения 0,12% обрабатываемость ухудшается. В результате этого используемое количество С лежит в пределах от 0,01 до 0,12%.
Mn является элементом, необходимым для улучшения ударной вязкости. Необходимым является количество 0,05% или более. При этом, если количество Mn становится больше, обрабатываемость ухудшается, по причине чего верхний предел устанавливают равным 0,6%.
Si добавляют в качестве раскисляющего элемента стали, но если его количество становится слишком большим, обрабатываемость или химическая конвертируемость ухудшаются, по причине чего устанавливают пределы от 0,002 до 0,1%.
Р содержится в качестве неизбежной примеси и оказывает отрицательный эффект на удлинение, по причине чего верхний предел устанавливают равным 0,05%.
S, если ее количество слишком велико, становится причиной горячей хрупкости и, кроме того, ухудшает обрабатываемость, по причине чего верхний предел устанавливают равным 0,03%.
Al добавляют в качестве раскисляющего агента стали. Однако Al приводит к осаждению растворенного в стали N в виде AlN и является важным элементом для снижения уровня растворенного N. По этой причине необходимы 0,005% или более растворенного Al. С другой стороны, с увеличением количества Al, улучшается удлинение, но если это количество превышает 0,1%, ухудшается обрабатываемость, по причине чего устанавливают пределы от 0,005 до 0,1%.
N содержится в качестве неизбежной примеси, но будучи растворенным N, он становится причиной разрывов рулона. Его можно осадить добавлением Al или В, но если количество N велико, это приводит к ухудшению обрабатываемости, по причине чего верхний предел устанавливают равным 0,01%.
В заставляет N осаждаться в стали в виде BN, являясь, таким образом, важным элементом для снижения уровня растворенного N. Однако с повышением количества В увеличение количества растворенного В приводит к ухудшению материала, по причине чего В можно добавлять, в зависимости от потребности, в пределах от 0,005% или ниже.
Далее способ настоящего изобретения для производства стального листа горячим цинкованием методом погружения описывается более детально. Расплавленную сталь производят с помощью обычного доменного процесса. Может быть также использован в большом количестве металлолом в процессе с использованием электропечи. Сляб может быть также изготовлен с использованием обычного процесса непрерывной отливки или процесса отливки тонких слябов. Сляб может быть подвергнут однократному охлаждению, затем нагрет в нагревательной печи и затем подвергнут горячей прокатке или же загружен в нагревательную печь при высокой температуре в середине операции охлаждения. Иными словами, возможны как так называемый процесс HCR, так и так называемый процесс DR.
Горячую прокатку проводят в обычных условиях производства холоднокатаного стального листа с указанными выше ингредиентами. Могут быть также использованы способ прокатки полосы с применением промежуточного перемоточного устройства и выдержка грубых заготовок после грубой прокатки. Возможны, кроме того, также соединение и прокатка грубых заготовок перед размоткой смотанных грубых заготовок, т.е. так называемая непрерывная горячая прокатка.
Травление и холодную прокатку также осуществляют в условиях обычного производства на холоднокатаном стальном листе с указанными выше ингредиентами. В условиях операции непрерывного отжига после холодной прокатки сталь вначале подвергают рекристаллизации и отжигу при температуре от 650 дл 900°С. Если температура ниже 650°С, рекристаллизация в достаточной мере не происходит, что приводит к ухудшению обрабатываемости. Если же температура превышает 900°С, из-за аномального роста зерен ухудшается состояние поверхности. Время выдержки при этом составляет от 30 до 200 сек.
Затем сталь охлаждают до температуры от 250 до 450°С и выдерживают в этом температурном интервале в течение 120 сек или более с целью расширенного старения для снижения уровня растворенного С. В случае применения температуры вне указанного интервала и при более короткой выдержке затрудняется осаждение цементита и уровень растворенного С снижается в недостаточной степени. При этом профиль охлаждения после рекристаллизационного отжига в особой степени не ограничен, но предпочтительна скорость охлаждения 50°С/сек или более при 600°С или ниже. Температурный профиль расширенного старения также в особой степени не ограничен, но возможна выдержка вблизи конца охлаждения с последующим постепенным охлаждением ниже этой температуры. В целях снижения уровня С предпочтительна следующая схема: охлаждение до примерно 250°С, нагрев до примерно 450°С и затем постепенное охлаждение. Для удаления же образовавшейся в процессе непрерывного отжига окалины после непрерывного отжига необходимо вновь проводить травление.
Дрессировка после непрерывного отжига является наиболее важным пунктом настоящего изобретения. Как следует из фиг.1, если степень удлинения при дрессировке равна 0, т.е. если прокатка не производится вообще, ухудшение качества, связанное с удлинением, почти отсутствует. По этой причине устраняется и последующее ухудшение качества при старении. Однако в этом случае имеет место легкий разрыв рулона, обусловленный изгибом, производимым валками, перед подъемом температуры на стадии цинкования и сохраняющийся даже после нанесения покрытия. Это не имеет значения в случае применений, в которых разрыв рулона не является неприемлемым, но становится проблемой в случае наружных панелей автомобилей и других материалов, когда внешний вид является первостепенным фактором. В последнем случае предпочтительна дрессировка при степени удлинения 0,4% или менее. Чем больше степень удлинения, тем хуже обрабатываемость стального листа с покрытием, но ухудшение качества может быть уменьшено до примерно 2%. При этом может быть одновременно достигнуто предотвращение разрыва рулона. Соответственным образом, необходимо определить, следует ли проводить дрессировку на этой промежуточной стадии со степенью удлинения, соответствующей применению конечного продукта, исходя из баланса между обрабатываемостью и состоянием поверхности.
В процессе цинкования, прежде всего, для того чтобы обеспечить адгезию покрытия, наносят предварительное покрытие из Ni или сплава Ni-Fe. Предпочтительно количество покрытия составляет приблизительно от 0,2 до 2 г/м2. Способом нанесения предварительного покрытия может быть любой из следующих: электроосаждение, нанесение покрытия методом погружения, нанесение покрытия распылением. После этого для нанесения покрытия лист нагревают со скоростью 5°С/сек или более до 430-500°С.При скорости подъема температуры менее 5°С/сек растворенный С становится очень подвижным, что приводит к ухудшению обрабатываемости. Чтобы еще больше уменьшить это ухудшение, предпочтительно поднимать температуру со скоростью 30°С/сек или больше. Если температура нагрева ниже 430°С, часто возникают дефекты, обусловленные непокрытыми участками, в то время как при превышении 500°С снижается коррозионностойкость обработанных деталей. Далее лист оцинковывают в гальванической ванне, осушают, нагревают при скорости подъема температуры 20°С/сек или более до 460-550°С, после чего либо не подвергают выдержке, либо выдерживают в течение менее 5 сек и затем охлаждают со скоростью 3°С/сек или более. При скорости подъема температуры менее 20°С/сек ухудшается скользкость. При температуре нагрева ниже 460°С имеет место неудовлетворительное легирование, в связи с чем ухудшается скользкость, в то время как при температуре выше 550°С усугубляется ухудшение обрабатываемости. Если время выдержи больше 5 сек или скорость охлаждения оказывается ниже 3°С/сек, легирование становится слишком обильным и ухудшается выкрашивание.
После операции цинкования проводится заключительная дрессировка для конечной корректировки формы и устранения удлинения до предела текучести. Если степень удлинения при этой дрессировке меньше 0,4%, удлинение, соответствующее пределу текучести, не исчезнет, в то время как, если степень удлинения превышает 2%, происходит упрочнение и удлинение при этом резко уменьшается. Соответственным образом, степень удлинения устанавливают в пределах от 0,4 до 2%.
Операции, осуществляемые после указанной горячей прокатки, т.е. травление, холодная прокатка, непрерывный отжиг, дрессировка (промежуточная), нанесение предварительного покрытия, цинкование (включая легирование) и дрессировка (заключительная), могут быть взаимно независимыми операциями, либо же могут быть частично непрерывными операциями. С точки зрения эффективности производства, было бы идеальным сделать их все непрерывными.
Пример 1
Слябы толщиной 250 мм, полученные непрерывной отливкой, составы ингредиентов которых приведены в таблице 1, нагревают повторно до 1200°С, затем подвергают грубой прокатке, заключительной прокатке при 900°С, дающей в конце толщину 2,8 мм, и затем сматывают в рулоны при 600°С на действующей линии непрерывной горячей прокатки. Полученные горячекатаные рулоны непрерывно подвергают травлению - холодной прокатке - непрерывному отжигу - дрессировке на действующей линии, получая холоднокатаные стальные листы. Эти листы подвергают холодной прокатке до толщины листа 0,8 мм, отжигают в течение 60 сек при 730°С, охлаждают до 650°С при 2°С/сек и от 650 до 400°С при 100°С/сек, выдерживают 240 сек при 350-400°С, после чего охлаждают до комнатной температуры и протравливают. Далее производят отбор образцов без дрессировки, после чего образцы обрабатывают в лаборатории. Дрессировку либо не проводят вообще, либо ее проводят при степени удлинения 1% или менее. После этого стальные листы предварительно покрывают никелем до 0,5 г/м2 на одной стороне, нагревают до 470°С при 30°С/сек, цинкуют в гальванической ванне, нагревают до 500°С при 30°С/сек, охлаждают до комнатной температуры при 5°С/сек или более и подвергают заключительной дрессировке при степени удлинения 0,8%. Материал стальных листов подвергают испытаниям на растяжение, используя для растяжения тест-образцы в соответствии с JIS № 5. Результаты оценки материалов и разрыва рулона представлены в таблице 2. В таблице 2, кроме того, для сравнения показаны результаты оценки материалов и разрыва рулона холоднокатаных стальных листов непосредственно с промежуточной стадии и стальных листов горячего цинкования методом погружения с теми же ингредиентами, изготовленных с помощью способа Сендзимира.
Таблица 1 | ||||||||
(мас.%) | ||||||||
Тип стали | С | Mn | Si | P | S | раств. Al | N | В |
А | 0,07 | 0,40 | 0,010 | 0,015 | 0,006 | 0,05 | 0,0050 | - |
В | 0,04 | 0,15 | 0,005 | 0,012 | 0,004 | 0,03 | 0,0025 | 0,0025 |
Таблица 2 | |||||||
Тип стали | Класс | Степень удлинения операции дрессировки, % | Предел текучести (МПа) | Прочность на растяжение (МПа) | Удлине ние (%) |
ΔEL (%) | Оценка разрыва рулона |
А | Холоднокатаный стальной лист | - | 270 | 376 | 41,5 | - | Очень хорошо |
Примеры изобретения | 0 | 273 | 373 | 41,3 | 2 | Удовл-но | |
0,1 | 276 | 375 | 40,9 | 0,6 | Хорошо | ||
0,4 | 284 | 372 | 39,7 | 1,8 | Очень хорошо | ||
Сравнительные примеры | 0,6 | 298 | 375 | 37,4 | 4,1 | Очень хорошо | |
Способ Сендзимира | - | 293 | 371 | 37,9 | 3,6 | Очень хорошо | |
В | Холоднокатаный стальной лист | - | 201 | 335 | 45,6 | - | Очень хорошо |
Примеры изобретения | 0 | 203 | 338 | 45,3 | 0,3 | Удовл-но | |
0,1 | 208 | 340 | 44,8 | 0,8 | Хорошо | ||
0,4 | 213 | 333 | 43,6 | 2,0 | Очень хорошо | ||
Сравнительные примеры | 0,6 | 230 | 336 | 41,2 | 4,4 | Очень хорошо | |
Способ Сендзимира | - | 227 | 339 | 41,5 | 4,1 | Очень хорошо | |
Примечание 1: ΔEL обозначает величину ухудшения удлинения по сравнению с холоднокатаным стальным листом как таковым | |||||||
Примечание 2: Разрыв рулона оценивается как «удовлетворительно» (легкий разрыв рулона), «хорошо» (очень легкий разрыв рулона) и «очень хорошо» (отсутствие разрыва рулона) |
Как следует из таблицы 2, величину ухудшения удлинения по сравнению с холоднокатаным стальным листом как таковым (ΔEL) в примерах изобретения можно понизить в пределах 2%. В отличие от этого, в сравнительных примерах и в способе Сендзимира ухудшение удлинения является большим.
Пример 2
Уже изготовленные холоднокатаные стальные листы из стали типа А примера 1 подвергают дрессировке при степени удлинения 0,4% и предварительной никелировке до 0,5 г/м2 на каждой стороне. Нагревают стальные листы до 470°С при 30°С/сек, выдерживают 3 сек в гальванической ванне (концентрация Al 0,15%), в которой поддерживается температура 450°С, затем вытирают для доводки веса покрытия и легируют при заданных скоростях подъема температуры и температурах непосредственно над температурой вытирания. Без выдержки при этих температурах или после выдержки листы охлаждают, начиная с охлаждения охладительным газом в течение 15 сек с последующим охлаждением с помощью воздушно-водного опрыскивания до комнатной температуры. После этого листы подвергают заключительной дрессировке при степени удлинения 0,8%.
Технические характеристики оцениваются не только испытаниями на растяжение, как в примере 1, но также и на покрытия следующим путем. Результаты оценки представлены в таблице 3.
(a) Выкрашивание: образцы, покрытые антикоррозионным маслом, вытягивают в условиях степени вытяжки 2,0 до цилиндров с диаметром 40 мм, снимают с боковых сторон покровный слой и оценивают степень разрыва рулона. Образцы со степенью разрыва рулона от 0 до менее 10% оценивают как «очень хорошие», образцы от 10 до менее 20% как «хорошие», образцы от 20 до менее 30% как «удовлетворительные» и образцы со степенью разрыва рулона 30% или более как «плохие».
(b) Скользкость: образцы, покрытые антикоррозионным маслом, используют для тестов на непрерывное скольжение на плоском листе. Для пяти непрерывно проводимых операций скольжения используют компрессионную нагрузку 500 кгс. Для оценки используют пятые коэффициенты трения. Образцы с коэффициентом трения ниже 0,13 оценивают как «очень хорошие», образцы от 0,13 до ниже 0,16 как «хорошие», образцы от 0,16 до ниже 0,2 как «удовлетворительные» и образцы с коэффициентом трения 0,2 или выше как «плохие».
Таблица 3 | |||||||
Тип | Скорость подъема температуры (°С/сек) | Пиковая температура (°С) | Выдержка (сек) | Скорость первичного охлаждения (°С/сек) | Оценка выкрашивания | Оценка скользкости | ΔEL (%) |
Приме ры изобретения |
20 | 460 | 0 | 5 | Оч. хорошо | Оч. хорошо | 1,5 |
30 | 500 | 0 | 5 | Оч. хорошо | Оч. хорошо | 1,7 | |
50 | 530 | 2 | 3 | Оч. хорошо | Оч. хорошо | 1,8 | |
80 | 540 | 0 | 10 | Оч. хорошо | Оч. хорошо | 1,6 | |
30 | 550 | 4 | 5 | Оч. хорошо | Оч. хорошо | 2,0 | |
30 | 480 | 0 | 5 | Оч. хорошо | Оч. хорошо | 1,8 | |
Сравни тельные примеры |
10 | 500 | 0 | 5 | Оч. хорошо | Удовлетворительно | 1,6 |
30 | 440 | 0 | 8 | Оч. хорошо | Удовлетворительно | 1,3 | |
50 | 570 | 3 | 6 | Оч. хорошо | Оч. хорошо | 3,2 | |
20 | 520 | 10 | 5 | Хорошо | Оч. хорошо | 2,0 | |
40 | 540 | 1 | 2 | Удовлетворительно | Оч. хорошо | 1,9 | |
Примечание 1: ΔEL обозначает величину ухудшения удлинения по сравнению с холоднокатаным стальным листом, как таковым |
Как следует из таблицы 3, выкрашивание и скользкость в примерах изобретения превосходные и при этом степень ухудшения удлинения по сравнению со свежехолоднокатаным листом стали выдерживается в пределах 2%. В отличие от этого в сравнительных примерах выкрашивание или скользкость ухудшается или возрастает величина ухудшения удлинения.
Согласно настоящему изобретению, используя способ горячего цинкования методом погружения, можно получать стальной лист, обладающий прекрасной обрабатываемостью по сравнению со способом Сендзимира или способом неокислительной печи, а также прекрасными характеристиками выкрашиваемости и скользкости, что дает способу большие преимущества в промышленности.
Claims (3)
1. Способ производства горячим цинкованием методом погружения стального листа, обладающего улучшенной обрабатываемостью, выкрашиваемостью и скользкостью, отличающийся тем, что сляб, содержащий, мас.%: С от 0,01 до 0,12, Mn от 0,05 до 0,6, Si от 0,002 до 0,1, Р 0,05 или меньше, S 0,03 или меньше, растворенный Al от 0,005 до 0,1, N 0,01 или меньше, Fe и неизбежные примеси - остальное, обрабатывают горячей прокаткой, травлением и холодной прокаткой с последующими отжигом листа при температуре от 650 до 900°С, охлаждением до температуры от 250 до 450°С, выдерживанием при этой температуре в течение 120 мин или более, с дальнейшим охлаждением до комнатной температуры, травлением, предварительным покрытием Ni или Ni-Fe без промежуточной дрессировки, нагревом со скоростью 5°С/с или более до температуры от 430 до 500°С, цинкованием в гальванической ванне, осушкой, нагревом со скоростью подъема температуры 20°С/с или более до температуры от 460 до 550°С без выдержки или с выдержкой в течение менее 5 с, охлаждением со скоростью 3°С/с или более и заключительной дрессировкой при степени удлинения от 0,4 до 2%.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что сляб содержит В 0,005 мас.% или меньше.
3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что перед упомянутым предварительным нанесением покрытия проводят дрессировку листа со степенью удлинения 0,4% или меньше.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2006106528A JP4804996B2 (ja) | 2006-04-07 | 2006-04-07 | 加工性、パウダリング性、摺動性の良好な合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 |
JP2006-106528 | 2006-04-07 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2008144113A RU2008144113A (ru) | 2010-05-20 |
RU2402627C2 true RU2402627C2 (ru) | 2010-10-27 |
Family
ID=38609428
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2008144113/02A RU2402627C2 (ru) | 2006-04-07 | 2007-03-28 | Способ производства горячим цинкованием методом погружения стального листа, обладающего прекрасными обрабатываемостью, выкрашиваемостью и скользкостью |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10023931B2 (ru) |
EP (1) | EP2009130B1 (ru) |
JP (1) | JP4804996B2 (ru) |
KR (1) | KR101087871B1 (ru) |
CN (1) | CN101415856B (ru) |
BR (1) | BRPI0710644B1 (ru) |
CA (1) | CA2648429C (ru) |
MX (1) | MX2008011946A (ru) |
RU (1) | RU2402627C2 (ru) |
WO (1) | WO2007119665A1 (ru) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2590443C1 (ru) * | 2012-11-27 | 2016-07-10 | Ниссин Стил Ко., Лтд. | Способ для производства покрытого расплавом цинкового сплава стального листа |
RU2593252C2 (ru) * | 2014-12-29 | 2016-08-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" | Способ диффузионного цинкования металлических деталей |
RU2738130C1 (ru) * | 2017-10-24 | 2020-12-08 | Арселормиттал | Способ изготовления гальванизированной и отожженной листовой стали |
RU208467U1 (ru) * | 2021-09-28 | 2021-12-21 | Василий Юрьевич Чернецов | Плоский стальной прокат с многослойным защитным покрытием |
Families Citing this family (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4855442B2 (ja) * | 2008-06-20 | 2012-01-18 | 新日本製鐵株式会社 | 低降伏比型合金化溶融亜鉛メッキ高強度鋼板の製造方法 |
JP5212056B2 (ja) * | 2008-12-02 | 2013-06-19 | 新日鐵住金株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
CN102373393A (zh) * | 2010-08-26 | 2012-03-14 | 鞍钢钢绳有限责任公司 | 一种72a钢丝镀后拔中的热镀锌工艺 |
JP5729211B2 (ja) * | 2010-08-31 | 2015-06-03 | Jfeスチール株式会社 | 冷延鋼板の製造方法、冷延鋼板および自動車部材 |
JP5093423B2 (ja) * | 2010-12-06 | 2012-12-12 | 新日本製鐵株式会社 | エアゾール缶底蓋用鋼板及びその製造方法 |
CN103451519B (zh) * | 2012-06-01 | 2016-04-13 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种厚度大于1.5mm折弯成形用的冷轧热浸镀钢及其生产方法 |
CN102758132B (zh) * | 2012-06-19 | 2014-02-05 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 一种用微碳铝镇静钢连退生产高r值深冲用钢的方法 |
CN102758129B (zh) * | 2012-06-19 | 2013-12-18 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 一种用铝镇静钢生产无锌花镀锌板dx54d+z的方法 |
CN102758128B (zh) * | 2012-06-19 | 2014-04-09 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 一种用微碳铝镇静钢生产深冲级热轧带钢的方法 |
KR20150075014A (ko) * | 2013-12-24 | 2015-07-02 | 주식회사 포스코 | 압연강판 및 그의 제조방법 |
KR20150075351A (ko) * | 2013-12-24 | 2015-07-03 | 주식회사 포스코 | 압연강판 및 그의 제조방법 |
CN103805841A (zh) * | 2014-01-26 | 2014-05-21 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 低合金高强钢镀锌板及其生产方法 |
ES2856229T3 (es) * | 2014-03-31 | 2021-09-27 | Clecim SAS | Instalación y procedimiento de decapado y revestimiento metálico de una banda metálica |
CN105112914A (zh) * | 2015-08-31 | 2015-12-02 | 中国钢研科技集团有限公司 | 连续热镀锌装置和连续热镀锌方法 |
CN105256225B (zh) * | 2015-11-11 | 2017-03-29 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 电梯用冷轧钢板及其制备方法 |
CN105483761A (zh) * | 2015-12-09 | 2016-04-13 | 上海大学 | 提高316不锈钢抗晶间腐蚀能力的工艺 |
US11993823B2 (en) | 2016-05-10 | 2024-05-28 | United States Steel Corporation | High strength annealed steel products and annealing processes for making the same |
US11560606B2 (en) | 2016-05-10 | 2023-01-24 | United States Steel Corporation | Methods of producing continuously cast hot rolled high strength steel sheet products |
MX2018013869A (es) | 2016-05-10 | 2019-03-21 | United States Steel Corp | Productos de acero de alta resistencia y procesos de recocido para fabricar los mismos. |
US20220064774A1 (en) * | 2019-02-20 | 2022-03-03 | Posco Coated & Color Steel Co., Ltd. | Plated steel sheet having excellent fusion resistance, and manufacturing method therefor |
CN116043095A (zh) * | 2022-11-17 | 2023-05-02 | 包头钢铁(集团)有限责任公司 | 一种批量生产全厚度镀锌结构钢的生产方法 |
CN116219278A (zh) * | 2022-12-21 | 2023-06-06 | 本钢板材股份有限公司 | 一种吨桶用热镀锌低碳高强钢及其制造方法 |
Family Cites Families (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4408561A (en) * | 1981-08-24 | 1983-10-11 | Nippon Steel Corporation | Dual-purpose plant for producing cold rolled steel sheet and hot-dip galvanized steel sheet |
JPS6167793A (ja) | 1984-09-10 | 1986-04-07 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 鉛−錫系めつき鋼板の製造方法 |
US5059455A (en) * | 1988-03-08 | 1991-10-22 | Cyclops Corporation | Method for galvanizing perforated steel sheet |
JP2904809B2 (ja) | 1989-06-22 | 1999-06-14 | 新日本製鐵株式会社 | 溶融亜鉛めっき熱延鋼板の製造方法 |
JPH079055B2 (ja) | 1990-02-21 | 1995-02-01 | 新日本製鐵株式会社 | 合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
JP2783452B2 (ja) * | 1990-10-09 | 1998-08-06 | 新日本製鐵株式会社 | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
JP2526320B2 (ja) | 1991-05-07 | 1996-08-21 | 新日本製鐵株式会社 | 高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
JP2554792B2 (ja) | 1991-05-23 | 1996-11-13 | 新日本製鐵株式会社 | 熱延溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
JP2707928B2 (ja) | 1992-10-20 | 1998-02-04 | 住友金属工業株式会社 | 珪素含有鋼板の溶融亜鉛めっき方法 |
JPH073417A (ja) | 1993-06-18 | 1995-01-06 | Nippon Steel Corp | 高耐蝕性合金化溶融Znめっき鋼板 |
JP2707952B2 (ja) | 1993-07-19 | 1998-02-04 | 住友金属工業株式会社 | 界面密着性に優れた合金化溶融Znめっき鋼板およびその製造方法 |
JP3002379B2 (ja) | 1994-04-08 | 2000-01-24 | 新日本製鐵株式会社 | 成形加工性に優れ、塗装焼付け硬化性を有し、かつ塗装焼付け硬化性の変動の少ない自動車用合金化溶融亜鉛めっき高強度冷延鋼板の製造方法 |
JP3562410B2 (ja) * | 1999-11-16 | 2004-09-08 | Jfeスチール株式会社 | コイル内材質変動が小さく、加工性と表面性状の優れた焼付硬化型合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
JP3534038B2 (ja) * | 2000-04-27 | 2004-06-07 | 住友金属工業株式会社 | スポット溶接性にすぐれた合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法および評価方法 |
JP3958921B2 (ja) | 2000-08-04 | 2007-08-15 | 新日本製鐵株式会社 | 塗装焼付硬化性能と耐常温時効性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 |
EP1209245A1 (en) | 2000-11-23 | 2002-05-29 | Galvapower Group N.V. | Flux and its use in hot dip galvanization process |
KR20020073564A (ko) | 2000-11-28 | 2002-09-27 | 가와사끼 세이데쓰 가부시키가이샤 | 복합조직형 고장력 강판, 복합조직형 고장력 도금강판 및이들의 제조방법 |
JP4146307B2 (ja) * | 2003-08-01 | 2008-09-10 | 新日本製鐵株式会社 | 合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 |
WO2005068676A1 (ja) * | 2004-01-14 | 2005-07-28 | Nippon Steel Corporation | めっき密着性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき高強度鋼板とその製造方法 |
JP4473588B2 (ja) | 2004-01-14 | 2010-06-02 | 新日本製鐵株式会社 | めっき密着性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき高強度鋼板の製造方法 |
JP4510488B2 (ja) | 2004-03-11 | 2010-07-21 | 新日本製鐵株式会社 | 成形性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき複合高強度鋼板およびその製造方法 |
JP4325998B2 (ja) * | 2004-05-06 | 2009-09-02 | 株式会社神戸製鋼所 | スポット溶接性及び材質安定性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板 |
JP5754104B2 (ja) * | 2010-09-29 | 2015-07-22 | Jfeスチール株式会社 | 溶融亜鉛系めっき鋼板及びその製造方法 |
-
2006
- 2006-04-07 JP JP2006106528A patent/JP4804996B2/ja active Active
-
2007
- 2007-03-28 RU RU2008144113/02A patent/RU2402627C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2007-03-28 BR BRPI0710644-0A patent/BRPI0710644B1/pt active IP Right Grant
- 2007-03-28 WO PCT/JP2007/057499 patent/WO2007119665A1/ja active Application Filing
- 2007-03-28 MX MX2008011946A patent/MX2008011946A/es active IP Right Grant
- 2007-03-28 CN CN2007800119574A patent/CN101415856B/zh active Active
- 2007-03-28 CA CA2648429A patent/CA2648429C/en active Active
- 2007-03-28 EP EP07740935.7A patent/EP2009130B1/en active Active
- 2007-03-28 KR KR1020087024326A patent/KR101087871B1/ko active IP Right Grant
- 2007-03-28 US US12/225,170 patent/US10023931B2/en active Active
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2590443C1 (ru) * | 2012-11-27 | 2016-07-10 | Ниссин Стил Ко., Лтд. | Способ для производства покрытого расплавом цинкового сплава стального листа |
RU2593252C2 (ru) * | 2014-12-29 | 2016-08-10 | Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" | Способ диффузионного цинкования металлических деталей |
RU2738130C1 (ru) * | 2017-10-24 | 2020-12-08 | Арселормиттал | Способ изготовления гальванизированной и отожженной листовой стали |
US11578378B2 (en) | 2017-10-24 | 2023-02-14 | Arcelormittal | Method for the manufacture of a galvannealed steel sheet |
RU208467U1 (ru) * | 2021-09-28 | 2021-12-21 | Василий Юрьевич Чернецов | Плоский стальной прокат с многослойным защитным покрытием |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2007277652A (ja) | 2007-10-25 |
BRPI0710644A2 (pt) | 2011-08-23 |
CN101415856A (zh) | 2009-04-22 |
KR101087871B1 (ko) | 2011-11-30 |
US10023931B2 (en) | 2018-07-17 |
JP4804996B2 (ja) | 2011-11-02 |
RU2008144113A (ru) | 2010-05-20 |
WO2007119665A1 (ja) | 2007-10-25 |
MX2008011946A (es) | 2008-10-03 |
US20090151820A1 (en) | 2009-06-18 |
EP2009130B1 (en) | 2013-05-08 |
EP2009130A1 (en) | 2008-12-31 |
KR20080108518A (ko) | 2008-12-15 |
CA2648429C (en) | 2011-12-06 |
CN101415856B (zh) | 2010-12-22 |
BRPI0710644B1 (pt) | 2019-10-15 |
EP2009130A4 (en) | 2009-05-06 |
CA2648429A1 (en) | 2007-10-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2402627C2 (ru) | Способ производства горячим цинкованием методом погружения стального листа, обладающего прекрасными обрабатываемостью, выкрашиваемостью и скользкостью | |
JP7464649B2 (ja) | 塗装密着性及び塗装後耐食性に優れた熱間プレス成形部材用鋼板及びその製造方法 | |
US20100035079A1 (en) | High-strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing the same | |
TW200532032A (en) | High strength cold rolled steel sheet and method for manufacturing the same | |
JP3420370B2 (ja) | プレス成形性に優れた薄鋼板およびその製造方法 | |
WO2017110030A1 (ja) | 高強度溶融めっき熱延鋼板およびその製造方法 | |
KR101358567B1 (ko) | 외관이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법 | |
JP4422645B2 (ja) | 加工性の良好な合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 | |
KR100274301B1 (ko) | 도금강판의제조방법 | |
US12000008B2 (en) | Advanced high strength zinc plated steel sheet having excellent surface quality and electrical resistance spot weldability | |
JP5245914B2 (ja) | 加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP2812770B2 (ja) | 焼付硬化性及び耐パウダリング性に優れた深絞り用合金化溶融亜鉛めっき冷延鋼板の製造方法 | |
JP3898925B2 (ja) | 耐食性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
JPH0941110A (ja) | 高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP3444117B2 (ja) | 溶融めっき熱延鋼板の製造方法 | |
JP2005023348A (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JPH03281732A (ja) | スポット溶接性に優れた深絞り用溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP3873703B2 (ja) | 延性および歪時効硬化特性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法 | |
JP3451679B2 (ja) | 深絞り性と耐深絞り脆性とのバランスの優れた完全非時効性を有する連続焼鈍冷延鋼板の製造方法 | |
JP3946338B2 (ja) | 曲げ加工性に優れた塗装用鋼帯の製造方法 | |
JP3016333B2 (ja) | 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 | |
JP3572785B2 (ja) | 摺動性および耐型かじり性に優れる熱延鋼板ならびにその製造方法 | |
JP3412536B2 (ja) | 伸びフランジ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、ならびにそれらの製造方法 | |
JPH0570838A (ja) | 深絞り用熱延鋼板の製造方法 | |
EP4265806A1 (en) | High-strength hot-dipped galvanized steel sheet having excellent surface quality and spot weldability, and manufacturing method therefor |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PC43 | Official registration of the transfer of the exclusive right without contract for inventions |
Effective date: 20140804 |
|
PD4A | Correction of name of patent owner | ||
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20210329 |