BRPI0710644B1 - Método de produção de chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida - Google Patents

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BRPI0710644B1
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Junji Haji
Kaoru Kawasaki
Kiyokazu Ishizuka
Teruaki Yamada
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Nippon Steel Corporation
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Abstract

método de produção de chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida com excelentes capacidades de trabalho, pulverização e deslizamento a presente invenção refere-se a um método de produção de chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida com excelente capacidade de trabalho comparado com o método sendzimir ou método de forno não oxidante e também com excelente pulverização e capacidade de deslizamento, isto é, um método de produção de chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida com excelente capacidade de trabalho, pul- verização e capacidade de deslizamento caracterizado pelo processamento de uma placa contendo, em % em massa, c: 0,01 a 0,12%, mn: 0,05 a 0,6%, si: 0,002 a 0,1%, p: 0,05% ou menos, 5: 0,03% ou menos, aí sol.: 0,005 a0,1%, e n: 0,01% ou menos e tendo um saldo fe e inevitáveis impurezas por laminação a quente, decapagem, laminação a frio, então recozimento a 650 a 900<198>c, resfriamento a 250 a 450<198>c, manutenção à mencionada faixa de temperaturas por 120 segundos ou mais, então resfriamento ã temperatura ambiente, decapagem, pré-revestimento com ni ou ni-fe sem laminação de encruamento intermediária, aquecimento a 50c/s ou mais até 430 a 50000, galvanização em um banho de galvanização, secagem, então aquecimento a uma taxa de aumento de temperatura de 20<198>c/s ou mais até 460 a 550<198>c, não fornecendo qualquer tempo de enxágúe ou mantendo para enxágüe por menos de 5 segundos, então resfriamento a 30c/s ou mais, e laminação de encruamento final a uma taxa de alongamento de 0,4 a 2%

Description

DO DE PRODUÇÃO DE CHAPA DE AÇO GALVANIZADA POR
IMERSÃO A QUENTE E RECOZIDA.
CAMPO TÉCNICO [001] A presente invenção refere-se a um método de produção de chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida com excelentes capacidades de trabalho, pulverização e deslizamento. FUNDAMENTOS ANTECEDENTES DA TÉCNICA [002] Em anos recentes, a chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida tem sido usada em grandes quantidades para automóveis, etc. Essa chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida é geralmente produzida pelo método Sendzimir ou método do forno não oxidante, mas após a laminação a frio tem que ser aquecida até uma alta temperatura de 800°C ou similar e não pode ser como em uma linha de recozimento contínuo após o revestimento. Por aquela razão, no caso de aço doce acalmado ao alumínio de baixo carbono ou aço de baixo carbono acalmado ao alumínio contendo B, o C soluto permanece em uma grande quantidade. Comparada com a chapa de aço laminada a frio produzida pelo processo de laminação a friorecozimento contínuo, o limite de elasticidade é alto, o alongamento no ponto de escoamento ocorre facilmente, o alongamento é baixo, e a capacidade de trabalho é, ao contrário, inevitavelmente degradada. Especificamente, em termos de alongamento, ocorre deterioração de 4% ou mais.
[003] Por outro lado, a Patente Japonesa n° 2783452 descreve um método de produção de chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida pré-revestindo-se a chapa com Ni, e então aquecendo-a rapidamente até 430 a 500°C, galvanizando-a, e então ligando-a. No caso desse método, mesmo a uma alta temperatura, é apenas necessário aumentar a temperatura para 550°C ou similar no moPetição 870170087465, de 13/11/2017, pág. 7/26
2/14 mento da ligação. Como chapa base, é possível usar-se uma chapa de aço laminada a frio produzida pelo processo de laminação a friorecozimento contínuo. Entretanto, na chapa de aço laminada a frio, para evitar a ocorrência dos padrões de tiras chamadas rugas e corrigir a forma, a prática comum é executar uma laminação de encruamento a uma taxa de alongamento de 0,6 a 1,5% ou similar. Quando se passa uma chapa de aço laminada a frio de baixo carbono acalmada ao alumínio àquela extensão de laminação de encruamento através de um processo de galvanização usando-se o método acima de prérevestimento com Ni, o C soluto adere às discordâncias móveis no momento do aumento da temperatura e a capacidade de trabalho deteriora em um “fenômeno de envelhecimento após o encruamento”. DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO [004] A presente invenção tem como seu objetivo o fornecimento de um método de produção de uma chapa de aço revestida capaz de dar uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida com excelente capacidade de trabalho comparada com o método Sendzimir ou de forno não oxidante e também com excelentes capacidades de pulverização e de deslizamento. Os inventores estudaram intensivamente o método de produção de chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida e como resultado descobriram que ao não se executar absolutamente a laminação de encruamento entre o processo de laminação a frio-recozimento contínuo e um processamento de galvanização usando-se o método de pré-revestimento com Ni ou aplicando-se o mesmo a uma taxa de alongamento de 0,4% ou menos, uma excelente chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida com pouca deterioração da capacidade de trabalho pode ser produzida e também que as capacidades de pulverização e de deslizamento podem ser garantidas mantendo-se o padrão de temperatura no momento da ligação dentro de certas condições e assim
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3/14 completaram a presente invenção. A essência da presente invenção é como segue:
[005] (1) Um método de produção de chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida com excelente capacidade de trabalho, pulverização e deslizamento caracterizado pelo processamento de uma placa contendo, em % em massa, C: 0,01 a 0,12%, Mn: 0,05 a 0,6%, Si: 0,002 a 0,1%, P: 0,05% ou menos, S: 0,03% ou menos, Al soluto: 0,005 a 0,1%, e N: 0,01% ou menos e tendo um saldo de Fe e as inevitáveis impurezas pela laminação a quente, decapagem, laminação a frio, e então recozimento a 650 a 900°C, resfriamento até 250 a 450°C, manutenção à mencionada faixa de temperaturas por 120 segundos ou mais, e então resfriamento até a temperatura ambiente, decapagem, pré-revestimento com Ni ou Ni-Fe sem processo de encruamento, aquecimento a 5°C/s ou mais até 430 a 500°C, galvanização e, um banho de galvanização, e então aquecendo a uma taxa de aumento de temperatura de 20°C/s ou mais até 460 a 550°C, não fornecendo qualquer tempo de encharque ou manutenção para encharque por menos de 5 segundos, e então resfriando a 3°C/s ou mais, e fazendo uma laminação de encruamento final a uma taxa de alongamento de 0,4 a 2%.
[006] (2) Um método de produção de chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida com excelentes capacidades de trabalho, pulverização e deslizamento, conforme apresentado no item (1) caracterizado pelo fato de que a placa contém, em % em massa, B: 0,005% ou menos.
[007] (3) Um método de produção de chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida com excelentes capacidades de trabalho, pulverização e deslizamento conforme apresentado no item (1) ou (2) caracterizado pela laminação de encruamento a uma taxa de alongamento de 0.4% ou menos antes de seu pré-revestimento.
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BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS [008] A figura 1 é um gráfico medindo a quantidade de deterioração do alongamento (alongamento da chapa de aço laminada a frio alongamento da chapa de aço revestida) para as várias chapas de aço revestidas produzidas no escopo da presente invenção menos a taxa de alongamento da laminação intermediária de encruamento e da chapa de aço laminada a frio até o estágio intermediário e plotando-se os valores médios em relação às taxas de alongamento da laminação intermediária de encruamento. Além disso, o estado de ocorrência de rugas na chapa de aço revestida na taxa de alongamento da laminação intermediária de encruamento é mostrada como “regular” (rugas leves), “bom” (rugas muito leves) e “muito bom” (sem rugas).
MELHOR FORMA DE EXECUÇÃO DA INVENÇÃO [009] Inicialmente serão explicadas as razões para limitação dos ingredientes e das faixas de ingredientes da chapa de aço coberta pela presente invenção. Note que a seguir a “% em massa” na composição será indicado simplesmente como “%”.
[0010] C é um elemento endurecedor e é vantajoso para a capacidade de trabalho uma menor quantidade, mas se menos que 0,01%, a deterioração por envelhecimento torna-se grande, e isto não é preferido. Além disso, se a quantidade de C tornar-se grande, o aço torna-se muito duro, enquanto se acima de 0,12%, a capacidade de trabalho deteriora. Portanto, a quantidade de C foi feita 0,01 a 0,12%.
[0011] O Mn é um elemento necessário para transmitir tenacidade. É necessária uma quantidade de 0,05% ou mais. Além disso, se a quantidade de Mn tornar-se maior, a capacidade de trabalho deteriora, então o limite superior foi feito 0,6%.
[0012] O Si é adicionado como um elemento desoxidante do aço, mas se seu teor se tornar muito grande, a capacidade de trabalho ou a convertibilidade química é degradada, então a faixa foi feita 0,002 a
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0,1%.
[0013] O P é inevitavelmente contido como uma impureza e tem um efeito prejudicial no alongamento, então seu limite superior foi feito 0,05%.
[0014] O S, se muito grande, torna-se a causa de fragilização a quente e, além disso, degrada a capacidade de trabalho, então o limite superior foi feito 0,03%.
[0015] O Al é adicionado como agente de desoxidação do aço e está contido no aço, mas o Al faz com que o N soluto no aço se precipite como AlN e é um elemento importante para reduzir o N soluto. Portanto, em termos de Al soluto, 0,005% ou mais são necessários. Por outro lado, o alongamento é melhorado à medida que a quantidade de Al se torna maior, mas se acima de 0,1%, a capacidade de trabalho é degradada, então o teor de Al foi feito 0,005 a 0,1%.
[0016] O N está contido como uma impureza inevitável, mas se permanecer como N soluto, torna-se causa de rugas. Ele pode ser feito precipitar pela adição de Al ou B, mas se a quantidade de N for grande, ela leva à deterioração da capacidade de trabalho, então o limite superior foi feito 0,01%.
[0017] O B faz com que o N no aço se precipite como BN, então é um elemento importante para a redução do N soluto. Entretanto, se a quantidade de B aumenta, o aumento do B soluto provoca a deterioração do material, então B deve ser adicionado de acordo com a necessidade em uma faixa de 0,005% ou menos.
[0018] A seguir, um método de produção de chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida da presente invenção será explicado em detalhes. É produzido aço fundido pelo método usual de alto forno. Sucata pode também ser usada em grande quantidade pelo método do forno elétrico. A placa pode também ser produzida pelo processo comum de lingotamento contínuo ou pode ser produzida pela
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6/14 fusão de placas finas. A placa pode ser resfriada uma vez, e então aquecida em um forno de reaquecimento antes da laminação a quente ou pode ser carregada em um forno de reaquecimento antes da laminação a quente ou pode ser carregada em um forno de reaquecimento em um estado de alta temperatura no meio do resfriamento, isto é, as assim chamadas HCR e DR são ambas possíveis.
[0019] A laminação a quente é executada sob as condições de produção usuais de chapas de aço laminadas a frio dos ingredientes acima. Pode também ser usada uma caixa de bobina bobinando e mantendo uma barra bruta após uma laminação bruta. Além disso, unindo-se e laminando-se barras brutas antes de desbobinar as barras brutas bobinadas, isto é, a assim chamada laminação a quente contínua, é também possível.
[0020] A decapagem e a laminação a frio são também executadas sob as condições comuns de produção na chapa de aço laminada a frio dos ingredientes acima. No processo de recozimento contínuo após a laminação a frio, primeiramente o aço é recristalizado e recozido a 650 a 900°C. se a menos de 650°C, não ocorre uma recristalização suficiente e leva à deterioração da capacidade de trabalho. Além disso, se acima de 900°C, as condições da superfície deterioram devido ao crescimento anormal dos grãos. O tempo de manutenção nesse momento é preferivelmente de cerca de 30 a 200 segundos.
[0021] A seguir, o aço é resfriado até 250 a 450°C e mantido naquela faixa de temperaturas por 120 segundos ou mais para superenvelhecimento de forma a reduzir o C soluto. Se estiver fora dessa faixa de temperaturas e o tempo de manutenção for curto, a cementita dificilmente se precipita e o C soluto é insuficientemente reduzido. Além disso, o padrão de resfriamento para o recozimento de recristalização não é particularmente limitado, mas uma taxa de resfriamento a 600°C ou menos de 50°C/s ou mais é preferível. O padrão de temperatura de
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7/14 superenvelhecimento também não é particularmente limitado, mas mantê-lo próximo da temperatura final de resfriamento é possível e resfriar gradativamente a partir daquela temperatura é possível. Além disso, o padrão de resfriar até 250°C ou similar, e então aquecer até 450°C ou similar, e então resfriar gradativamente é preferível em termos de redução do C soluto. Além disso, para remover a carepa formada no momento do recozimento contínuo, é necessário executar-se a decapagem novamente após o recozimento contínuo.
[0022] A laminação de encruamento após o recozimento contínuo é o ponto mais importante da presente invenção. Conforme mostrado na figura 1, se a taxa de alongamento da laminação de encruamento for 0, isto é, se a laminação ao for absolutamente executada, não há quase deterioração do alongamento. Isto é porque, devido a isso, a subseqüente deterioração do envelhecimento é suprimida. Entretanto, nesse caso, ocorrem leves rugas devido ao dobramento pelos cilindros até o aumento da temperatura no processo de galvanização e permanecem mesmo após o revestimento. Isto está bem, para aplicações onde algumas rugas não sejam problema, mas torna-se um problema em painéis externos de automóveis e outros materiais onde a aparência é crucial. Nesse caso, a laminação de encruamento a uma taxa de alongamento de 0,4% ou menos é preferível. Quanto maior a taxa de alongamento, pior a capacidade de trabalho da chapa de aço revestida, mas a deterioração do alongamento pode ser suprimida a 2% ou similar. Além disso, a prevenção de rugas pode ser alcançada simultaneamente. Conseqüentemente, é necessário determinar se deve-se executar a laminação de encruamento nessa etapa intermediária e a taxa de alongamento de acordo com a aplicação do produto final pelo equilíbrio entra a capacidade de trabalho e as condições de superfície.
[0023] No processo de galvanização, inicialmente, para garantir a adesão do revestimento, é executado o pré-revestimento com Ni ou NiPetição 870170087465, de 13/11/2017, pág. 13/26
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Fe. Como quantidade de revestimento, é preferível 0,2 a 2 g/m2 ou algo assim. O método de pré-revestimento pode ser qualquer um entre eletrogalvanização, revestimento por imersão, e revestimento por pulverização. Após isto, para revestimento, a chapa é aquecida a 5°C/s ou mais até 430 a 500°C. Com uma taxa de aumento de temperatura de menos de 5°C/s, o C soluto se move facilmente e leva à deterioração da capacidade de trabalho. Preferivelmente a temperatura é aumentada a 30°C/s ou mais para também suprimir a deterioração. Além disso, se essa temperatura de aquecimento for menor que 430°C, defeitos de falha de revestimento ocorrem facilmente no momento do revestimento, enquanto se for acima de 500°C, a resistência à ferrugem das peças trabalhadas deteriora. A seguir, a chapa é galvanizada em um banho de galvanização, secada, e então aquecida a uma taxa de aumento de temperatura de 20°C/s ou mais até 460 a 550°C, e então ou não é encharcada ou mantida para encharque por menos de 5 segundos, e então resfriada a 3°C/s ou mais. Com uma taxa de aumento de temperatura de menos de 20°C/s, a capacidade de deslizamento deteriora. Com uma temperatura de aquecimento de menos de 460°C, ocorre ligação insuficiente, então a capacidade de deslizamento deteriora, enquanto se for acima de 550°C, a deterioração da capacidade de trabalho torna-se maior. Se o tempo de manutenção no encharque exceder 5 segundos ou a taxa de resfriamento tornar-se menor que 3°C/s, a ligação progride muito e a pulverização torna-se mais pobre. [0024] Após o processo de galvanização, a laminação de encruamento final é executada para a correção da forma final e a eliminação do alongamento no limite de escoamento. Nessa laminação de encruamento, se a taxa de alongamento for menor que 0,4%, o alongamento no limite de escoamento não desaparecerá, enquanto se a taxa de alongamento exceder 2%, ocorre endurecimento e o alongamento cai severamente. Conseqüentemente, a taxa de alongamento foi feita 0,4
Petição 870170087465, de 13/11/2017, pág. 14/26
9/14 a 2%.
[0025] Os processos após a laminação a quente acima, isto é, a decapagem, a laminação a frio, o recozimento contínuo, a laminação de encruamento (processo), o pré-revestimento, a galvanização (inclusive ligação), e a laminação de encruamento (final) podem ser processos mutuamente independentes ou podem ser processos parcialmente contínuos. Se considerados a partir da eficiência de produção, tornálos todos contínuos seria ideal.
EXEMPLOS
EXEMPLO 1 [0026] Placas lingotadas continuamente de 250 mm de espessura tendo as composições de ingredientes mostradas na Tabela 1 foram reaquecidas até 1200°C, e então laminadas rudemente , finalmente laminadas a 900°C terminando com espessura de chapa de 2,8 mm, e então bobinadas a 600°C em uma linha de laminação a quente contínua real. Essas bobinas laminadas a quente foram tratadas continuamente por decapagem - laminação a frio - recozimento contínuo - laminação de encruamento em uma linha real para se obter chapas de aço laminadas a frio. Essas foram laminadas a frio até uma espessura de chapa de 0,8 mm, recozidas a 730°C por 60 segundos, e então resfriadas até 650°C a 2 °C/s e de 650°C a 400°C a 100°C/s, mantidas a 350 a 400°C por 240 segundos, e então resfriadas até a temperatura ambiente, e então decapadas e amostradas sem a laminação de encruamento. As amostras foram então tratadas no laboratório. Ou não foi executada a laminação de encruamento ou ela foi executada com uma taxa de alongamento de 1% ou menos. Após isto, as chapas de aço foram pré-revestidas com Ni a 0,5 g/m2 em um lado, aquecidas a 30°C/s até 470°C, e então galvanizadas em um banho de galvanização, aquecidas a 30°C/s até 500°C, e então resfriadas a 5°C/s ou mais até a temperatura ambiente, e tratadas pela laminação de encruamen
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10/14 to final a uma taxa de alongamento de 0,8%. Os materiais das chapas de aço foram examinados pelos testes de tração usando-se corpos de prova de tração da norma JIS N° 5. Os resultados da avaliação dos materiais e das rugas estão mostrados na Tabela 2. Além disso, para comparação, os resultados da avaliação dos materiais e das rugas das chapas de aço laminadas a frio do estágio intermediário no seu estado e das chapas de aço galvanizadas por imersão a quente e recozidas dos mesmo ingredientes produzidas pelo método Sendzimir estão também mostrados na Tabela 2.
TABELA 1 (% EM MASSA)
Tipo de aço C Mn Si P S Al Sol, N B
A 0,07 0,40 0,010 0,015 0,006 0,05 0,0050 -
B 0,04 0,15 0,005 0,012 0,004 0,03 0,0025 0,0025
TABELA 2
Tipo de aço Classe Taxa de alongamento do processo de laminação de encruamento (%) YP (MPa) TS (MPa) EL (%) AEL (%) Avaliação das rugas
A Chapa de aço laminada a frio no estado - 270 376 41,5 - Muito bom
Exemplos da invenção 0 273 373 41,3 0,2 Regular
0,1 276 375 40,9 0,6 Bom
0,4 284 372 39,7 1,8 Muito bom
Exemplo comparativo 0,6 298 375 37,4 4,1 Muito bom
Método sendzimir - 293 371 37,9 3,6 Muito bom
B Chapa de aço laminada a frio no estado - 201 335 45,6 - Muito bom
Exemplos da invenção 0 203 338 45,3 0,3 Regular
0,1 208 340 44,8 0,8 Bom
0,4 213 333 43,6 2,0 Muito bom
Exemplo comparativo 0,6 230 336 41,2 4,4 Muito bom
Petição 870170087465, de 13/11/2017, pág. 16/26
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Tipo de aço Classe Taxa de alongamento do processo de laminação de encruamento (%) YP (MPa) TS (MPa) EL (%) AEL (%) Avaliação das rugas
Método sendzimir - 227 339 41,5 4,1 Muito bom
Nota 1: AEL é a quantidade de deterioração do alongamento em relação ao alongamento da chapa de aço laminada a frio no estado
Nota 2: Rugas são avaliadas como “regulares” (rugas leves), “boas” (rugas muito leves) e “muito boas” (sem rugas).
[0027] Conforme mostrado na Tabela 2, nos exemplos da invenção, a quantidade de deterioração do alongamento em relação à chapa de aço laminada a frio no estado (AEL) pode ser suprimida em torno de 2%. Em oposição a isso, nos exemplos comparativos e no método Sendzimir, a deterioração do alongamento é grande.
EXEMPLO 2 [0028] As chapas de aço laminadas a frio produzidas atualmente do aço do tipo A do Exemplo 1 sofreram laminação de encruamento a uma taxa de alongamento de 0.4% e foram pré-revestidas com Ni a 0.5 g/m2 em cada lado. As chapas de aço foram aquecidas a 30°C/s até 470°C, e então mantidas em um banho de galvanização a 450°C (concentração de Al no banho de 0,15%) por 3 segundos, então secado para ajustar o peso de revestimento e ligada pelas taxas predeterminadas de aumento de temperatura logo após a secagem. Sem manter a essas temperaturas ou após a manutenção, as chapas foram resfriadas por resfriamento primário por um gás de resfriamento por 15 segundos, e então resfriada por pulverização de ar-água até a temperatura ambiente. Após isto, elas sofreram laminação de encruamento final a uma taxa de alongamento de 0.8%.
[0029] O desempenho foi avaliado não apenas através de testes de tração similar ao Exemplo 1, mas também quanto ao revestimento
Petição 870170087465, de 13/11/2017, pág. 17/26
12/14 da forma a seguir. Os resultados da avaliação estão mostrados na Tabela 3.
[0030] (a) Pulverização: Amostras revestidas com óleo antiferrugem foram estiradas sob condições de uma razão de estiramento de cilindros de 2,0 a 40 mmó, as tiras foram descascadas das superfícies laterais, e os estados foram avaliados pelo grau de rugas. Amostras com um grau de rugas de 0 a menos de 10% foram avaliadas como “muito boas”, aquelas com 10 a menos de 20% como “boas”, aquelas com 20 a menos de 30% como “regulares”, e aquelas com 30% ou mais como “pobres”.
[0031] (b) Capacidade de deslizamento: Amostras revestidas com óleo anti-ferrugem foram usadas para testes de deslizamento de contínuo de chapas planas. Uma carga compressiva de 500 kgf foi usada por cinco operações de deslizamento contínuo. O cinco coeficientes de fricção foram usados para avaliação. Amostras com um coeficiente de fricção de menos de 0,13 foram avaliados como “muito bons”, aqueles de 0,13 a menos de 0,16 como “bons”, aqueles de 0,16 a menos de 0,2 como “regulares”, e aqueles de 2,0 ou mais como “pobres”.
Petição 870170087465, de 13/11/2017, pág. 18/26
TABELA 3
Tipo Taxa de aumento de temperatura (°C/sec) Temperatura de pico (°C) Manutenção (sec) Taxa de resfriamento primário (°C/s) Avaliação da pulverização Avalia-ção da capacidade de deslizamento AEL (%)
Exemplos da Invenção 20 460 0 5 Muito bom Muito bom 1,5
30 500 0 5 Muito bom Muito bom 1,7
50 530 2 3 Muito bom Muito bom 1,8
80 540 0 10 Muito bom Muito bom 1,6
30 550 4 5 Muito bom Muito bom 2,0
30 480 0 5 Muito bom Muito bom 1,8
Exemplos Comparativos 10 500 0 5 Muito bom Regular 1,6
30 440 0 8 Muito bom Regular 1,3
50 570 3 6 Muito bom Muito bom 3,2
20 520 10 5 Bom Muito bom 2,0
40 540 1 2 Regular Muito bom 1,9
13/14
Nota 1: AEL é a quantidade de deterioração de alongamento em relação ao alongamento das chapas de aço no estado de laminadas.
Petição 870170087465, de 13/11/2017, pág. 19/26
14/14 [0032] Conforme mostrado na Tabela 3, nos exemplos da invenção, a pulverização e a capacidade de deslizamento são extremamente boas e também a quantidade de deterioração do alongamento em relação à chapa de aço laminada a frio no estado pode ser mantida em torno de 2%. Em oposição a isso, nos exemplos comparativos, a pulverização ou a capacidade de deslizamento deteriora ou a quantidade de deterioração do alongamento torna-se maior.
APLICABILIDADE INDUSTRIAL [0033] De acordo com a presente invenção, é possível obter-se uma chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida excelente em capacidade de trabalho comparado com o método Sendzimir ou método de forno não oxidante e também excelente em pulverização e capacidade de deslizamento e tem grandes méritos industriais.

Claims (2)

REIVINDICAÇÕES
1. Método de produção de chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida, a chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida tendo uma quantidade de deterioração do alongamento em relação à chapa de aço laminada a frio de 2% ou menos, caracterizado pelo processamento de uma placa contendo, em % em massa,
C:0,01 a 0,12%
Mn:0,05 a 0,6%
Si:0,002 a 0,1%
P:0,05% ou menos
S:0,03% ou menos
Al sol.:0,005 a 0,1%
N:0,01% ou menos e tendo um saldo de Fe e as impurezas inevitáveis, por sequencialmente laminação a quente, decapagem, laminação a frio, e então recozimento a 650 a 900°C, resfriamento da chapa de aço a partir de 600°C até uma faixa de 250 a 450°C sob uma taxa de resfriamento d e 50°C/s ou mais, superenvelhecimento à uma faixa de temperatura de 350°C a 400°C por 120 segundos ou mais, então resfriamento até a temperatura ambiente, decapagem, laminação de encruamento a uma taxa de alongamento de 0,1 a 0,4%, pré-revestimento com Ni ou Ni-Fe, aquecimento a 5°C/s ou mais até uma temperatura entre
430 e 500°C,
Petição 870180165316, de 19/12/2018, pág. 5/11
2/2 galvanização em um banho de galvanização, secagem, e então aquecimento a uma taxa de aumento de temperatura de 20°C/s ou mais até 460 a 550°C, mantendo encharque por 4 segundos ou menos, então resfriamento a 3°C/s ou mais, e laminação de encruamento final a uma taxa de alongamento de 0,4 a 2%, em que as etapas de superenvelhecimento por 120 segundos ou mais e laminação de encruamento a uma taxa de alongamento de 0,4% ou menos ocorrem antes da etapa de prérevestimento com Ni ou Ni-Fe.
2. Método de produção da chapa de aço galvanizada por imersão a quente e recozida, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a placa contém, em % em massa, B: 0,005% ou menos.
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Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4855442B2 (ja) * 2008-06-20 2012-01-18 新日本製鐵株式会社 低降伏比型合金化溶融亜鉛メッキ高強度鋼板の製造方法
JP5212056B2 (ja) * 2008-12-02 2013-06-19 新日鐵住金株式会社 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
CN102373393A (zh) * 2010-08-26 2012-03-14 鞍钢钢绳有限责任公司 一种72a钢丝镀后拔中的热镀锌工艺
JP5729211B2 (ja) * 2010-08-31 2015-06-03 Ｊｆｅスチール株式会社 冷延鋼板の製造方法、冷延鋼板および自動車部材
CA2818911C (en) * 2010-12-06 2014-07-15 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Steel sheet for bottom covers of aerosol cans and method for producing same
CN103451519B (zh) * 2012-06-01 2016-04-13 上海梅山钢铁股份有限公司 一种厚度大于1.5mm折弯成形用的冷轧热浸镀钢及其生产方法
CN102758128B (zh) * 2012-06-19 2014-04-09 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 一种用微碳铝镇静钢生产深冲级热轧带钢的方法
CN102758132B (zh) * 2012-06-19 2014-02-05 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 一种用微碳铝镇静钢连退生产高r值深冲用钢的方法
CN102758129B (zh) * 2012-06-19 2013-12-18 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 一种用铝镇静钢生产无锌花镀锌板dx54d+z的方法
JP5356616B1 (ja) * 2012-11-27 2013-12-04 日新製鋼株式会社 溶融Ｚｎ合金めっき鋼板の製造方法
KR20150075014A (ko) * 2013-12-24 2015-07-02 주식회사 포스코 압연강판 및 그의 제조방법
KR20150075351A (ko) * 2013-12-24 2015-07-03 주식회사 포스코 압연강판 및 그의 제조방법
CN103805841A (zh) * 2014-01-26 2014-05-21 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 低合金高强钢镀锌板及其生产方法
CN106460136A (zh) * 2014-03-31 2017-02-22 首要金属科技奥地利有限责任公司 用于金属带的酸洗和金属涂覆的设备和方法
RU2593252C2 (ru) * 2014-12-29 2016-08-10 Российская Федерация, от имени которой выступает Государственная корпорация по атомной энергии "Росатом" Способ диффузионного цинкования металлических деталей
CN105112914A (zh) * 2015-08-31 2015-12-02 中国钢研科技集团有限公司 连续热镀锌装置和连续热镀锌方法
CN105256225B (zh) * 2015-11-11 2017-03-29 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 电梯用冷轧钢板及其制备方法
CN105483761A (zh) * 2015-12-09 2016-04-13 上海大学 提高316不锈钢抗晶间腐蚀能力的工艺
US11993823B2 (en) 2016-05-10 2024-05-28 United States Steel Corporation High strength annealed steel products and annealing processes for making the same
US11560606B2 (en) 2016-05-10 2023-01-24 United States Steel Corporation Methods of producing continuously cast hot rolled high strength steel sheet products
JP7186694B2 (ja) 2016-05-10 2022-12-09 ユナイテッド ステイツ スチール コーポレイション 高強度鋼製品及び該製品を製造するためのアニーリング工程
RU2738130C1 (ru) * 2017-10-24 2020-12-08 Арселормиттал Способ изготовления гальванизированной и отожженной листовой стали
US20220064774A1 (en) * 2019-02-20 2022-03-03 Posco Coated & Color Steel Co., Ltd. Plated steel sheet having excellent fusion resistance, and manufacturing method therefor
RU208467U1 (ru) * 2021-09-28 2021-12-21 Василий Юрьевич Чернецов Плоский стальной прокат с многослойным защитным покрытием
CN116043095A (zh) * 2022-11-17 2023-05-02 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种批量生产全厚度镀锌结构钢的生产方法
CN116219278A (zh) * 2022-12-21 2023-06-06 本钢板材股份有限公司 一种吨桶用热镀锌低碳高强钢及其制造方法

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4408561A (en) * 1981-08-24 1983-10-11 Nippon Steel Corporation Dual-purpose plant for producing cold rolled steel sheet and hot-dip galvanized steel sheet
JPS6167793A (ja) 1984-09-10 1986-04-07 Nippon Kokan Kk <Nkk> 鉛−錫系めつき鋼板の製造方法
US5059455A (en) * 1988-03-08 1991-10-22 Cyclops Corporation Method for galvanizing perforated steel sheet
JP2904809B2 (ja) 1989-06-22 1999-06-14 新日本製鐵株式会社 溶融亜鉛めっき熱延鋼板の製造方法
JPH079055B2 (ja) 1990-02-21 1995-02-01 新日本製鐵株式会社 合金化亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP2783452B2 (ja) * 1990-10-09 1998-08-06 新日本製鐵株式会社 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP2526320B2 (ja) 1991-05-07 1996-08-21 新日本製鐵株式会社 高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP2554792B2 (ja) 1991-05-23 1996-11-13 新日本製鐵株式会社 熱延溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP2707928B2 (ja) 1992-10-20 1998-02-04 住友金属工業株式会社 珪素含有鋼板の溶融亜鉛めっき方法
JPH073417A (ja) 1993-06-18 1995-01-06 Nippon Steel Corp 高耐蝕性合金化溶融Ｚｎめっき鋼板
JP2707952B2 (ja) 1993-07-19 1998-02-04 住友金属工業株式会社 界面密着性に優れた合金化溶融Ｚｎめっき鋼板およびその製造方法
JP3002379B2 (ja) * 1994-04-08 2000-01-24 新日本製鐵株式会社 成形加工性に優れ、塗装焼付け硬化性を有し、かつ塗装焼付け硬化性の変動の少ない自動車用合金化溶融亜鉛めっき高強度冷延鋼板の製造方法
JP3562410B2 (ja) * 1999-11-16 2004-09-08 Ｊｆｅスチール株式会社 コイル内材質変動が小さく、加工性と表面性状の優れた焼付硬化型合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP3534038B2 (ja) * 2000-04-27 2004-06-07 住友金属工業株式会社 スポット溶接性にすぐれた合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法および評価方法
JP3958921B2 (ja) 2000-08-04 2007-08-15 新日本製鐵株式会社 塗装焼付硬化性能と耐常温時効性に優れた冷延鋼板及びその製造方法
EP1209245A1 (en) 2000-11-23 2002-05-29 Galvapower Group N.V. Flux and its use in hot dip galvanization process
WO2002044434A1 (fr) * 2000-11-28 2002-06-06 Kawasaki Steel Corporation Tole d'acier laminee a froid presentant une resistance elevee a la traction du type structure composite
JP4146307B2 (ja) * 2003-08-01 2008-09-10 新日本製鐵株式会社 合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法
JP4473588B2 (ja) 2004-01-14 2010-06-02 新日本製鐵株式会社 めっき密着性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき高強度鋼板の製造方法
ES2568649T3 (es) 2004-01-14 2016-05-03 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Chapa de acero de alta resistencia galvanizada en caliente con excelente adherencia del baño y capacidad de expansión de agujeros y método de producción de la misma
JP4510488B2 (ja) 2004-03-11 2010-07-21 新日本製鐵株式会社 成形性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき複合高強度鋼板およびその製造方法
JP4325998B2 (ja) * 2004-05-06 2009-09-02 株式会社神戸製鋼所 スポット溶接性及び材質安定性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板
JP5754104B2 (ja) * 2010-09-29 2015-07-22 Ｊｆｅスチール株式会社 溶融亜鉛系めっき鋼板及びその製造方法

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Publication number Publication date
WO2007119665A1 (ja) 2007-10-25
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US10023931B2 (en) 2018-07-17
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RU2402627C2 (ru) 2010-10-27
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