JP2526320B2 - 高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JP2526320B2 JP2526320B2 JP3130226A JP13022691A JP2526320B2 JP 2526320 B2 JP2526320 B2 JP 2526320B2 JP 3130226 A JP3130226 A JP 3130226A JP 13022691 A JP13022691 A JP 13022691A JP 2526320 B2 JP2526320 B2 JP 2526320B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plating
- alloying
- temperature
- steel sheet
- heating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
めっき鋼板の製造方法に関するものである。
て、ホディーの内板あるいは下回り部品、足回り部品等
への35〜60kg/mm2クラスの高張力鋼板適用へ
の期待が高まりつつある。これらの鋼板には、耐食性の
観点から、溶融Znめっきを施すか、あるいは溶融Zn
めっき後合金化処理した合金化溶融Znめっきを施して
使用される必要があるが同鋼板のうちの一つには0.2
〜0.5%のSi、0.03〜0.2%のPの1種又は
2種を含有するものがあり、従来のゼンジマータイプの
溶融Znめっき法においては、めっき前の焼鈍工程等に
おいて、鋼板表面にSiが濃縮したり、鋼板表面が酸化
膜を有しやすいため不めっきを生じたり、また、P、S
iにより粒界が強化されやすく合金化が進行しにくいこ
とやめっき層中の合金層が局部的に異常発達するなどの
問題があり、未だ実用化されていないのが現状である。
者らが特願平02−271956号で提案中のプレNi
めっき、急速低温加熱を利用した合金化溶融Znめっき
法は、優れた方法であり、通常の鋼板は勿論のこと、
0.2〜0.5%のSi、0.05〜0.2%のPの1
種または2種を含有する本高張力鋼板に適用した場合に
も溶融Znめっき性は大幅に改善され、合金化溶融Zn
めっき化も促進されるが、合金化条件は、従来の方法と
ほぼ同等であったため、合金化の昇温過程においてSi
およびPの粒界あるいはめっき層−地鉄界面への拡散が
起こりやすく、部分的な合金化不足、不規則な界面合金
層の異常発達等により、特に加工が厳しい場合において
はめっき密着性が阻害されるため、この鋼種に関して
は、さらに、改良の余地を残していた。そこで、本発明
者らは、その後、種々検討を続けたところ、本組成範囲
の高張力鋼板にプレNiめっきを施しそれを急速で低温
加熱することに加えて、溶融Znめっきを行った後のワ
イピング直上で20℃/s以上の昇温速度で急速に合金
化温度まで昇温し、合金化処理することにより合金化速
度を著しく向上させ均一な合金層を有する加工性に優れ
た合金化溶融Znめっき鋼板を得ることに成功した。本
発明は上記のように高張力鋼板を用いた加工部のめっき
密着性に優れた高張力合金化溶融Znめっき鋼板の製造
方法を提供するものである。
0.5%のSi、0.03〜0.2%のPの1種又は2
種を含有する高張力鋼板の表面にNiめっきを施し、O
260ppmのH23%+N2雰囲気中で30℃/s以上
の昇温速度で450℃まで急速低温加熱を行い溶融Zn
めっきを施し、ワイピング後、10〜100℃/sの昇
温速度範囲で450〜550℃に昇温し、同温度範囲で
合金化処理を行って合金化溶融めっき鋼板を作成し、そ
の性能および構造も調査した。その結果、昇温速度20
℃/s以上で合金化温度に加熱し合金化処理を施した場
合に外観、めっき層組織共に均一であり、めつき密着性
も一段と向上るすることを見出し下記の本発明を完成し
たものである。即ち、0.2〜0.5%のSi、0.0
3〜0.2%のPの1種または2種を含有する高張力鋼
板にNiプレめっき層を0.2〜2g/m2めっきし、
直ちに非酸化性雰囲気中で板温430〜500℃に30
℃/s以上の昇温速度で急速加熱を行ったのちAlを
0.05〜0.25%含有するZnめっき浴中で溶融め
っきし、ワイピング後、直ちに20℃/s以上の昇温速
度で470〜550℃に昇温し、同温度範囲で10〜4
0秒合金化加熱処理を行うことを特徴とする加工部のめ
っき密着性に優れた高張力合金化溶融Znめっき鋼板の
製造方法。本発明で言う非酸化性雰囲気とは、無酸化雰
囲気(例えばH2 3%+N2,O2数10ppm)、ある
いは、還元雰囲気(例えばH215%+N2)のことであ
る。
説明する。図1は、合金化の昇温速度と合金化度の関係
を示した図、図2は、合金化昇温速度と加工部のめっき
密着性の関係を示した図である。原板として、Pを0.
07%含有する高張力鋼板(板厚0.8mm)を用い
た。プレNiめっきを0.5g/m2施した後、O260
ppmのH2 3%+N2雰囲気中で板温450℃まで7
0℃/secの昇温速度で加熱を行った後、Al0.1
5%含有する450℃のZnめっき浴中で3秒間溶融め
っきし、ワイピング直上で昇温速度を変化させて500
℃まで加熱し同温度で15秒合金化加熱処理を行って合
金化溶融Znめっき鋼板を作成した。合金化度は、外観
およびめっき層中のFe含有率でそれぞれ3ランク評価
した。Bランク以上を合格とした。また、加工部のめっ
き密着性(耐パウダリング性)は、同鋼板を25mmの
カップ絞り成形後、テープテストを行い、その黒化度に
より5点法で評価した。また、比較のために、プレNi
めっきなしの場合も示した。各評価基準は次の通りであ
る。
法で溶融めっきを施したのち合金化処理した場合には、
プレNiめっき無しの比較法よりもめっき性、合金化度
共に良好であるが、そのうちでも合金化の昇温速度が2
0℃/s以上の場合に溶融めっき性がさらに良好とな
り、合金化も均一になることは明白である。また、図2
より、昇温速度が20℃/s以上の場合において加工部
のめっき密着性が優れることも明らかである。さらに、
合金化の昇温速度がたとえ同程度であってもプレNiめ
っき無しの場合にはめっき密着性が極めて劣ることもわ
かる。この結果は、Pが0.03〜0.2%の範囲で変
化しても、また、Si O.2〜0.5%の場合も同様
であった。また、図3に溶融めっき前のプレNiめっき
の加熱速度と合金化処理後の加工部のめっき密着性の関
係を示す。図3は、Si O.3%(板厚2mm)の高張
力鋼板にNiめっき層を0.5g/m2めっき後、O26
0ppmのH2 3%+N2の雰囲気中で板温450℃ま
で昇温速度を変化させて加熱したのち、Al0.15%
含有する450℃のZnめっき浴中で3秒間溶融めっき
し、ワイピング直上で30℃/sの昇温速度で500℃
に昇温し15秒合金化加熱処理を行って、合金化溶融Z
nめっき鋼板を作成し、加工部のめっき密着性を調査し
た結果を示した。本発明のNiめっき後の昇温速度範囲
30℃/sec以上で急速加熱を行った場合に、めっき
密着性が良好であることは図3から明白である。昇温速
度が30℃/sec未満の場合には、密着性が劣化す
る。この結果は、Si 0.2〜0.5%の範囲で変化
しても同様であった。さらに、P 0.03〜0.2%
の範囲でも同様の結果であった。さらに、Si、Pを複
合で含有する高張力鋼板についても同様に合金化の昇温
速度およびプレNiめっき後の加熱速度の影響を調べた
ところ、同様な結果が得られた。以上の結果は、Znめ
っき浴のみの場合について説明したが、さらにめっき浴
中に合金元素としてNi、Sb、Pbを単独あるいは複
合で0.2%以下微量に含有した溶融Znめっき浴の場
合も結果は同様であった。これらの結果より、本発明に
おいては、合金化温度への昇温速度が急速であること、
および溶融Znめっき前の前処理としてのプレNiめっ
き後の加熱温度が低温で昇温速度が速いことが、外観、
加工部のめっき密着性の優れた合金化溶融Znめっき鋼
板を製造する上での大きなポイントである。なお、Ni
めっき後の前処理加熱時および合金化時の急速加熱の方
法については特に限定しないが、鋼板を直接通電加熱す
る方法、誘導加熱方式など種々の方法が適用できる。
レNiめっき付着量を0.2g/m2以上としたのは、
これ以上でNiによる溶融Znめっき性、合金化反応の
向上効果が認められたためである。また、0.2g/m
2未満では、Ni無しの場合とほぼ同等である。上限を
2g/m2としたのは、これを超えると地鉄の合金化が
進みにくくめっき層中にNi含有率が高くなりすぎるた
めである。また、浴中Al量の下限を0.05%とした
のは、これ未満だと合金化処理時において、合金化が進
み過ぎ、地鉄界面にΓ相が生成しすぎ、合金層のめっき
密着性、加工部の耐赤錆性が向上しないためである。ま
た、浴中Alの上限を0.25%としたのはAlが0.
25%を超えると、めっき時においてNi−Al−Zn
以外にFe−Al−Zn系バリヤー層が形成され易く、
合金化処理時において合金化が進まないためである。合
金化処理温度は470〜550℃が最適である。470
℃未満では合金化が進みにくく、550℃を超えると合
金化が進みすぎ、地鉄界面にΓ相が発達しやすくなり、
めっき密着性が劣化する。合金化時間については、合金
化温度とのバランスで決まるが、10〜40秒の範囲が
適当である。10秒未満では合金化が進みにくく40秒
を超えると合金化が進みすぎ、Γ相が発達しやすくな
り、めっき密着性が劣化する。めっき付着量については
特に制約は設けないが、耐食性の観点から、10g/m
2以上、加工性の観点からすると150g/m2以下であ
ることが望ましい。なお、浴温については、Zn浴であ
っても、Znに微量に合金元素を含有した場合であって
も、通常の430〜500℃の条件が使用できる。下地
の高張力鋼板としては、熱延鋼板、冷延鋼板ともに使用
できる。
〜0.2%のPの1種または2種を含有する高張力鋼板
の合金化過程において、合金化の昇温速度の影響が大で
ある理由については、未だ明白ではないが、合金化昇温
速度が速いとSi及びPの地鉄表面(めっき層−地鉄界
面)への表面拡散が小であること、表面酸化も小であ
り、めっき層の合金化が進みやすいことが原因と考えら
れる。また、合金層の成長挙動にも合金化時の昇温速度
が大きく影響し、昇温速度が速いと昇温過程の低温で発
生しやすいζ相が成長しにくく、また、地鉄界面の脆い
相であるΓ相の成長が抑制され、合金化溶融Znめっき
相として最適な性能を示すδ1相主体の相が成長しやす
いことも加工後の密着性の向上に寄与しているものと思
われる。 また、前処理段階でのNiプレめっき及び急
速低温加熱の効果については、本発明者らが、先に出願
した特願平02−271956号でも説明したが、Ni
めっきにより、めっき反応の活性点が均一に分布するよ
うになり、均一に合金化反応が進みやすくなるものと思
われる。
ついては、本発明の製造方法で得られためっき層の構造
を解析した結果から推定すると次のように考えられる。
本発明範囲のNiプレめっき後の前処理加熱板温および
昇温速度の場合には、加熱時において、プレNi層の地
鉄中への拡散は殆ど見られないのに対して、従来のゼン
ジマータイブの加熱温度700〜800℃、昇温速度2
0℃/s以下の場合においては加熱時においてNiがほ
とんど地鉄中に拡散しFe−Niの固溶体層に変化す
る。また、本発明の加熱条件下では、Ni表面は極めて
酸化されにくい状態に保たれている。すなわち、Niが
非常に活性な状態で保持されているために溶融Znめっ
き反応および合金化反応が進行しやすい。この加熱時に
おけるNiの状態の相違が、その後の溶融めっきおよび
合金化処理時において、めっき層構成の差異を引き起こ
しているらしいことが判明した。もう一方の原因は、前
述の合金化昇温時と同様にNiめっき後の急速低温加熱
のために、地鉄中のSi、Pの表面拡散、および酸化が
起こりにくいことが考えられる。即ち、本発明法は、N
iプレめっきと急速低温加熱処理、および合金化時の急
速加熱が、それぞれ作用しあって、優れた密着性が得ら
れる。
鋼板のめっき層中にはZn、Fe、Ni、Alが比較的
均一に分布しており、Zn−Ni−Al−Fe系4元系
合金層よりなる構造を呈していた。また、地鉄界面のΓ
相も0.8μm以内に薄く抑制されていた。詳細は未だ
明らかではないが、Γ相の成長が抑制され、加工部のめ
っき密着性が向上したのは、加熱時にそのまま残在して
いるプレNi層が溶融めっき時において、Ni−Al−
Zn系のバリヤー層を形成していることが認められたこ
とから、それが、合金化処理の段階においてΓ相成長の
バリヤーとなることが考えれる。また、前述した通り、
合金化時の昇温速度が20℃/s以上と速いことが、鋼
中のSi、Pのめっき層−鋼板界面への拡散および表面
酸化を抑制し、発生する合金層もδ1相主体の相である
ことが、Niの効果と共に作用したものと思われる。一
方、本発明における前処理段階での急速低温加熱は、原
板の材質面からも従来のゼンジマータイプの低速高温加
熱に比較して有利である。例えば、P添加Alキルド高
張力鋼板等においては、急速低温加熱によって、固溶C
量を低くできるため、時効硬化等の材質面の劣化を抑制
可能である。
す。表2が本発明の製造方法および得られた試料の実施
例である。*印が本発明以外の製造法で作成された比較
材である。プレNiめっきは、硫酸酸性浴中で電気めっ
きで行い、昇温速度を変化させて前処理加熱(雰囲気O
260ppm、H23%+N2一定)をおこなった。いず
れも、浴温450℃、3secで溶融めっきを行い、ワ
イピングした後、直ちに昇温速度を変化させて加熱し、
合金化処理を行い、種々のめっき層組成よりなる試料を
作製した。めっき付着量は60g/m2とした。溶融Z
nめっき性、合金化溶融Znめっき外観、加工部のめっ
き密着性の評価は前述の試験法、評価基準に従って評価
した。No.1〜25に示す通り、Niプレめっきを
0.2〜2g/m2施し、加熱板温430〜500℃に
昇温速度30℃/sec以上で加熱後、浴中Al 0.
05〜0.25%のめっき浴で溶融めっきし、ワイピン
グ直上で20℃/s以上の昇温速度で合金化温度まで加
熱し、合金化温度470〜550℃で10〜40秒で合
金化処理した本発明の製造めっき鋼板は、溶融Znめっ
き性、合金化度および加工部のめっき密着性に優れる。
これに比較して、Niプレめっきなしの場合(No.3
8)を含めて、プレNiめっき層の付着量、加熱板温、
昇温速度、浴中Al、合金化の昇温速度、合金化温度、
時間条件が本発明範囲を逸脱する場合(No.26〜3
8)、溶融めっき性、合金化度、加工部のめっき密着性
が劣る。さらに、No.39〜41は、めっき浴中に他
の合金元素を微量に含有する場合であり、この場合にも
優れた性能を示した。
ば高張力鋼板を用いた合金化溶融Znめっき鋼板として
は従来にない溶融めっき性、合金化度、加工部のめっき
密着性等の性能が得られることから、その工業的意義は
極めて大きい。
図、
を示した図、
と合金化処理後のめっき密着性の関係を示した図であ
る。
Claims (1)
- 【請求項1】 0.2〜0.5%のSi、0.03〜
0.2%のPの1種又は2種を含有する高張力鋼板にN
iプレめっき層を0.2〜2g/m2めっきし、直ちに
非酸化性雰囲気中で板温430〜500℃に30℃/s
以上の昇温速度で急速加熱を行ったのちAl 0.05
〜0.25%含有するZnめっき浴中で溶融めっきし、
ワイピング後、直ちに20℃/s以上の昇温速度で47
0〜550℃に急速昇温し、同温度範囲で10〜40秒
合金化加熱処理を行うことを特徴とする加工部のめっき
密着性に優れた高張力合金化溶融Znめっき鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3130226A JP2526320B2 (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | 高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3130226A JP2526320B2 (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | 高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04333552A JPH04333552A (ja) | 1992-11-20 |
JP2526320B2 true JP2526320B2 (ja) | 1996-08-21 |
Family
ID=15029113
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3130226A Expired - Lifetime JP2526320B2 (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | 高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2526320B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006283071A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Nippon Steel Corp | 加工性の良好な合金化溶融亜鉛メッキ高強度鋼板の製造方法 |
JP2006322028A (ja) * | 2005-05-18 | 2006-11-30 | Nippon Steel Corp | P添加鋼板の合金化溶融亜鉛メッキ方法 |
US20090162691A1 (en) * | 2005-04-20 | 2009-06-25 | Nippon Steel Corporation | Hot dip galvannealed steel sheet and method for producing the same |
CN101160416B (zh) * | 2005-04-20 | 2011-11-16 | 新日本制铁株式会社 | 热浸镀锌方法 |
WO2013047830A1 (ja) | 2011-09-30 | 2013-04-04 | 新日鐵住金株式会社 | 引張強度980MPa以上有するめっき密着性、成形性と穴広げ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06299314A (ja) * | 1993-04-14 | 1994-10-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 界面密着性に優れた合金化溶融Znめっき鋼板の製造方法 |
BE1007793A6 (fr) * | 1993-12-24 | 1995-10-24 | Centre Rech Metallurgique | Procede et installation de traitement continu d'une bande d'acier galvanisee. |
CA2336373C (en) | 1999-02-22 | 2007-02-27 | Nippon Steel Corporation | High strength galvanized steel plate excellent in adhesion of plated metal and formability in press working and high strength alloy galvanized steel plate and method for production thereof |
JP3542946B2 (ja) | 2000-06-29 | 2004-07-14 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性及びめっき密着性に優れた高強度鋼板及びその製造方法 |
CA2513298C (en) | 2003-01-15 | 2012-01-03 | Nippon Steel Corporation | High-strength hot-dip galvanized steel sheet and method for producing the same |
JP4528191B2 (ja) * | 2005-04-15 | 2010-08-18 | 新日本製鐵株式会社 | スポット溶接性、塗装性、加工性に優れた溶融亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法 |
CA2605488C (en) | 2005-04-20 | 2010-11-09 | Nippon Steel Corporation | A method of production of high strength hot dip galvannealed steel sheet |
EP1734144A3 (de) * | 2005-06-15 | 2007-01-03 | Heinz Lutta | Feuerverzinkung von Eisen- bzw. Stahlteilen |
JP4804996B2 (ja) | 2006-04-07 | 2011-11-02 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性、パウダリング性、摺動性の良好な合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 |
JP5058769B2 (ja) * | 2007-01-09 | 2012-10-24 | 新日本製鐵株式会社 | 化成処理性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法および製造設備 |
JP7092258B2 (ja) * | 2019-04-04 | 2022-06-28 | 日本製鉄株式会社 | 亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
-
1991
- 1991-05-07 JP JP3130226A patent/JP2526320B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006283071A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Nippon Steel Corp | 加工性の良好な合金化溶融亜鉛メッキ高強度鋼板の製造方法 |
JP4528184B2 (ja) * | 2005-03-31 | 2010-08-18 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性の良好な合金化溶融亜鉛メッキ高強度鋼板の製造方法 |
US20090162691A1 (en) * | 2005-04-20 | 2009-06-25 | Nippon Steel Corporation | Hot dip galvannealed steel sheet and method for producing the same |
CN101160416B (zh) * | 2005-04-20 | 2011-11-16 | 新日本制铁株式会社 | 热浸镀锌方法 |
US9334555B2 (en) | 2005-04-20 | 2016-05-10 | Nipon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot dip galvannealed steel sheet and method for producing the same |
JP2006322028A (ja) * | 2005-05-18 | 2006-11-30 | Nippon Steel Corp | P添加鋼板の合金化溶融亜鉛メッキ方法 |
JP4510697B2 (ja) * | 2005-05-18 | 2010-07-28 | 新日本製鐵株式会社 | P添加鋼板の合金化溶融亜鉛メッキ方法 |
WO2013047830A1 (ja) | 2011-09-30 | 2013-04-04 | 新日鐵住金株式会社 | 引張強度980MPa以上有するめっき密着性、成形性と穴広げ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 |
US9783878B2 (en) | 2011-09-30 | 2017-10-10 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength hot-dip galvanized steel sheet and high-strength alloyed hot-dip galvanized steel sheet having excellent plating adhesion, formability, and hole expandability with tensile strength of 980 MPa or more and manufacturing method therefor |
US10465272B2 (en) | 2011-09-30 | 2019-11-05 | Nippon Steel Corporation | High-strength hot-dip galvanized steel sheet and high-strength alloyed hot-dip galvanized steel sheet having excellent plating adhesion, formability, and hole expandability with tensile strength of 980 MPa or more and manufacturing method therefor |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH04333552A (ja) | 1992-11-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2526320B2 (ja) | 高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP2517169B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP6025866B2 (ja) | 高マンガン熱延亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
JP2825671B2 (ja) | 溶融Zn−Mg−Al−Snめっき鋼板 | |
JP2526322B2 (ja) | 高張力溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP2783453B2 (ja) | 溶融Zn−Mg−Alめっき鋼板及びその製造方法 | |
JPS59118868A (ja) | 耐熱用亜鉛被覆鉄合金線 | |
JPH0355542B2 (ja) | ||
JPH0651903B2 (ja) | 摺動抵抗の高い亜鉛又は亜鉛系合金溶融めっき鋼板の製造方法 | |
JP2769350B2 (ja) | 溶融めっき鋼板の製造方法 | |
JP2562747B2 (ja) | プレNi合金めっき法による溶融Znめっき鋼板および合金化溶融Znめっき鋼板の製造方法 | |
JP2525165B2 (ja) | 高強度蒸着亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP2783457B2 (ja) | 溶融Zn―Alめっき鋼板の製造方法 | |
JP2557573B2 (ja) | 溶融Znめっき鋼板及びその製造方法 | |
JP3257301B2 (ja) | 熱延鋼板を原板とした溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JPH0797670A (ja) | 珪素含有鋼板の溶融亜鉛めっき方法 | |
JP2554792B2 (ja) | 熱延溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP2674429B2 (ja) | 珪素含有鋼板の溶融亜鉛めっき方法 | |
JP4299429B2 (ja) | 高張力溶融Zn−Al系合金めっき鋼板の製造方法 | |
JP2825675B2 (ja) | 加工性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP3631584B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JPH04176854A (ja) | めっき密着性および外観性に優れたアルミめっき鋼板の製造法 | |
JP3599594B2 (ja) | めっき外観に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP3766655B2 (ja) | めっき密着性と加工性に優れた高Si高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
JP2792809B2 (ja) | 溶融亜鉛めっき鋼板 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19960220 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080614 Year of fee payment: 12 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090614 Year of fee payment: 13 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090614 Year of fee payment: 13 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100614 Year of fee payment: 14 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100614 Year of fee payment: 14 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110614 Year of fee payment: 15 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |