RU2738130C1 - Способ изготовления гальванизированной и отожженной листовой стали - Google Patents

Способ изготовления гальванизированной и отожженной листовой стали Download PDF

Info

Publication number
RU2738130C1
RU2738130C1 RU2020113209A RU2020113209A RU2738130C1 RU 2738130 C1 RU2738130 C1 RU 2738130C1 RU 2020113209 A RU2020113209 A RU 2020113209A RU 2020113209 A RU2020113209 A RU 2020113209A RU 2738130 C1 RU2738130 C1 RU 2738130C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
coating
steel
mass
stage
zinc
Prior art date
Application number
RU2020113209A
Other languages
English (en)
Inventor
Анирбан ЧАКРАБОРТИ
Хассан ГАССЕМИ-АРМАКИ
Original Assignee
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from PCT/IB2017/001279 external-priority patent/WO2018115945A1/en
Application filed by Арселормиттал filed Critical Арселормиттал
Application granted granted Critical
Publication of RU2738130C1 publication Critical patent/RU2738130C1/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
    • B23K11/10—Spot welding; Stitch welding
    • B23K11/11—Spot welding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C23C2/29—Cooling or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/021—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal alloy layer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
    • C23C28/025—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only with at least one zinc-based layer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/027—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal matrix material comprising a mixture of at least two metals or metal phases or metal matrix composites, e.g. metal matrix with embedded inorganic hard particles, CERMET, MMC.
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
    • B23K2103/04—Steel or steel alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/18—Dissimilar materials
    • B23K2103/20—Ferrous alloys and aluminium or alloys thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/003—Cementite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Composite Materials (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Resistance Welding (AREA)
  • Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)

Abstract

Группа изобретений относится к способу изготовления гальванизированной и отожженной листовой стали. Способ включает следующие далее последовательные стадии: А) получение листовой стали с нанесенным предварительным покрытием в виде первого покрытия, содержащего железо и никель, при этом листовая сталь характеризуется следующим далее химическим составом, масс. %: 0,10 < C < 0,40, 1,5 < Mn < 3,0, 0,7 < Si < 2,0, 0,05 < Al < 1,0, 0,75 < (Si + Al) < 3,0 и необязательно один или несколько элементов, таких как Nb ≤ 0,5, B ≤ 0,005, Cr ≤ 1,0, Mo ≤ 0,50, Ni ≤ 1,0, Ti ≤ 0,5, остальное – железо и неизбежные примеси; В) термическая обработка листовой стали с нанесенным предварительным покрытием при температуре в диапазоне между 600 и 1000°С; С) нанесение на листовую сталь, полученную на стадии В), второго покрытия на основе цинка посредством погружения в расплав; и D) легирующая обработка для получения гальванизированной и отожженной листовой стали. Изобретение обеспечивает получения гальванизированной и отожженной листовой стали, которой не свойственны проблемы, связанные с жидко-металлическим охрупчиванием, после формовки и/или сварки. 2 н. и 23 з.п. ф-лы, 3 табл.

Description

Настоящее изобретение относится к способу изготовления гальванизированной и отожженной листовой стали. Изобретение, в частности, является хорошо подходящим для использования при изготовлении механических транспортных средств.
Покрытия на цинковой основе в общем случае используют потому, что они делают возможной защиту от коррозии благодаря наличию барьерной защиты и катодной защиты. Барьерный эффект получают в результате нанесения металлического покрытия на поверхность стали. Таким образом, металлическое покрытие предотвращает возникновение контакта между сталью и коррозионно-активной атмосферой. Барьерный эффект не зависит от природы покрытия и подложки. Наоборот, жертвенная катодная защита имеет в своей основе тот факт, что цинк представляет собой металл, менее благородный в сопоставлении со сталью. Таким образом, в случае возникновения корродирования преимущественно будет расходоваться цинк в сопоставлении со сталью. Катодная защита является существенной в областях, в которых сталь непосредственно подвергается воздействию коррозионно-активной атмосферы, подобных обрезанным кромкам, где окружающий цинк будет расходоваться прежде стали.
Однако в случае проведения стадий нагревания в отношении таких листовых сталей с нанесенным покрытием из цинка, например во время закалки под горячим прессом или сварки, в стали будут наблюдаться трещины, которые распространяются от поверхности раздела сталь/покрытие. Действительно, время от времени имеет место ухудшение механических свойств металла вследствие присутствия трещин в листовой стали с нанесенным покрытием после проведения вышеупомянутой операции. Данные трещины возникают в следующих далее условиях: высокая температура; наличие контакта с жидким металлом, характеризующимся низкой температурой плавления, (таким как цинк) в дополнение к присутствию напряжения при растяжении; гетерогенное диффундирование расплавленного металла в зерно подложки и межзеренные границы. Обозначение такого явления известно при использовании термина «жидко-металлическое охрупчивание» (ЖМО), что также называется при использовании термина «жидко-металлическое растрескивание» (ЖМР).
Иногда листовые стали с нанесенными покрытиями из цинка сплавляют при высокой температуре в целях получения гальванизированной и отожженной листовой стали. Данная листовая сталь характеризуется большей стойкостью к охрупчиванию ЖМО в сопоставлении с листовой сталью с нанесенным покрытием из цинка вследствие формирования сплава, содержащего Fe и Zn, который характеризуется более высокой температурой плавления и образует меньше жидкости во время контактной точечной сварки в сопоставлении с чистым элементом Zn.
Однако, несмотря на более высокую стойкость к охрупчиванию ЖМО у гальванизированных и отожженных листовых сталей, при проведении стадий нагревания могут появляться некоторые трещины вследствие недостаточности величины стойкости к охрупчиванию ЖМО.
Таким образом, задача изобретения заключается в предложении гальванизированной и отожженной листовой стали, которой не свойственны проблемы, связанные с охрупчиванием ЖМО. Оно направлено на обеспечение наличия, в частности, простого в воплощении способа в целях получения сборной конструкции, которой не свойственны проблемы, связанные с охрупчиванием ЖМО, после формовки и/или сварки.
Достижения данной задачи добиваются в результате предложения способа, соответствующего пункту 1 формулы изобретения. Способ также может включать любые характеристики из пунктов от 2 до 18 формулы изобретения.
Достижения еще одной задачи добиваются в результате предложения листовой стали, соответствующей пункту 19 формулы изобретения. Листовая сталь также может включать любые характеристики из пунктов от 20 до 26 формулы изобретения.
Достижения еще одной задачи добиваются в результате предложения сварного соединения, полученного контактной точечной сваркой и соответствующего пункту 27 формулы изобретения. Сварное соединение, полученное контактной точечной сваркой, также включает характеристики из пункта, соответствующего пункту 30 формулы изобретения.
В заключение, достижения еще одной задачи добиваются в результате предложения использования листовой стали или сборной конструкции, соответствующего пункту 31 формулы изобретения.
Другие характеристики и преимущества изобретения станут очевидными после ознакомления со следующим далее подробным описанием изобретения.
Обозначения «сталь» или «листовая сталь» имеют в виду листовую сталь, рулон, пластину, характеризующиеся композицией, делающей возможным достижение деталью предела прочности при растяжении, доходящего вплоть до 2500 МПа, а более предпочтительно вплоть до 2000 МПа. Например, предел прочности при растяжении является большим или равным 500 МПа, предпочтительно большим или равным 980 МПа, в выгодном случае большим или равным 1180 МПа и даже большим или равным 1470 МПа.
Изобретение относится к способу изготовления гальванизированной и отожженной листовой стали, включающему следующие далее последовательные стадии:
А. получение листовой стали с нанесенным предварительным покрытием в виде первого покрытия, содержащего железо и никель, при этом такая листовая сталь характеризуется следующим далее химическим составом при выражении в массовых процентах:
0,10 < C < 0,40%,
1,5 < Mn < 3,0%,
0,7 < Si < 2,0%,
0,05 < Al < 1,0%,
0,75 < (Si + Al) < 3,0%
и исключительно необязательным образом один или несколько элементов, таких как
Nb ≤ 0,5%,
B ≤ 0,005%,
Cr ≤ 1,0%,
Mo ≤ 0,50%,
Ni ≤ 1,0%,
Ti ≤ 0,5%,
причем остаток композиции составляют железо и неизбежные примеси, получающиеся в результате разработки,
В. термическая обработка такой листовой стали с нанесенным предварительным покрытием при температуре в диапазоне между 600 и 1000°С,
С. нанесение на листовую сталь, полученную на стадии В), второго покрытия на основе цинка в результате погружения в расплав и
D. легирующая обработка для получения гальванизированной и отожженной листовой стали.
Как это представляется без желания связывать себя какой-либо теорией, во время термической обработки, с одной стороны, Ni диффундирует в направлении листовой стали, делая возможным получение слоя сплава Fe – Ni. С другой стороны, некоторое количество Ni все еще присутствует на поверхности раздела между сталью и покрытием, что предотвращает проникновение жидкого цинка в сталь во время любых стадий нагревания, представляющих собой, например, сварку. Помимо этого, во время стадии D) присутствие железа в первом покрытии делает возможным получение сплава Fe – Zn.
Первое покрытие, содержащее железо и никель, осаждают при использовании любого способа осаждения, известного для специалистов в соответствующей области техники. Оно может быть осаждено при использовании способа вакуумного осаждения или электролитического осаждения. Предпочтительно его осаждают при использовании способа электролитического осаждения.
Предпочтительно на стадии А) первое покрытие содержит от 10% до 75%, более предпочтительно между 25 и 65%, а в выгодном случае между 40 и 60%, (масс.) железа.
Предпочтительно на стадии А) первое покрытие содержит от 25,0% до 90%, предпочтительно от 35 до 75%, а в выгодном случае от 40 до 60%, (масс.) никеля.
В одном предпочтительном варианте осуществления на стадии А) первое покрытие состоит из железа и никеля.
Предпочтительно на стадии А) первое покрытие имеет толщину, равную или большую 0,5 мкм. Более предпочтительно первое покрытие имеет толщину в диапазоне между 0,8 до 5,0 мкм, а в выгодном случае между 1,0 и 2,0 мкм.
Предпочтительно на стадии В) термическая обработка представляет собой непрерывный отжиг. Например, непрерывный отжиг включает нагревание, томление и стадию охлаждения. Он, кроме того, может включать стадию предварительного нагревания.
В выгодном случае термическую обработку проводят в атмосфере, содержащей от 1 до 30% Н2, при температуре точки росы в диапазоне между -10 и -60°С. Например, атмосфера содержит от 1 до 10% Н2 при температуре точки росы в диапазоне между -40°C и -60°С.
В выгодном случае на стадии С) второй слой содержит более, чем 70%, более предпочтительно более чем 80 %, цинка, а в выгодном случае более чем 85% цинка.
Например, покрытие на основе цинка содержит от 0,01 до 0,18% (масс.) Al, необязательно 0,2 – 8,0% Mg, при этом остаток представляет собой Zn.
Предпочтительно покрытие на основе цинка осаждают при использовании способа гальванизации в результате погружения в расплав. В данном варианте осуществления ванна расплава также может содержать неизбежные примеси и остаточные элементы от подающихся слитков или от прохождения листовой стали в ванне расплава. Например, необязательно примеси выбирают из Sr, Sb, Pb, Ti, Ca, Mn, Sn, La, Ce, Cr, Zr или Bi, при этом уровень массового содержания каждого дополнительного элемента уступает 0,3% (масс.). Остаточные элементы от подающихся слитков или от прохождения листовой стали в ванне расплава могут представлять собой железо при уровне содержания, доходящем вплоть до 5,0%, предпочтительно 3,0%, (масс.).
В одном предпочтительном варианте осуществления второй слой состоит из цинка. В данном случае во время осаждения покрытия при использовании гальванизации в результате погружения в расплав уровень процентного содержания алюминия в ванне заключен в диапазоне между 0,10 и 0,18% (масс.).
Предпочтительно на стадии D) легирующую термообработку проводят в результате нагревания листовой стали с нанесенным покрытием, полученной на стадии С), при температуре в диапазоне между 460 и 550°С на протяжении от 5 до 40 секунд. Например, стадию D проводят при 500°С на протяжении 20 секунд.
При использовании способа, соответствующего настоящему изобретению, гальванизированную и отожженную листовую сталь получают при наличии первого слоя, содержащего железо и никель и непосредственно перекрываемого вторым слоем на основе цинка, при этом первый и второй слои легируют в результате диффундирования таким образом, чтобы получить второй слой сплава, содержащий от 5 до 15% (масс.) железа, от 0 до 15% (масс.), а предпочтительно от 1 до 15% (масс.), никеля, причем остаток представляет собой цинк.
Предпочтительно листовая сталь обладает микроструктурой, включающей от 1 до 50 % остаточного аустенита, от 1 до 60% мартенсита и необязательно по меньшей мере один элемент, выбираемый из: бейнита, феррита, цементита и перлита. В данном случае мартенсит может быть отпущенным или неотпущенным.
В одном предпочтительном варианте осуществления листовая сталь обладает микроструктурой, включающей от 5 до 25% остаточного аустенита.
Предпочтительно листовая сталь обладает микроструктурой, включающей от 1 до 60%, а более предпочтительно от 10 до 60%, отпущенного мартенсита.
В выгодном случае листовая сталь обладает микроструктурой, включающей от 10 до 40% бейнита, при этом такой бейнит включает от 10 до 20% нижнего бейнита, от 0 до 15% верхнего бейнита и от 0 до 5% бескарбидного бейнита.
Предпочтительно листовая сталь обладает микроструктурой, включающей от 1 до 25% феррита.
Предпочтительно листовая сталь обладает микроструктурой, включающей от 1 до 15% неотпущенного мартенсита.
После изготовления листовой стали в целях производства некоторых деталей транспортного средства, как это известно, проводят сборку при использовании сварки двух листовых металлов. Таким образом, во время сварки по меньшей мере двух листовых металлов получают сварное соединение, полученное контактной точечной сваркой, при этом упомянутое место представляет собой соединительный элемент между по меньшей мере двумя листовыми металлами.
Для производства сварного соединения, полученного контактной точечной сваркой и соответствующего изобретению, сварку проводят при использовании эффективной интенсивности в диапазоне между 3 кА и 15 кА, а усилие, приложенное к электродам, находится в диапазоне между 150 и 850 даН, при этом диаметр активной лицевой поверхности упомянутого электрода находится в диапазоне между 4 и 10 мм.
Таким образом, получают сварное соединение, полученное контактной точечной сваркой по меньшей мере двух листовых металлов, включающих листовую сталь с нанесенным покрытием, соответствующую настоящему изобретению, при этом сварное соединение содержит менее, чем 3 трещины, имеющие размер, составляющий более, чем 100 мкм, и где наибольшая трещина имеет длину, составляющую менее, чем 400 мкм.
Предпочтительно второй листовой металл представляет собой листовую сталь или листовой алюминий. Более предпочтительно второй листовой металл представляет собой листовую сталь, соответствующую настоящему изобретению.
В еще одном варианте осуществления сварное соединение, полученное контактной точечной сваркой, включает третий листовой металл, представляющий собой листовую сталь или листовой алюминий. Например, третий листовой металл представляет собой листовую сталь, соответствующую настоящему изобретению.
Листовая сталь или сварное соединение, полученное контактной точечной сваркой, соответствующие настоящему изобретению, могут быть использованы при изготовлении деталей для механического транспортного средства.
Теперь изобретение будет разъяснено в экспериментах, проводимых только для предоставления информации. Они не являются ограничивающими.
Пример
Для всех образцов использованные листовые стали характеризуются следующей далее композицией при выражении в массовых процентах: С = 0,37% (масс.), Mn = 1,9% (масс.), Si = 1,9% (масс.), Cr = 0,35% (масс.), Al = 0,05% (масс.) и Мо = 0,1%.
Эксперименты от 1 до 4 получали в результате осаждения первого покрытия, содержащего 55% и 75% Ni, при этом остаток представляет собой Fe. После этого проводили непрерывный отжиг в атмосфере, содержащей 5% Н2 и 95% N2, при температуре точки росы -45°С. Листовую сталь с нанесенным предварительным покрытием нагревали при температуре 900°С. Осаждали цинковое покрытие при использовании гальванизации в результате погружения в расплав, при этом цинковая ванна содержит 0,2% Al. Температура ванны составляла 460°С. В заключение, проводили легирующую обработку при 500°С на протяжении 20 секунд в целях получения гальванизированной и отожженной листовой стали.
В целях сопоставления получали эксперимент 5 в результате осаждения цинкового покрытия при использовании электрогальванизации после непрерывного отжига вышеупомянутой листовой стали.
Оценивали стойкость к охрупчиванию ЖМО для экспериментов от 1 до 5. С данной целью для каждого эксперимента две листовые стали с нанесенным покрытием сваривали друг с другом при использовании контактной точечной сварки сопротивлением. Тип электрода представлял собой продукт ISO Type B при диаметре 16 мм; усилие для электрода составляло 5 кН, а расход воды составлял 1,5 г/мин. Сварочный цикл был представлен в таблице 1.
Таблица 1. Технологический режим сварки
Время сварки Импульсы Импульс (цикл) Время охлаждения (цикл) Время выдержки (цикл)
Цикл 2 12 2 10
После этого оценивали количество трещин, больших, чем 100 мкм, при использовании оптического микроскопии, а также метода СЭМ (сканирующей электронной микроскопии) в соответствии с представлением в таблице 2.
Таблица 2. Подробности в отношении охрупчивания ЖМО после контактной точечной сварки (состояние с укладкой в стопку 2 слоев)
Эксперименты 1-е покрытие Толщина (мкм) 2-е покрытие Толщина (мкм) Количество трещин (> 100 мкм) при расчете на один шов контактной точечной сварки Максимальная длина трещины (мкм)
Эксперимент 1 * Fe – (55%) Ni 1 Zn (GA) 7 0 0
Эксперимент 2 * Fe – (55%) Ni 2 Zn (GA) 7 0 250
Эксперимент 3 * Fe – (75%) Ni 1 Zn (GA) 7 0 250
Эксперимент 4 * Fe – (75%) Ni 2 Zn (GA) 7 0 0
Эксперимент 5 - - Zn (EG) 7 3 760
*: в соответствии с настоящим изобретением.
Эксперименты, соответствующие настоящему изобретению, демонстрируют превосходную стойкость к охрупчиванию ЖМО в сопоставлении с экспериментом 5. Действительно, количество трещин в экспериментах соответствующих настоящему изобретению, является очень маленьким, даже нулевым в сопоставлении с тем, что имеет место в эксперименте 5.
Для каждого эксперимента три листовых стали с нанесенным покрытием также сваривали друг с другом при использовании контактной точечной сварки сопротивлением в конфигурации с укладкой в стопку трех слоев. После этого оценивали количество трещин, больших, чем 100 мкм, при использовании оптической микроскопии, а также метода СЭМ (сканирующей электронной микроскопии) в соответствии с представлением в таблице 3.
Таблица 3. Подробности в отношении растрескивания ЖМО после контактной точечной сварки (состояние с укладкой в стопку 3 слоев)
Эксперименты Количество трещин (> 100 мкм) при расчете на один шов контактной точечной сварки Максимальная длина трещины (мкм)
Эксперимент 1* 1 250
Эксперимент 2* 2 350
Эксперимент 3* 1 150
Эксперимент 4 * 1 250
Эксперимент 5 7 850
*: в соответствии с настоящим изобретением.
Эксперименты, соответствующие настоящему изобретению, демонстрируют превосходную стойкость к охрупчиванию ЖМО в сопоставлении с экспериментом 5.
В заключение, в экспериментах от 1 до 4 проводили изгибание при соблюдении угла в 90°. После этого наносили и удаляли клейкую ленту для подтверждения наличия адгезии покрытия по отношению к стальной подложке. Адгезия покрытия в данных экспериментах была превосходной.

Claims (42)

1. Способ изготовления гальванизированной и отожженной листовой стали, включающий следующие далее последовательные стадии:
А. получение листовой стали с нанесенным предварительным покрытием в виде первого покрытия, содержащего железо и никель, при этом листовая сталь характеризуется следующим далее химическим составом, масс. %:
0,10 < C < 0,40
1,5 < Mn < 3,0
0,7 < Si < 2,0
0,05 < Al < 1,0
0,75 < (Si + Al) < 3,0
и необязательно один или несколько элементов, таких как
Nb ≤ 0,5
B ≤ 0,005
Cr ≤ 1,0
Mo ≤ 0,50
Ni ≤ 1,0
Ti ≤ 0,5
остальное – железо и неизбежные примеси,
В. термическая обработка такой листовой стали с нанесенным предварительным покрытием при температуре в диапазоне между 600 и 1000°С,
С. нанесение на листовую сталь, полученную на стадии В), второго покрытия на основе цинка посредством погружения в расплав и
D. легирующая обработка для получения гальванизированной и отожженной листовой стали.
2. Способ по п. 1, в котором на стадии А) первое покрытие содержит от 10 до 75 масс. % железа.
3. Способ по п. 2, в котором на стадии А) первое покрытие содержит от 25,0 до 65,0 масс. % железа.
4. Способ по любому из пп. 1-3, в котором на стадии А) первое покрытие содержит от 40 до 60 масс. % железа.
5. Способ по п. 1 или 2, в котором на стадии А) первое покрытие содержит от 25 до 90 масс. % никеля.
6. Способ по п. 1 или 3, в котором на стадии А) первое покрытие содержит от 35 до 75 масс. % никеля.
7. Способ по п. 1 или 4, в котором на стадии А) первое покрытие содержит от 40 до 60 масс. % никеля.
8. Способ по любому из пп. 1-7, в котором на стадии А) первое покрытие состоит из железа и никеля.
9. Способ по любому из пп. 1-8, в котором на стадии А) первое покрытие имеет толщину, равную или большую 0,5 мкм.
10. Способ по п. 9, в котором на стадии А) первое покрытие имеет толщину в диапазоне между 0,8 до 5,0 мкм.
11. Способ по п. 10, в котором на стадии А) первое покрытие имеет толщину в диапазоне между 1,0 до 2,0 мкм.
12. Способ по любому из пп. 1-11, в котором на стадии С) второй слой содержит более чем 70 масс. % цинка.
13. Способ по п. 12, в котором на стадии С) второй слой содержит более чем 80 масс. % цинка.
14. Способ по п. 13, в котором на стадии С) второй слой содержит более чем 85 масс. % цинка.
15. Способ по п. 14, в котором на стадии С) второй слой состоит из цинка.
16. Способ по любому из пп. 1-15, в котором на стадии В) термическая обработка представляет собой непрерывный отжиг.
17. Способ по любому из пп. 1-16, в котором на стадии В) термическую обработку проводят в атмосфере, содержащей от 1 до 10 % Н2, при температуре точки росы в диапазоне от -30 до -60°С.
18. Способ по любому из пп. 1-17, в котором на стадии D) легирующую обработку проводят в результате нагрева листовой стали с нанесенным покрытием, полученной на стадии С), при температуре в диапазоне между 460 и 550°С.
19. Гальванизированная и отожженная листовая сталь, полученная способом по любому из пп. 1-18, покрытая первым слоем, содержащим железо и никель, и непосредственно покрытая поверх первого слоя вторым слоем на основе цинка, при этом первый и второй слои легированы в результате диффундирования таким образом, что получен второй слой сплава, содержащий от 5 до 15 масс. % железа, от 1 до 15 масс. % никеля, причем остаток представляет собой цинк.
20. Листовая сталь по п. 19, в которой микроструктура стали содержит от 1 до 50% остаточного аустенита, от 1 до 60% мартенсита и необязательно по меньшей мере одну микроструктуру, выбранную из: бейнита, феррита, цементита и перлита.
21. Листовая сталь по п. 20, в которой микроструктура содержит от 5 до 25% остаточного аустенита.
22. Листовая сталь по п. 20 или 21, в которой микроструктура содержит от 1 до 60% отпущенного мартенсита.
23. Листовая сталь по любому из пп. 20-22, в которой микроструктура содержит от 10 до 40% бейнита.
24. Листовая сталь по любому из пп. 20-23, в которой микроструктура содержит от 1 до 25% феррита.
25. Листовая сталь по любому из пп. 20-24, в которой микроструктура содержит от 1 до 15% неотпущенного мартенсита.
RU2020113209A 2017-10-24 2018-10-19 Способ изготовления гальванизированной и отожженной листовой стали RU2738130C1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IBPCT/IB2017/001279 2017-10-24
PCT/IB2017/001279 WO2018115945A1 (en) 2016-12-21 2017-10-24 A method for the manufacture of a galvannealed steel sheet
PCT/IB2018/058158 WO2019082038A1 (en) 2017-10-24 2018-10-19 METHOD FOR MANUFACTURING A GALVANIZED RECOVERY ARM SHEET

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2738130C1 true RU2738130C1 (ru) 2020-12-08

Family

ID=64109977

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2020113209A RU2738130C1 (ru) 2017-10-24 2018-10-19 Способ изготовления гальванизированной и отожженной листовой стали

Country Status (13)

Country Link
US (2) US11578378B2 (ru)
EP (1) EP3701058B1 (ru)
JP (1) JP7062058B2 (ru)
KR (1) KR102383618B1 (ru)
CN (1) CN111279007B (ru)
CA (1) CA3076464C (ru)
FI (1) FI3701058T3 (ru)
MA (1) MA50453B1 (ru)
MX (1) MX2020004313A (ru)
PL (1) PL3701058T3 (ru)
RU (1) RU2738130C1 (ru)
UA (1) UA125978C2 (ru)
WO (1) WO2019082038A1 (ru)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019082035A1 (en) 2017-10-24 2019-05-02 Arcelormittal METHOD FOR MANUFACTURING COATED STEEL SHEET
EP3701057B1 (en) 2017-10-24 2021-12-01 ArcelorMittal A method for the manufacture of a coated steel sheet
WO2018203097A1 (en) * 2017-05-05 2018-11-08 Arcelormittal A method for the manufacturing of liquid metal embrittlement resistant galvannealed steel sheet
MA50453B1 (fr) 2017-10-24 2024-05-31 Arcelormittal Procédé permettant la fabrication d'une tôle d'âcier recuite par galvanisation
JP2021503549A (ja) 2017-11-17 2021-02-12 アルセロールミタル 液体金属脆化耐性のある亜鉛メッキ鋼板の製造方法
KR102510214B1 (ko) * 2020-10-29 2023-03-16 현대제철 주식회사 액체금속취성을 방지하는 철-니켈 합금층을 포함한 핫스탬핑 용융아연도금 강재, 핫스탬핑 부품 및 그 제조방법
CN117320833A (zh) * 2021-05-26 2023-12-29 杰富意钢铁株式会社 电阻点焊构件及其电阻点焊方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004124187A (ja) * 2002-10-03 2004-04-22 Sumitomo Metal Ind Ltd 密着性・溶接性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板
RU2402627C2 (ru) * 2006-04-07 2010-10-27 Ниппон Стил Корпорейшн Способ производства горячим цинкованием методом погружения стального листа, обладающего прекрасными обрабатываемостью, выкрашиваемостью и скользкостью
KR20120074144A (ko) * 2010-12-27 2012-07-05 주식회사 포스코 내파우더링성이 우수한 고망간 고알루미늄 합금화 용융아연도금강판 및 그 제조방법
EP2631319A1 (en) * 2010-10-21 2013-08-28 Posco Galvanized steel sheet having excellent coatability, coating adhesion, and spot weldability, and method for manufacturing same

Family Cites Families (31)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS589965A (ja) 1981-07-08 1983-01-20 Kawasaki Steel Corp 高耐食性表面処理鋼板
JPS60228693A (ja) 1984-04-25 1985-11-13 Kawasaki Steel Corp Ｚｎ−Ｎｉ合金めつき鋼板の製造方法
JPS6144168A (ja) * 1984-08-09 1986-03-03 Nippon Steel Corp 不メツキ部分が少なくメツキ密着性のすぐれた溶融金属メツキ鋼板の製造法
JP2561331B2 (ja) 1988-11-07 1996-12-04 川崎製鉄株式会社 溶融ＺｎめっきＣｒ含有鋼帯の製造方法
JPH0713286B2 (ja) 1990-04-25 1995-02-15 新日本製鐵株式会社 加工性に優れた溶融合金化亜鉛めっき鋼板
US5441628A (en) 1992-09-15 1995-08-15 Japan Energy Corporation Method for preparation for a Zn-Ni electroplating or hot-dip galvanizing bath using a Zn-Ni alloy, and method for producing a Zn-Ni alloy
JP2000256789A (ja) * 1999-03-10 2000-09-19 Kobe Steel Ltd 加工性および点溶接性に優れた冷延鋼板およびプレめっき合金化溶融亜鉛めっき鋼板並びにそれらの製造方法
US8048285B2 (en) 2005-05-11 2011-11-01 The Boeing Company Low hydrogen embrittlement zinc/nickel plating for high strength steels
JP2008144264A (ja) 2006-11-16 2008-06-26 Jfe Steel Kk 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
ES2784014T3 (es) 2007-04-11 2020-09-21 Nippon Steel Corp Chapa de acero de alta resistencia revestida por inmersión en caliente para uso en el conformado por prensado, excelente en tenacidad a baja temperatura y método de producción de la misma
JP5545446B2 (ja) * 2010-09-27 2014-07-09 東芝ライテック株式会社 電球形ランプおよび照明器具
US20120100391A1 (en) 2010-10-21 2012-04-26 Posco Hot-dip galvanized steel sheet having excellent plating qualities, plating adhesion and spot weldability and manufacturing method thereof
KR101207767B1 (ko) 2010-12-27 2012-12-03 주식회사 포스코 도금성이 우수한 고망간 고알루미늄 용융아연도금강판 및 그 제조방법
IN2014DN00268A (ru) 2011-07-06 2015-06-05 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp
CN103827335B (zh) * 2011-09-30 2015-10-21 新日铁住金株式会社 镀锌钢板及其制造方法
KR101353701B1 (ko) 2011-12-23 2014-01-21 주식회사 포스코 극저온 접합성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법
CN104011243B (zh) 2011-12-27 2016-02-03 新日铁住金株式会社 低温韧性和耐蚀性优异的冲压加工用热浸镀高强度钢板及其制造方法
JP5505574B1 (ja) 2012-08-15 2014-05-28 新日鐵住金株式会社 熱間プレス用鋼板、その製造方法、及び熱間プレス鋼板部材
ES2632618T3 (es) 2013-02-12 2017-09-14 Tata Steel Ijmuiden Bv Acero recubierto adecuado para galvanización por inmersión en caliente
KR101727424B1 (ko) * 2013-05-20 2017-04-14 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 합금화 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법
WO2015029653A1 (ja) 2013-08-29 2015-03-05 Ｊｆｅスチール株式会社 熱間プレス成形部材の製造方法および熱間プレス成形部材
BR112015032803B1 (pt) 2013-09-18 2020-01-14 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp peça estampada a quente e método de produção da mesma
KR101568543B1 (ko) * 2013-12-25 2015-11-11 주식회사 포스코 액체금속취화에 의한 크랙 저항성이 우수한 용융아연도금강판
TWI563101B (en) 2014-05-15 2016-12-21 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Hot-formed steel sheet member
KR101758485B1 (ko) 2015-12-15 2017-07-17 주식회사 포스코 표면품질 및 점 용접성이 우수한 고강도 용융아연도금강판 및 그 제조방법
WO2019082035A1 (en) 2017-10-24 2019-05-02 Arcelormittal METHOD FOR MANUFACTURING COATED STEEL SHEET
EP3701057B1 (en) 2017-10-24 2021-12-01 ArcelorMittal A method for the manufacture of a coated steel sheet
WO2019082037A1 (en) 2017-10-24 2019-05-02 Arcelormittal PROCESS FOR MANUFACTURING COATED STEEL SHEET, TWO STITCHED SHEET METAL SHEETS, AND USE THEREOF
WO2018203097A1 (en) * 2017-05-05 2018-11-08 Arcelormittal A method for the manufacturing of liquid metal embrittlement resistant galvannealed steel sheet
MA50453B1 (fr) 2017-10-24 2024-05-31 Arcelormittal Procédé permettant la fabrication d'une tôle d'âcier recuite par galvanisation
JP7013286B2 (ja) * 2018-03-12 2022-01-31 株式会社Ｓｃｒｅｅｎ Ｓｐｅ テック 基板処理装置および基板処理方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004124187A (ja) * 2002-10-03 2004-04-22 Sumitomo Metal Ind Ltd 密着性・溶接性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板
RU2402627C2 (ru) * 2006-04-07 2010-10-27 Ниппон Стил Корпорейшн Способ производства горячим цинкованием методом погружения стального листа, обладающего прекрасными обрабатываемостью, выкрашиваемостью и скользкостью
EP2631319A1 (en) * 2010-10-21 2013-08-28 Posco Galvanized steel sheet having excellent coatability, coating adhesion, and spot weldability, and method for manufacturing same
KR20120074144A (ko) * 2010-12-27 2012-07-05 주식회사 포스코 내파우더링성이 우수한 고망간 고알루미늄 합금화 용융아연도금강판 및 그 제조방법

Also Published As

Publication number Publication date
MA50453A (fr) 2021-04-07
KR102383618B1 (ko) 2022-04-08
FI3701058T3 (fi) 2024-06-05
KR20200057033A (ko) 2020-05-25
CN111279007B (zh) 2023-01-24
JP2021500473A (ja) 2021-01-07
UA125978C2 (uk) 2022-07-20
WO2019082038A1 (en) 2019-05-02
PL3701058T3 (pl) 2024-07-22
US20200283868A1 (en) 2020-09-10
MX2020004313A (es) 2020-08-13
BR112020006461A2 (pt) 2020-10-06
MA50453B1 (fr) 2024-05-31
CA3076464A1 (en) 2019-05-02
EP3701058B1 (en) 2024-05-15
JP7062058B2 (ja) 2022-05-02
EP3701058A1 (en) 2020-09-02
US11578378B2 (en) 2023-02-14
CN111279007A (zh) 2020-06-12
US20230160033A1 (en) 2023-05-25
US12091724B2 (en) 2024-09-17
CA3076464C (en) 2022-07-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2738130C1 (ru) Способ изготовления гальванизированной и отожженной листовой стали
RU2729236C1 (ru) Способ изготовления гальванизированной и отожженной листовой стали, стойкой к жидкометаллическому охрупчиванию
KR102206933B1 (ko) 코팅된 강 시트의 제조 방법, 두 개의 스폿 용접된 금속 시트들 및 이의 용도
CN111356783B (zh) 用于制造抗液态金属脆化的锌涂覆的钢板的方法
US11466354B2 (en) Method for the manufacture of a coated steel sheet
JP7394921B2 (ja) 被覆鋼板の製造方法
WO2018115946A1 (en) A method for the manufacture of a coated steel sheet
RU2759389C2 (ru) Способ изготовления листовой стали с покрытием
WO2018115945A1 (en) A method for the manufacture of a galvannealed steel sheet