UA125978C2 - Спосіб виготовлення гальванізованої та відпаленої листової сталі - Google Patents

Спосіб виготовлення гальванізованої та відпаленої листової сталі Download PDF

Info

Publication number
UA125978C2
UA125978C2 UAA202003016A UAA202003016A UA125978C2 UA 125978 C2 UA125978 C2 UA 125978C2 UA A202003016 A UAA202003016 A UA A202003016A UA A202003016 A UAA202003016 A UA A202003016A UA 125978 C2 UA125978 C2 UA 125978C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
sheet steel
stage
coating
differs
sheet
Prior art date
Application number
UAA202003016A
Other languages
English (en)
Inventor
Анірбан Чакраборті
Анирбан Чакраборти
Хасан Ґассемі-Армакі
Хасан Гассеми-Армаки
Original Assignee
Арселорміттал
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from PCT/IB2017/001279 external-priority patent/WO2018115945A1/en
Application filed by Арселорміттал, Арселормиттал filed Critical Арселорміттал
Publication of UA125978C2 publication Critical patent/UA125978C2/uk

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K11/00—Resistance welding; Severing by resistance heating
    • B23K11/10—Spot welding; Stitch welding
    • B23K11/11—Spot welding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C23C2/29—Cooling or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/021—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal alloy layer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/023—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only
    • C23C28/025—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material only coatings of metal elements only with at least one zinc-based layer
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C28/00—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D
    • C23C28/02—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material
    • C23C28/027—Coating for obtaining at least two superposed coatings either by methods not provided for in a single one of groups C23C2/00 - C23C26/00 or by combinations of methods provided for in subclasses C23C and C25C or C25D only coatings only including layers of metallic material including at least one metal matrix material comprising a mixture of at least two metals or metal phases or metal matrix composites, e.g. metal matrix with embedded inorganic hard particles, CERMET, MMC.
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
    • B23K2103/04—Steel or steel alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/18—Dissimilar materials
    • B23K2103/20—Ferrous alloys and aluminium or alloys thereof
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/003—Cementite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite

Abstract

Винахід стосується способу виготовлення гальванізованої та відпаленої листової сталі. 2

Description

Винахід належить до способу виготовлення гальванізованої і відпаленої листової сталі.
Винахід, зокрема, є добре придатним для використання у виготовленні механічних транспортних засобів.
Покриття на цинковій основі в загальному випадку використовуються тому, що вони уможливлюють захист від корозії завдяки наявності бар'єрного захисту і катодного захисту.
Бар'єрний ефект одержують шляхом нанесення металевого покриття на поверхню сталі. Таким чином, металеве покриття запобігає виникненню контакту між сталлю і корозійно-активною атмосферою. Бар'єрний ефект не залежить від природи покриття і підкладки. Навпаки, жертовний катодний захист має в своїй основі той факт, що цинк являє собою метал, менш благородний у зіставленні зі сталлю. Таким чином, у разі виникнення кородування переважно буде витрачатися цинк в зіставленні зі сталлю. Катодний захист є суттєвим у галузях, в яких сталь безпосередньо піддається дії корозійно-активної атмосфери, подібних до обрізаних крайок, де навколишній цинк буде витрачатися раніше сталі.
Однак, у разі проведення стадій нагрівання для таких листових сталей з нанесеним покриттям з цинку, наприклад, під час загартування під гарячим пресом або зварювання, в сталі спостерігатимуть тріщини, які ініційовані від поверхні розділу сталь/покриття. Дійсно, час від часу має місце погіршення механічних властивостей металу внаслідок присутності тріщин в листової сталі з нанесеним покриттям після проведення вищезгаданої операції. Ці тріщини виникають за наступних умов: висока температура; наявність контакту з рідким металом, який характеризується низькою температурою плавлення, (таким як-от цинк) на додаток до присутності напруження на розтяг; гетерогенного дифундування розплавленого металу у зерно підкладки і міжзеренні границі. Позначення такого явища відомо з використанням терміну "рідко- металічне окрихчування" (РМО), яке також називається з використанням терміну "рідко- металеве розтріскування" (РМР).
Іноді листові сталі з нанесеними покриттями з цинку сплавляють при високій температурі для одержання гальванізованої і відпаленої листової сталі. Ця листова сталь характеризується більшою стійкістю до окрихчування РМО у зіставленні з листовою сталлю з нанесеним покриттям з цинку внаслідок формування сплаву, який містить Ре і 21 і, який характеризується більш високою температурою плавлення і утворює менше рідини під час контактного точкового
Зо зварювання у порівнянні з чистим елементом 2п.
Однак, незважаючи на більш високу стійкість до окрихчування РМО у гальванізованих і відпалених листових сталях при проведенні стадій нагрівання можуть з'являтися деякі тріщини внаслідок недостатньої стійкості до окрихчування РМО.
Отже, задача винаходу полягає в пропозиції гальванізованої і відпаленої листової сталі, якій не властиві проблеми, пов'язані з окрихчуванням РМО. Він спрямований на забезпечення наявності, зокрема, простого у втіленні способу одержання складеної конструкції, якій не властиві проблеми, пов'язані з окрихчуванням РМО, після формування і/або зварювання.
Досягнення цієї задачі досягається шляхом пропозиції способу, відповідного пункту 1 формули винаходу. Спосіб також може включати будь-які характеристики з пунктів від 2 до 18 формули винаходу.
Досягнення ще однієї задачі досягають шляхом пропозиції листової сталі, що відповідає пункту 19 формули винаходу. Листова сталь також може включати будь-які характеристики з пунктів від 20 до 26 формули винаходу.
Досягнення ще однієї задачі досягається шляхом пропозиції зварного з'єднання, одержаного контактним точковим зварюванням і відповідного пункту 27 формули винаходу. Зварне з'єднання, одержане контактним точковим зварюванням, також включає характеристики з пункту, відповідного пункту ЗО формули винаходу.
На закінчення, досягнення ще однієї задачі досягаються шляхом пропозиції використання листової сталі або збірної конструкції, яка відповідає пункту 31 формули винаходу.
Інші характеристики і переваги винаходу стануть очевидними після ознайомлення з наведеним далі докладним описом винаходу.
Позначення "сталь" або "листова сталь" мають на увазі листову сталь, рулон, пластину, які характеризуються композицією, яка уможливлює досягнення деталлю границі міцності на розрив, яка доходить аж до 2500 МПа, а більш переважно аж до 2000 МПа. Наприклад, границя міцності на розтяг є більшою або рівною 500 МПа, переважно більшою або рівною 980 МПа, у вигідному випадку більшою або рівною 1180 МПа і навіть більшою або рівною 1470 МПа.
Винахід належить до способу виготовлення гальванізованої і відпаленої листової сталі, який включає такі послідовні стадії:
А. одержання листової сталі з нанесеним попереднім покриттям у вигляді першого покриття, яке містить залізо і нікель, при цьому така листова сталь характеризується наступним хімічним складом при вираженні в масових відсотках: 010 «С 0,40 95, 1,5 Мп « 3,0 9б, 0,7 «Бі «2,0 Ор, 0,05 «А «1,0 Фо, 0,75 « (5і--АЇ) « 3,0 95 і виключно необов'язковим чином один або кілька елементів, таких як-от
МО «0,5 Фо,
В х 0,005 Фр,
Ст 1,0 Об,
Мо « 0,50 9,
Мі «1,0 Фо,
Ті« 0,5 95, причому решту композиції складають залізо і неминучі домішки, які одержуються при розробці.
В. термічна обробка такої листової сталі з нанесеним попереднім покриттям при температурі в діапазоні між 600 і 10002С,
С. нанесення на листову сталь, одержану на стадії В), другого покриття на основі цинку шляхом занурення у розплав і р. легувальна обробка для одержання гальванізованої і відпаленої листової сталі.
Як це представляється без бажання пов'язувати себе будь-якою теорією, під час термічної обробки, з одного боку, Мі дифундує в напрямку листової сталі, уможливлюючи одержання шару сплаву Ее -- Мі. З іншого боку, кілька Мі все ще присутній на поверхні розділу між сталлю і покриттям, що запобігає проникненню рідкого цинку в сталь під час будь-яких стадій нагрівання, які являють собою, наприклад, зварювання. Крім цього, під час стадії Ю) присутність заліза у першому покритті уможливлює одержання сплаву Ре - 2п.
Перше покриття, що містить залізо і нікель, осаджують з використанням будь-якого способу осадження, відомого фахівцям у відповідній галузі техніки. Він може бути осаджений з використанням способу вакуумного осадження або електролітичного осадження. Переважно його осаджують під час використання методу електролітичного осадження.
Переважно на стадії А) перше покриття містить від 10 95 до 75 95, більш переважно між 25 і 65 95, а у вигідному випадку між 40 і 60 905, (мас.) заліза.
Переважно на стадії А) перше покриття містить від 25,0 95 до 90 956, переважно від 35 до 75 9о, а у вигідному випадку від 40 до 60 95, (мас.) нікелю.
В одному переважному варіанті здійснення на стадії А) перше покриття складається з заліза і нікелю.
Переважно на стадії А) перше покриття має товщину, рівну або більшу 0,5 мкм. Більш переважно перше покриття має товщину в діапазоні між 0,8 до 5,0 мкм, а у вигідному випадку між 1,0 і 2,0 мкм.
Переважно на стадії В) термічна обробка являє собою безперервний відпал. Наприклад, безперервний відпал включає нагрівання, томління і стадію охолодження. Він, крім того, може включати стадію попереднього нагрівання.
У вигідному випадку термічну обробку проводять в атмосфері, що містить від 1 до 30 95 Н», при температурі точки роси в діапазоні між -10 ії -602С. Наприклад, атмосфера містить від 1 до 10 95 Не при температурі точки роси в діапазоні між -402С і -6026.
У вигідному випадку на стадії С) другий шар містить більше, ніж 70 95, більш переважно більш, ніж 80 95, цинку, а в вигідному випадку більш, ніж 85 95 цинку.
Наприклад, покриття на основі цинку містить від 0,01 до 0,18 95 (мас.) АЇ, необов'язково 0,2- 8,0 95 Мо, при цьому решта являє собою 27п.
Переважно покриття на основі цинку осаджують з використанням способу гальванізації шляхом занурення у розплав. У цьому варіанті здійснення ванна розплаву також може містити неминучі домішки і залишкові елементи від злитків, які подаються або від проходження листової сталі у ванні розплаву. Наприклад, необов'язково домішки вибирають з 5г, 50, РБ, Ті, Са, Мп,
Зп, Га, Се, Ст, 2г або Ві, при цьому рівень масового вмісту кожного додаткового елемента не перевищує 0,3 95 (мас.). Залишкові елементи від злитків, які подаються або від проходження листової сталі у ванні розплаву можуть являти собою залізо при рівні вмісту, який доходить аж до 5,0 95, переважно 3,0 95, (мас.).
В одному переважному варіанті здійснення другий шар складається з цинку. В цьому випадку під час осадження покриття з використанням гальванізації шляхом занурення у розплав рівень процентного вмісту алюмінію у ванні лежить в діапазоні між 0,10 ії 0,18 95 (мас.).
Переважно на стадії Ю) легувальну термообробку проводять шляхом нагрівання листової сталі з нанесеним покриттям, одержаної на стадії С), при температурі в діапазоні між 460 і 5502С протягом від 5 до 40 секунд. Наприклад, стадію Ю проводять при 5002С протягом 20 секунд.
З використанням способу, відповідного цьому винаходу, гальванізовану і відпалену листову сталь одержують при наявності першого шару, який містить залізо і нікель і безпосередньо перекривається другим шаром на основі цинку, при цьому перший і другий шари легують в результаті дифундування так, щоб одержати другий шар сплаву, що містить від 5 до 15 95 (мас.) заліза, від 0 до 15 95 (мас.), а переважно від 1 до 15 95 (мас.), нікелю, причому решта являє собою цинк.
Переважно листова сталь володіє мікроструктурою, яка включає від 1 до 50 95 залишкового аустеніту, від 1 до 6095 мартенситу і необов'язково щонайменше один елемент, який обирається з: бейніту, фериту, цементиту і перліту. В даному випадку мартенсит може бути відпущеним або невідпущеним.
В одному переважному варіанті здійснення листова сталь володіє мікроструктурою, яка включає від 5 до 25 95 залишкового аустеніту.
Переважно листова сталь володіє мікроструктурою, яка включає від 1 до 60 95, а більш переважно, від 10 до 60 95, відпущеного мартенситу.
У вигідному випадку листова сталь володіє мікроструктурою, яка включає від 10 до 40 95 бейніту, при цьому такий бейніт включає від 10 до 20 95 нижнього бейніту, від О до 15 95 верхнього бейніту і від 0 до 5 95 безкарбідного бейніту.
Переважно листова сталь володіє мікроструктурою, яка включає від 1 до 25 956 фериту.
Переважно листова сталь володіє мікроструктурою, яка включає від 1 до 1595 невідпущеного мартенситу.
Після виготовлення листової сталі з метою виробництва деяких деталей транспортного засобу, як це відомо, проводять складання з використанням зварювання двох листових металів.
Зо Таким чином, під час зварювання щонайменше двох листових металів одержують зварне з'єднання, одержане контактним точковим зварюванням, при цьому згадане місце являє собою з'єднувальний елемент між щонайменше двома листовими металами.
Для виробництва зварного з'єднання, одержаного контактним точковим зварюванням і відповідного винаходу, зварювання проводять з використанням ефективної інтенсивності в діапазоні між З кА і 15 кА, а зусилля, яке прикладене до електродів, знаходиться в діапазоні між 150 і 850 дан, при цьому діаметр активної лицьовій поверхні згаданого електрода знаходиться в діапазоні між 4 і 10 мм.
В такий спосіб одержують зварне з'єднання, одержане контактним точковим зварюванням щонайменше двох листових металів, які включають листову сталь з нанесеним покриттям, відповідну цьому винаходу, при цьому зварне з'єднання містить менше, ніж З тріщини розміром, що перевищує 100 мкм, і де найбільша тріщина має довжину, яка не перевищує 400 мкм.
Переважно другий листовий метал являє собою листову сталь або листовий алюміній.
Більш переважно другий листовий метал являє собою листову сталь, відповідну цьому винаходу.
У ще одному варіанті здійснення зварне з'єднання, одержане контактним точковим зварюванням, включає третій листовий метал, який являє собою листову сталь або листовий алюміній. Наприклад, третій листовий метал являє собою листову сталь, відповідну цьому винаходу.
Листова сталь або зварне з'єднання, одержане контактним точковим зварюванням, які відповідні цьому винаходу, можуть бути використані при виготовленні деталей механічного транспортного засобу.
Далі винахід буде роз'яснений в експериментах, проведених лише для надання інформації.
Вони не є обмежувальними.
Приклад
Для всіх зразків використані листові сталі характеризуються наступною далі композицією при вираженні у масових відсотках: С о - 0,37 956 (мас.), Мп-1,9 95 (мас.), 51-1,9 95 (мабс.),
Ст-0,35 95 (мас.), АІ-0,05 95 (мас.) і Мо - 0,1 95.
Експерименти від 1 до 4 одержували шляхом осадження першого покриття, що містить 55 90 і 7595 Мі, при цьому решта являє собою Ре. Після цього проводили безперервний відпал в бо атмосфері, що містить 5 90 Не і 95 95 Мг, при температурі точки роси -452С. Листову сталь з нанесеним попереднім покриттям нагрівали при температурі 9002С. Осаджували цинкове покриття з використанням гальванізації шляхом занурення у розплав, при цьому цинкова ванна містить 0,295 АІЇ. Температура ванни становила 4602С. Наприкінці, проводили легувальну обробку при 5002С протягом 20 секунд для одержання гальванізованої і відпаленої листової сталі.
Для зіставлення одержували експеримент 5 шляхом осадження цинкового покриття з використанням електрогальванізації після безперервного відпалу вищезгаданої листової сталі.
Оцінювали стійкість до окрихчування РМО для експериментів від 1 до 5. З цією метою для кожного експерименту дві листові сталі з нанесеним покриттям зварювали одна з одною з використанням контактного точкового зварювання опором. Тип електрода був продукт ІЗО Туре
В діаметром 16 мм; зусилля для електрода становило 5 кН, а витрата води становила 1,5 г/хв.
Зварювальний цикл був представлений в таблиці 1.
Таблиця 1
Технологічний режим зварювання
Час охолодження | Час витримування
Час зварювання Імпульси Імпульс (цикл) (цикл) (цикл)
Цикл
Після цього оцінювали кількість тріщин, більших, ніж 100 мкм, з використанням оптичного мікроскопа, а також методу СЕМ (сканувальної електронної мікроскопії) відповідно до наведеного в таблиці 2:
Таблиця 2
Детальні положення стосовні окрихчування РМО після контактного точкового зварювання (стан з укладанням в стопку 2 шарів)
Кількість тріщин »100 мкм розрах НК ЗУ, Максимальн 1-ше Товщина 2-ге Товщина унку а довжина
Експерименти один шов ; покриття (мкм) покриття (мкм) тріщини контактного (мкм) точкового зварювання
Ее-(55 95
Експерименті" | (55 зе) 1 7п (БА) 7
Ее-(55 95
Експеримент" | Ке795 70) 2. |7п(ОА) 7 250
Ее-(75 9
Експеримент3" | Ке775 5) 1 |гп(сд 7 250
Ее-(75 9
Експеримент4" | (75 зе) 2 7п (БА) 7
Експеримент5ї | - | - |/ ЇЇ 7 1 щ з | во х; відповідно до цього винаходу.
Експерименти, відповідні цьому винаходу, демонструють чудову стійкість до окрихчування
РМО у зіставленні з експериментом 5. Дійсно, кількість тріщин в експериментах відповідних цьому винаходу, є дуже маленькою, навіть нульовою у зіставленні з тим, що має місце в експерименті 5.
Для кожного експерименту три листових сталі з нанесеним покриттям також зварювали одну з одною 3 використанням контактного точкового зварювання опором в конфігурації з укладанням в стопку трьох шарів. Після цього оцінювали кількість тріщин, більших, ніж 100 мкм, з використанням оптичного мікроскопа, а також методу СЕМ (сканувальної електронної мікроскопії) відповідно до наведеного в таблиці 3:
Коо)
Таблиця З
Детальні положення щодо розтріскування РМО після контактного точкового зварювання (стан з укладанням в стопку З шарів) один шов контактного точкового зварювання тріщини (мкм) х: відповідно до цього винаходу.
Експерименти, відповідні цьому винаходу, демонструють чудову стійкість до окрихчування
РМО у зіставленні з експериментом 5.
Наприкінці, в експериментах від 1 до 4 проводили згинання при додержанні кута в 902. Після цього наносили і видаляли клейку стрічку для підтвердження наявності адгезії покриття по відношенню до сталевої підкладки. Адгезія покриття в цих експериментах була чудовою.

Claims (30)

10 ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Спосіб виготовлення гальванізованої і відпаленої листової сталі, який включає такі послідовні стадії: А) одержання листової сталі з нанесеним попереднім покриттям у вигляді першого покриття, 15 яке містить залізо і нікель, при цьому така листова сталь характеризується наступним хімічним складом, при вираженні в масових відсотках: 0,10-0-0,40, 1,5-Мпе3,0, 0,7«5і«2,0, 20 0, О05е«АЇс1,0, 0,75-«(51і-АЇ) «3,0, і необов'язково один або декілька елементів, як-от: Мо-0,5, В-0,005, 25 Ст«1,0, Мо-0,50, Міс1,0, ТікОо,5, решта - залізо і неминучі домішки, Зо В) термічна обробка такої листової сталі з нанесеним попереднім покриттям при температурі в діапазоні між 600 і 1000 "С, С) нанесення на листову сталь, одержану на стадії В), другого покриття на основі цинку шляхом занурення у розплав, і р) легувальна обробка для одержання гальванізованої і відпаленої листової сталі. 35
2. Спосіб за п. 1, який відрізняється тим, що на стадії А) перше покриття містить від 10 до 75 мас. 9о заліза.
3. Спосіб за п. 2, який відрізняється тим, що на стадії А) перше покриття містить від 25,0 до 65,0 мас. 95 заліза.
4. Спосіб за будь-яким з пп. 1-3, який відрізняється тим, що на стадії А) перше покриття 40 містить від 40 до 60 мас. 95 заліза.
5. Спосіб за п. 1 або 2, який відрізняється тим, що на стадії А) перше покриття містить від 25 до 90 мас. 95 нікелю.
6. Спосіб за п. 1 або 3, який відрізняється тим, що на стадії А) перше покриття містить від 35 до 75 мас. 95 нікелю. 45
7. Спосіб за п. 1 або 4, який відрізняється тим, що на стадії А) перше покриття містить від 40 до 60 мас. 95 нікелю.
8. Спосіб за будь-яким з пп. 1-7, який відрізняється тим, що на стадії А) перше покриття складається з заліза і нікелю.
9. Спосіб за будь-яким з пп. 1-8, який відрізняється тим, що на стадії А) перше покриття має товщину, рівну або більшу 0,5 мкм.
10. Спосіб за п. 9, який відрізняється тим, що на стадії А) перше покриття має товщину в діапазоні між 0,8 та 5,0 мкм.
11. Спосіб за п. 10, який відрізняється тим, що на стадії А) перше покриття має товщину в діапазоні між 1,0 та 2,0 мкм.
12. Спосіб за будь-яким з пп. 1-11, який відрізняється тим, що на стадії С) другий шар містить більше ніж 70 мас. 95 цинку.
13. Спосіб за п. 12, який відрізняється тим, що на стадії С) другий шар містить більше ніж 80 мас. до цинку.
14. Спосіб за п. 13, який відрізняється тим, що на стадії С) другий шар містить більше ніж 85 мас. 95 цинку.
15. Спосіб за п. 14, який відрізняється тим, що на стадії С) другий шар складається з цинку.
16. Спосіб за будь-яким з пп. 1-15, який відрізняється тим, що на стадії В) термічна обробка являє собою безперервний відпал.
17. Спосіб за будь-яким з пп. 1-16, який відрізняється тим, що на стадії В) термічну обробку проводять в атмосфері, яка містить від 1 до 10 95 Н», при температурі точки роси в діапазоні від -30 до -60 "С.
18. Спосіб за будь-яким з пп. 1-17, який відрізняється тим, що на стадії Ю) легувальну обробку проводять шляхом нагрівання листової сталі з нанесеним покриттям, одержаної на стадії С), при температурі в діапазоні між 460 і 550 70.
19. Гальванізована і відпалена листова сталь, одержана способом за будь-яким з пп. 1-18, покрита першим шаром, який містить залізо і нікель, і безпосередньо покрита поверх першого шару другим шаром на основі цинку, при цьому перший і другий шари легують шляхом дифундування так, щоб одержати другий шар сплаву, який містить від 5 до 15 мас. 95 заліза, від 1 до 15 мас. 95 нікелю, причому решта являє собою цинк.
20. Листова сталь за п. 19, в якій мікроструктура сталі містить від ї до 50 95 залишкового аустеніту, від 1 до 60 95 мартенситу і необов'язково щонайменше одну мікроструктуру, вибрану з: бейніту, фериту, цементиту і перліту. Зо
21. Листова сталь за п. 20, яка відрізняється тим, що мікроструктура містить від 5 до 25 95 залишкового аустеніту.
22. Листова сталь за п. 20 або 21, яка відрізняється тим, що мікроструктура містить від 1 до 60 до відпущеного мартенситу.
23. Листова сталь за будь-яким з пп. 20-22, яка відрізняється тим, що мікроструктура містить від 10 до 40 95 бейніту.
24. Листова сталь за будь-яким з пп. 20-23, яка відрізняється тим, що мікроструктура містить від 1 до 25 95 фериту.
25. Листова сталь за будь-яким з пп. 20-24, яка відрізняється тим, що мікроструктура містить від 1 до 15 95 невідпущеного мартенситу.
26. Зварне з'єднання, одержане контактним точковим зварюванням щонайменше двох листових металів, які містять щонайменше листову сталь за будь-яким з пп. 19-25 або щонайменше листову сталь, одержану способом за будь-яким з пп. 1-18, при цьому зварне з'єднання містить менше ніж З тріщини, розміром, що перевищує 100 мкм, причому найбільша тріщина має довжину, яка не перевищує 400 мкм.
27. Зварне з'єднання за п. 26, яке відрізняється тим, що другий листовий метал являє собою листову сталь або листовий алюміній.
28. Зварне з'єднання за п. 27, яке відрізняється тим, що другий листовий метал являє собою листову сталь за будь-яким з пп. 19-25 або листову сталь, одержану способом за будь-яким з пп. 1-18.
29. Зварне з'єднання за будь-яким з пп. 26-28, яке відрізняється тим, що містить третій листовий метал, який являє собою листову сталь або листовий алюміній.
30. Застосування гальванізованої і відпаленої листової сталі за будь-яким з пп. 19-25 або зварного з'єднання, одержаного контактним точковим зварюванням за будь-яким з пп. 26-29, для виготовлення механічного транспортного засобу.
UAA202003016A 2017-10-24 2018-10-19 Спосіб виготовлення гальванізованої та відпаленої листової сталі UA125978C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2017/001279 WO2018115945A1 (en) 2016-12-21 2017-10-24 A method for the manufacture of a galvannealed steel sheet
PCT/IB2018/058158 WO2019082038A1 (en) 2017-10-24 2018-10-19 METHOD FOR MANUFACTURING A GALVANIZED RECOVERY ARM SHEET

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA125978C2 true UA125978C2 (uk) 2022-07-20

Family

ID=64109977

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA202003016A UA125978C2 (uk) 2017-10-24 2018-10-19 Спосіб виготовлення гальванізованої та відпаленої листової сталі

Country Status (11)

Country Link
US (2) US11578378B2 (uk)
EP (1) EP3701058A1 (uk)
JP (1) JP7062058B2 (uk)
KR (1) KR102383618B1 (uk)
CN (1) CN111279007B (uk)
CA (1) CA3076464C (uk)
MA (1) MA50453A (uk)
MX (1) MX2020004313A (uk)
RU (1) RU2738130C1 (uk)
UA (1) UA125978C2 (uk)
WO (1) WO2019082038A1 (uk)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019082035A1 (en) 2017-10-24 2019-05-02 Arcelormittal METHOD FOR MANUFACTURING COATED STEEL SHEET
WO2018203097A1 (en) * 2017-05-05 2018-11-08 Arcelormittal A method for the manufacturing of liquid metal embrittlement resistant galvannealed steel sheet
WO2019082038A1 (en) 2017-10-24 2019-05-02 Arcelormittal METHOD FOR MANUFACTURING A GALVANIZED RECOVERY ARM SHEET
CA3076581A1 (en) 2017-10-24 2019-05-02 Arcelormittal A method for the manufacture of a coated steel sheet
US11566310B2 (en) 2017-11-17 2023-01-31 Arcelormittal Method for the manufacturing of liquid metal embrittlement resistant zinc coated steel sheet
KR102510214B1 (ko) * 2020-10-29 2023-03-16 현대제철 주식회사 액체금속취성을 방지하는 철-니켈 합금층을 포함한 핫스탬핑 용융아연도금 강재, 핫스탬핑 부품 및 그 제조방법
EP4316719A1 (en) * 2021-05-26 2024-02-07 JFE Steel Corporation Resistance spot welding member and resistance spot welding method therefor

Family Cites Families (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS589965A (ja) 1981-07-08 1983-01-20 Kawasaki Steel Corp 高耐食性表面処理鋼板
JPS60228693A (ja) 1984-04-25 1985-11-13 Kawasaki Steel Corp Ｚｎ−Ｎｉ合金めつき鋼板の製造方法
JPS6144168A (ja) * 1984-08-09 1986-03-03 Nippon Steel Corp 不メツキ部分が少なくメツキ密着性のすぐれた溶融金属メツキ鋼板の製造法
JP2561331B2 (ja) 1988-11-07 1996-12-04 川崎製鉄株式会社 溶融ＺｎめっきＣｒ含有鋼帯の製造方法
JPH0713286B2 (ja) 1990-04-25 1995-02-15 新日本製鐵株式会社 加工性に優れた溶融合金化亜鉛めっき鋼板
US5441628A (en) 1992-09-15 1995-08-15 Japan Energy Corporation Method for preparation for a Zn-Ni electroplating or hot-dip galvanizing bath using a Zn-Ni alloy, and method for producing a Zn-Ni alloy
JP2000256789A (ja) * 1999-03-10 2000-09-19 Kobe Steel Ltd 加工性および点溶接性に優れた冷延鋼板およびプレめっき合金化溶融亜鉛めっき鋼板並びにそれらの製造方法
JP2004124187A (ja) 2002-10-03 2004-04-22 Sumitomo Metal Ind Ltd 密着性・溶接性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板
US8048285B2 (en) 2005-05-11 2011-11-01 The Boeing Company Low hydrogen embrittlement zinc/nickel plating for high strength steels
JP4804996B2 (ja) * 2006-04-07 2011-11-02 新日本製鐵株式会社 加工性、パウダリング性、摺動性の良好な合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法
JP2008144264A (ja) 2006-11-16 2008-06-26 Jfe Steel Kk 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
ES2784014T3 (es) 2007-04-11 2020-09-21 Nippon Steel Corp Chapa de acero de alta resistencia revestida por inmersión en caliente para uso en el conformado por prensado, excelente en tenacidad a baja temperatura y método de producción de la misma
JP5545446B2 (ja) * 2010-09-27 2014-07-09 東芝ライテック株式会社 電球形ランプおよび照明器具
KR20120041544A (ko) * 2010-10-21 2012-05-02 주식회사 포스코 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법
US20120100391A1 (en) 2010-10-21 2012-04-26 Posco Hot-dip galvanized steel sheet having excellent plating qualities, plating adhesion and spot weldability and manufacturing method thereof
KR101207767B1 (ko) 2010-12-27 2012-12-03 주식회사 포스코 도금성이 우수한 고망간 고알루미늄 용융아연도금강판 및 그 제조방법
KR101220708B1 (ko) * 2010-12-27 2013-01-09 주식회사 포스코 내파우더링성이 우수한 고망간 고알루미늄 합금화 용융아연도금강판 및 그 제조방법
WO2013005618A1 (ja) 2011-07-06 2013-01-10 新日鐵住金株式会社 冷延鋼板
KR101353701B1 (ko) 2011-12-23 2014-01-21 주식회사 포스코 극저온 접합성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법
KR20140095101A (ko) 2011-12-27 2014-07-31 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 저온 인성과 내식성이 우수한 프레스 가공용 용융 도금 고강도 강판과 그 제조 방법
EP2886674B1 (en) 2012-08-15 2020-09-30 Nippon Steel Corporation Steel sheet for hot stamping, method of manufacturing the same, and hot stamped steel sheet member
CN104981346B (zh) 2013-02-12 2017-07-18 塔塔钢铁艾默伊登有限责任公司 适于热浸镀锌的涂覆钢基材
TWI502099B (zh) * 2013-05-20 2015-10-01 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Alloyed molten galvanized steel sheet and manufacturing method thereof
MX2016002450A (es) 2013-08-29 2016-06-24 Jfe Steel Corp Metodo para la fabricacion de una parte estampada en caliente, y parte estampada en caliente.
RU2648104C2 (ru) 2013-09-18 2018-03-22 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Горячештампованная деталь и способ ее изготовления
KR101568543B1 (ko) * 2013-12-25 2015-11-11 주식회사 포스코 액체금속취화에 의한 크랙 저항성이 우수한 용융아연도금강판
US20170073792A1 (en) 2014-05-15 2017-03-16 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Hot-formed steel sheet member
KR101758485B1 (ko) 2015-12-15 2017-07-17 주식회사 포스코 표면품질 및 점 용접성이 우수한 고강도 용융아연도금강판 및 그 제조방법
WO2019082037A1 (en) 2017-10-24 2019-05-02 Arcelormittal PROCESS FOR MANUFACTURING COATED STEEL SHEET, TWO STITCHED SHEET METAL SHEETS, AND USE THEREOF
WO2019082035A1 (en) 2017-10-24 2019-05-02 Arcelormittal METHOD FOR MANUFACTURING COATED STEEL SHEET
CA3076581A1 (en) 2017-10-24 2019-05-02 Arcelormittal A method for the manufacture of a coated steel sheet
WO2019082038A1 (en) 2017-10-24 2019-05-02 Arcelormittal METHOD FOR MANUFACTURING A GALVANIZED RECOVERY ARM SHEET
JP7013286B2 (ja) * 2018-03-12 2022-01-31 株式会社Ｓｃｒｅｅｎ Ｓｐｅ テック 基板処理装置および基板処理方法

Also Published As

Publication number Publication date
US20230160033A1 (en) 2023-05-25
CA3076464A1 (en) 2019-05-02
US11578378B2 (en) 2023-02-14
MA50453A (fr) 2021-04-07
JP2021500473A (ja) 2021-01-07
MX2020004313A (es) 2020-08-13
RU2738130C1 (ru) 2020-12-08
WO2019082038A1 (en) 2019-05-02
KR102383618B1 (ko) 2022-04-08
BR112020006461A2 (pt) 2020-10-06
US20200283868A1 (en) 2020-09-10
CN111279007A (zh) 2020-06-12
CA3076464C (en) 2022-07-12
KR20200057033A (ko) 2020-05-25
JP7062058B2 (ja) 2022-05-02
CN111279007B (zh) 2023-01-24
EP3701058A1 (en) 2020-09-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
UA125978C2 (uk) Спосіб виготовлення гальванізованої та відпаленої листової сталі
KR102206933B1 (ko) 코팅된 강 시트의 제조 방법, 두 개의 스폿 용접된 금속 시트들 및 이의 용도
CN110573335B (zh) 用于制造抗液态金属脆化的镀锌扩散退火钢板的方法
US11466354B2 (en) Method for the manufacture of a coated steel sheet
CN111356783A (zh) 用于制造抗液态金属脆化的锌涂覆的钢板的方法
JP7394921B2 (ja) 被覆鋼板の製造方法
WO2018115946A1 (en) A method for the manufacture of a coated steel sheet
UA126083C2 (uk) Спосіб виготовлення листової сталі з покриттям
WO2018115945A1 (en) A method for the manufacture of a galvannealed steel sheet
JP2022535851A (ja) 組立体を製造する方法