KR20120041544A - 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법 - Google Patents

도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법 Download PDF

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Abstract

본 발명의 일측면에 따르면, 소지강판과 아연도금층의 계면에 Fe-Ni-Zn 합금상이 1~20면적%로 포함되는 것을 특징으로 하는 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법을 제공함으로써, 용융아연도금강판의 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 동시에 향상시킬 수 있다.

Description

도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 우수한 용융아연도금강판 및 그 제조방법{GALVANIZED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT COATABILITY, COATING ADHESION AND SPOT WELDABILITY AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}
본 발명은 자동차, 건축용 구조물 및 가전제품 등에 널리 사용되는 용융아연도금강판 및 그 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 소지강판과 아연도금층의 계면에 Fe-Ni-Zn 합금상을 일정한 면적분율 이상으로 포함시켜 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성을 향상시킨 용융아연도금강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
융융아연 도금강판은 Al을 함유한 아연도금욕에 강판을 침지하는 것으로서, 이러한 도금에 의해 소지강판과 아연도금층 계면에 Fe2Al5라는 합금화 억제층을 형성시키게 되고, 상기 합금화 억제층은 소지강판과 아연도금층 간의 밀착력을 증가시키는 역할을 하게 된다. 그러나, Si, Mn 또는 Al을 다량으로 함유한 고강도강의 경우 상기 합금화 억제층이 형성되지 않는 부분에는 Si, Mn 또는 Al이 강판의 표면으로 확산하여 산화물을 형성시킴으로써 아연젖음성 불량으로 미도금 현상이 나타나고, 이에 따라 도금층의 박리가 발생하게 된다. 뿐만 아니라, 스폿 용접과정에서 소지강판의 Fe가 도금층으로 확산되는 것을 상기 합금화 억제층이 방해함으로써 전극과 아연도금층 간의 합금화가 촉진되어 전극 수명이 단축되는 문제점이 있었다.
상기와 같은 스폿 용접성의 열위 문제를 해결하기 위해서는 종래에 도금욕 중에 Al을 첨가하지 않거나 0.1% 이하의 매우 소량으로 제한하는 방법이 고려되었다. 그러나, 스폿용접성 향상을 위해 도금욕 내의 Al을 과하게 낮추게 되면 Fe2Al5의 합금화 억제층이 거의 형성되지 않아 도금밀착성이 떨어지고, Fe-Zn의 상호확산에 따른 Zn-Fe 합금층이 두껍게 형성되면서 도금층이 박리될 가능성이 높아지는 문제점이 생긴다. 게다가 Si, Mn을 다량 함유한 고강도강의 경우 소지철과 도금층 계면에 형성된 Si, Mn 산화물이 테르밋 반응(aluminothermic reaction)에 의해 환원되는 현상이 억제되어 도금성 및 도금밀착성이 열위하게 된다.
이와 같이, 도금밀착성과 스폿용접성은 종래의 방법으로서는 양립되기 어려운 것으로서, 일본 공개특허공보 2005-240080호에는 이를 양립시키기 위해 강판의 도금욕 인입온도를 도금욕 온도보다 20~40℃ 낮게 하고, 상기 도금욕 내 Al 농도를 0.17~0.30중량%로 하여 소지강판과 도금층 계면에 존재하는 Fe-Al 금속간 화합물의 피복 면적률을 40~90%로, 도금층 내 Fe 함유량을 0.2g/㎡ 이하로 제어하는 기술을 개시하고 있다. 이는 합금화 억제층이 피복되지 않은 영역에서 Fe가 확산되어 전극 선단에 Zn-Fe-O계의 산화물에 의한 보호 피막이 형성되고 선단 형상이 양각에 유지되는 대로 전류 밀도가 확보되기 때문에 우수한 연속 타점성을 확보함으로써 전극수명을 늘릴 수 있다는 것이다.
그러나, 상기 합금화 억제층이 피복되지 않은 면적률이 10~60% 수준에 머물기 때문에 짧은 시간내에 도금층으로의 Fe의 확산을 기대할 수 없고, 이로 인해 아연도금층이 융해되어 전극과의 합금화 반응을 초래할 가능성이 크다. 또한, 고강도 용융아연도금강판의 경우 Si, Mn 또는 Al이 다량 함유되어 있어 도금과정에서 Si, Mn 또는 Al 산화물이 도금층과 소지철 계면에 형성됨으로써 아연젖음성 불량을 초래하여 도금성 열위를 가져올 수 있는 문제점이 있었다.
따라서, 용융아연도금강판의 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성을 동시에 우수하게 확보할 수 있는 기술에 대한 요구가 매우 절실한 시점이다.
본 발명은 용융아연도금강판의 도금밀착성을 향상시키기 위해 도금욕 내에 Al을 첨가하여 합금화 억제층을 형성시킬 경우 스폿용접성이 열위되는 문제점을 해결하고, 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성을 동시에 향상시킬 수 있는 용융아연도금강판 및 그 제조방법을 제공한다.
본 발명은 소지강판과 아연도금층의 계면에 Fe-Ni-Zn 합금상이 1~20면적%로 포함되는 것을 특징으로 하는 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 우수한 용융아연도금강판을 제공한다.
이때, 상기 Fe-Ni-Zn 합금상이 5~15면적%로 포함되는 것이 보다 바람직하다.
또한, 상기 소지강판은 Si, Mn 및 Al로 이루어진 그룹으로부터 선택된 1종 이상을 0.5중량% 이상으로 포함하는 것이 바람직하다.
한편, 본 발명은 소지강판을 0.1~1.0g/㎡의 부착량(CNi)으로 Ni 코팅하는 단계; 상기 Ni 코팅된 강판을 환원분위기에서 가열하는 단계; 상기 가열된 강판을 도금욕 인입온도(XS)로 냉각하는 단계;및 상기 냉각된 강판을 유효 Al 농도(CAl)가 0.11~0.14중량%이고, 온도(TP)가 440~460℃인 아연도금욕에 침지하는 단계를 포함하고, 상기 도금욕 인입온도(XS)는 CNi?(XS-TP)/2CAl = 5~100을 만족하는 것을 특징으로 하는 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법을 제공한다.
이때, 상기 도금욕 인입온도(XS)는 CNi?(XS-TP)/2CAl = 30~70을 만족하는 것이 보다 바람직하다.
또한, 상기 가열하는 단계는 750~850℃에서 행하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 소지강판은 Si, Mn 및 Al로 이루어진 그룹으로부터 선택된 1종 이상을 0.5중량% 이상으로 포함하는 것이 바람직하다.
본 발명의 일측면에 따르면, Ni 코팅부착량, 도금욕 내 Al농도 및 강판의 도금욕 인입온도와 도금욕 온도의 차이를 제어하여 용융아연도금강판의 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 동시에 향상시킬 수 있다.
이하, 본 발명의 강판에 대해 상세히 설명한다.
본 발명은 소지강판과 아연도금층의 계면에 Fe-Ni-Zn 합금상이 1~20면적%로 포함되는 것을 특징으로 하는 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 우수한 용융아연도금강판을 제공한다.
즉, 본 발명자들은 전기도금된 Ni 코팅층 위에 아연도금을 행한 고강도 용융아연도금강판에 있어서, 소지강판과 도금층 계면에 형성되는 Fe-Ni-Zn 합금층의 면적분율을 일정 수준으로 제어한다면 도금성이 개선되고, 성형과정에서 도금층이 탈락되는 현상을 방지하여 도금밀착성을 향상시킬 수 있을 뿐만 아니라 스폿 용접과정에서 전극으로부터 Fe-Ni 합금층을 거쳐 소지철 방향으로 전류가 통전되어 순간적으로 강판으로부터 Fe가 확산되어 Fe-Ni-Zn 합금화가 일어나므로 전극과 아연도금층 간의 합금화 현상이 지연되어 용접전극의 수명이 늘어남을 인지하여, 소지강판과 도금층 계면에 Fe-Ni-Zn 합금상이 1~20면적%로 포함되는 용융아연도금강판을 발명하기에 이른 것이다.
상기 합금상의 면적분율이 20%를 초과하게 되면 아연젖음성을 향상시키는 합금화 억제층의 면적분율이 감소할 뿐만 아니라 도금층에 비해 높은 경도를 지닌 Fe-Ni-Zn 합금상이 두껍게 형성되어 인해 도금층이 탈락하는 도금층 박리를 초래하게 된다. 또한, Fe-Ni-Zn 합금상의 면적분율이 1% 미만이 되면 합금화 억제층이 전반적으로 분포하여 도금밀착성은 우수하지만, 스폿 용접과정에서 전류가 전극으로부터 강판으로 통전되는 것을 합금화 억제층이 방해함으로써 아연의 용융에 의한 아연과 전극과의 합금화 과정이 촉진되어 용접전극의 수명이 줄어들어 스폿용접성이 나쁘게 된다. 따라서, 도금밀착성과 스폿용접승을 동시에 향상시키기 위해서는 소지강판과 아연도금층 계면에 형성되는 Fe-Ni-Zn 합금상의 면적분율을 1~20% 수준으로 제한할 필요가 있는 것이다.
또한, 보다 바람직하게는 소지강판과 아연도금층 계면에 형성되는 Fe-Ni-Zn 합금상의 면적분율을 5~15%로 한정할 경우 소지강판과 도금층의 밀착성을 적절히 유지할 정도의 Fe-Al 합금화 억제층을 형성함과 동시에, 스폿 용접과정에서 전류가 전극으로부터 소강판으로 적절히 통전될 수 있도록 Fe-Ni-Zn 합금상도 충분히 형성되어, 양 효과를 동시에 달성하여 도금밀착성과 스폿용접성을 극대화시키기에 더욱 유리할 수 있다.
또한, 상기 소지강판은 Si, Mn 및 Al로 이루어진 그룹으로부터 선택된 1종 이상을 0.5중량% 이상으로 포함하는 것이 바람직하다. 상기 미도금, 도금박리, 스폿용접성의 열위는 Si, Mn 또는 Al이 다량 첨가된 고강도강에서 주로 문제되기 때문에, Si, Mn 또는 Al이 0.5중량% 이상으로 함유된 강판이 상기의 효과를 극대화하기에 적합할 수 있다.
이하, 본 발명의 강판의 제조방법에 대해 상세히 설명한다.
본 발명은 또다른 일측면으로서, 소지강판을 0.1~1.0g/㎡의 부착량(CNi)으로 Ni 코팅하는 단계; 상기 Ni 코팅된 강판을 환원분위기에서 가열하는 단계; 상기 가열된 강판을 도금욕 인입온도(XS)로 냉각하는 단계;및 상기 냉각된 강판을 유효 Al 농도(CAl)가 0.11~0.14중량%이고, 온도(TP)가 440~460℃인 아연도금욕에 침지하는 단계를 포함하고, 상기 도금욕 인입온도(XS)는 CNi?(XS-TP)/2CAl = 5~100을 만족하는 것을 특징으로 하는 도금밀착성 및 스폿용접성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법을 제공한다.
본 발명자들은 오랜 연구 끝에 상기 제조방법에 따라 소지강판과 도금층의 계면에 Fe-Ni-Zn 합금상을 1~20면적%로 포함시킬 수 있음을 발명하기에 이른 것인데, 즉 Ni 부착량, 도금욕내 Al 농도, 강판의 도금욕 인입온도와 도금욕 온도의 차이을 변수로 제어함으로써 도금밀착성과 스폿용접성을 동시에 향상시킬 수 있음을 발명한 것이다.
상기 변수들을 살펴보면, 먼저 소지강판을 Ni 코팅하는데, 이에 따라 Fe와 Ni간의 상호확산에 의해 Fe-Ni 합금층을 형성하고 고강도강의 경우 강성분 중에 함유된 다량의 Si, Mn 또는 Al이 소지강판으로부터 도금층으로 확산되어 Si, Mn 또는 Al의 산화물을 형성하는 것을 억제하는 역할을 함으로써 미도금을 방지하는 역할을 한다. 또한, 도금욕내 유효 Al농도는 강판이 도금욕에 침지되는 과정에서 Fe-Ni의 용출에 영향을 주어 Fe-Ni 합금층의 두께를 좌우함으로써 상기 계면에 형성되는 Si, Mn 또는 Al 산화물 양에 직접적으로 영향을 주며, Fe-Al 합금화 억제층이 상기 계면에서 차지하는 피복 면적율에도 중요한 영향을 끼치게 된다. 그리고, 도금욕으로 침지하는 강판의 인입온도와 도금욕 온도간의 온도 편차는 Fe의 확산에 관여하여 Fe-Ni-Zn 합금층 형성에 영향을 주게 된다.
구체적으로, 먼저 Ni 코팅부착량은 0.1~1.0g/㎡로 한정하는 것이 바람직한데, 상기 부착량이 0.1g/㎡에 미달하면 소지강판의 표면에 코팅되는 Ni 양이 너무 적어 Ni 코팅이 균일하게 이루어지지 않아 Ni 코팅층이 형성되지 않는 영역이 생기게 되고, 이에 따라 고강도강에 다량 함유된 Si, Mn 또는 Al이 소둔 과정을 거치면서 표면으로 농화되어 산화물을 형성함으로써 도금성을 저하시키게 되고, 경제성 및 효과의 포화를 고려하여 상한은 1.0g/㎡로 정할 수 있다.
또한, 용융아연 도금욕내 유효 Al의 농도는 0.11~0.14중량%로 한정하는 것이 바람직한데, 상기 도금욕내 유효 Al의 농도가 0.11중량%에 미달하면 Fe-Ni 합금층이 용출되기 쉽고, 이로 인해 Fe-Ni 층의 두께가 얇아져 Si, Mn 또는 Al의 표면 확산을 억제하기 어려워 미도금이 쉽게 발생하며, 도금욕에 침지된 강판이 용해되어 Fe-Ni-Zn 화합물 형태의 드로스를 형성하여 강판을 인출하는 과정에서 결함을 유발하는 문제가 생긴다. 또한, 상기 도금욕 중 유효 Al의 농도가 0.14%를 초과할 경우 강판의 인입온도 또는 도금욕 온도 제어와는 무관하게 Fe-Al 합금화 억제층의 형성이 우세해져 Fe-Ni-Zn 합금상을 형성시키는 것이 상대적으로 어려워지므로, 도금욕 내 유효 Al의 농도를 0.11~0.14% 수준으로 제한하는 것이 바람직하다.
또한, 상기 도금욕의 온도는 440~460℃로 한정하는 것이 바람직한데, 만약 상기 도금욕의 온도가 440℃ 미만일 경우 도금욕의 점도가 증가하여 강판을 감는 롤(roll)의 이동도가 감소되어 강판과 롤간의 미끄럼(slip)을 유발시켜 강판에 결함을 발생시키게 된다. 또한, 도금욕의 온도가 460℃를 초과하게 되면 강판의 용해를 촉진시켜 Fe-Ni-Zn 화합물 형태의 드로스 발생을 가속화시켜 미도금을 발생시킨다. 따라서, 강판의 결함발생을 최소화하기 위해서 도금욕의 온도를 440~460℃로 제한하는 것이 바람직하다.
특히, 상기 Ni 부착량을 0.1~1.0 g/㎡으로 하고, 도금욕내 유효 Al 농도를 0.11~0.14중량%로 하며, 도금욕 온도를 440~460℃로 유지한 상태에 있어서, 상기 도금욕 인입온도(XS)는 CNi?(XS-TP)/2CAl = 5~100 을 만족하도록 제어하는 것이 중요하다. 만약, 상기 도금욕 인입온도(XS)는 CNi?(XS-TP)/2CAl이 5 미만이면 강판의 도금욕 인입온도와 도금욕의 온도차이가 충분하지 못해 Fe 확산이 미미하여 Fe-Ni-Zn 합금상이 1면적% 이상이 되지 못하고, 100을 초과하면 상기 온도차이가 너무 커져 Fe 확산이 과도하게 일어나 Fe-Ni-Zn 합금상이 20면적%를 초과하게 된다. 따라서, 1~20면적%의 Fe-Ni-Zn 합금상을 얻기 위해서는 상기 도금욕 인입온도(XS)는 CNi?(XS-TP)/2CAl = 5~100 을 만족하도록 제어하여야 한다. 이에 따라 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 우수한 고강도 용융아연도금강판을 제조할 수 있게 된다.
이때, 상기 도금욕 인입온도(XS)는 CNi?(XS-TP)/2CAl = 30~70을 만족하는 것이 보다 바람직한데, 이는 Fe-Ni-Zn 합금상의 면적분율이 5~15%를 만족할 때 더욱 우수한 효과를 나타냄에 비추어, 이러한 면적분율을 얻기 위해서는 상기 식의 값도 30~70으로 제한되어야 하기 때문이다.
또한, 상기 가열하는 단계는 강의 인장강도 또는 연신율 등의 재질특성을 우수하게 확보하기 위해 750~850℃에서 행하는 것이 바람직하다. 또한, 상기 소지강판은 Si, Mn 및 Al로 이루어진 그룹으로부터 선택된 1종 이상을 0.5중량% 이상으로 포함하는 것이 바람직하다.
이하, 실시예를 통해 본 발명을 상세히 설명하지만, 이는 본 발명의 보다 완전한 이해를 위한 것이고, 하기 개별실시예에 의해 본 발명의 권리범위가 제한되는 것은 아니다.
( 실시예 )
강판을 냉간압연하고, 탈지 및 산세공정을 거쳐 강판 표면을 청정화한 후 5% 수소를 포함하는 질소 가스를 불어 주어 환원분위기에서 800°C, 60초 동안 소둔공정을 거친 강판을 표 1에 나타난 도금욕 중 유효 Al 농도 및 도금욕 온도에서 3초동안 침지한 후 Air wipping을 통해 표면에 입혀진 도금부착량이 60 g/m2 수준을 유지하도록 하였다.
상기 도금공정을 마친 강판의 도금성을 평가하기 위해 도금된 표면 전체 면적에 대한 아연도금층의 피복 면적율을 측정하였다. 단면 관찰을 위해서 시편을 15x15㎟로 절단하여 단면을 연마한 다음 주사전자현미경으로 도금층을 관찰하였다. 도금층 중 Fe-Ni-Zn 합금상의 면적분율을 image analyzer로 5군데를 측정하여 평균한 값을 표 1에 나타내었다. 또한, 강판의 도금밀착성을 측정하기 위해 30x80㎟ 크기의 시편을 180°각도로 굽힘 가공후 bending test를 실시하였다. 강판의 재질 특성에 따라 소재가 파단되지 않는 범위에서 0T 또는 1T bending을 실시하였다. Bending부에 투명 비닐테이프를 붙였다가 떼어냈을 때 도금층이 묻어나오면 '박리', 도금층이 전혀 묻어 나오지 않으면 '비박리'로 표 1에 기재하였다.
또한, 스폿 용접성을 평가하기 위해 선단경 6mm인 Cu-Cr 전극을 사용하여 용접전류 7kA를 흘려주며 가압력 2.8kN으로 13Cycle의 통전시간과 5Cycle의 Holding 시간 조건에서 연속해서 용접을 실시하였다. 강판 두께를 t라고 할 때 너깃 직경이 4√t보다 작아지는 타점을 기준으로 그 직전까지의 타점수를 연속 타점수로 정하였으며, 연속타점수가 1500타점 이상일 경우 '우수', 연속타점수가 1500타점 미만일 경우 '열위'라고 표 1에 기재하였다
구분 Ni
부착량
(g/㎡)		 도금욕내
유효 Al 농도
(중량 %)		 도금욕 온도
(℃)		 CNi?(XS-TP)/2CAl 계면 Fe-Ni-Zn 합금상 면적분율 (%) 아연도금층
피복면적율
(%)		 도금
밀착성		 스폿 용접성
발명예 1 0.13 0.114 449 12.0 1.1 90 미박리 우수
발명예 2 0.32 0.126 440 38.1 4.5 95 미박리 우수
발명예 3 0.64 0.129 450 49.6 18.2 94 미박리 우수
발명예 4 0.29 0.132 460 11.0 12.3 99 미박리 극히 우수
발명예 5 0.61 0.133 445 57.3 14.2 98 미박리 극히 우수
비교예 1 1.25 0.113 450 110.6 24.0 100 박리 우수
비교예 2 0.05 0.112 450 4.5 0.7 70 박리 열위
비교예 3 0.11 0.105 448 11.5 0.9 83 박리 우수
비교예 4 0.14 0.23 452 5.5 0.4 90 미박리 열위
비교예 5 0.27 0.128 465 5.3 22.0 88 박리 우수
비교예 6 0.11 0.140 458 4.7 0.8 87 미박리 열위
발명예 1 내지 5는 Ni 부착량, 도금욕내 유효 Al 농도, 도금욕 온도 및 CNi?(XS-TP)/2CAl 값이 모두 본 발명의 조건에 부합하여, 소지강판과 아연도금층의 계면에서 Fe-Ni-Zn 합금상의 면적분율이 모두 1~20%에 해당하였다. 이에 따라, 아연도금층의 피복면적율이 모두 90% 이상으로 나타나 도금성이 우수하고, 박리된 부분이 없어 도금밀착성도 뛰어나며, 우수한 스폿용접성을 나타내고 있음을 확인할 수 있다. 특히 발명예 4와 5는 계면에서 Fe-Ni-Zn 합금상의 면적분율이 5~15%를 만족하여 아연도금층의 피복면적율이 98% 이상으로 도금성이 매우 우수하게 나타났고, 스폿용접성 평가실험의 타점수도 특히 높게 나타나 스폿용접성이 극히 우수함을 확인할 수 있었다.
그러나, 비교예 1은 Ni 부착량이 너무 많아 CNi?(XS-TP)/2CAl 값이 100을 초과하였고, 이에 따라 상기 계면에서 Fe-Ni-Zn 합금상의 면적분율도 24%로 높게 나타나 결국 도금박리가 발생하여 도금밀착성이 좋지 못하였다.
또한, 비교예 2는 Ni 부착량이 너무 적어 CNi?(XS-TP)/2CAl 값이 5에 미달하였고, 이에 따라 상기 계면에서 Fe-Ni-Zn 합금상의 면적분율도 1%에 미치지 못하였다. 따라서, Ni 부착이 충분치 못해 Si, Mn 또는 Al 산화물이 표면에 많이 형성되어 아연도금층의 피복면적율이 70%로서 미도금 부분이 상당수 나타났고, 도금박리도 있었으며, 스폿용접성도 좋지 못하였다.
그리고, 비교예 3은 도금욕내 유효 Al 농도가 본 발명의 조건에 미치지 못하여 Fe-Ni-Zn 화합물 형태의 드로스 결함을 야기시켜 미도금 부분이 많아 도금성을 저하시켰고, 도금밀착성 측면에서도 도금 박리현상이 발생하였다.
또한, 비교예 4는 도금욕내 유효 Al 농도가 본 발명의 조건을 초과하여 Fe-Al 합금화 억제층의 형성이 용이하여 도금성 및 도금밀착성은 우수하였으나, 상대적으로 Fe-Ni-Zn 합금상의 형성이 어려워지므로 Fe-Ni-Zn 합금상이 1면적%에 미달하였다. 이에 따라 스폿용접성이 좋지 못함을 확인할 수 있었다.
또한, 비교예 5는 도금욕의 온도가 본 발명의 조건을 초과하여 강판의 용해를 촉진시켜 Fe-Ni-Zn 화합물 형태의 드로스 발생이 가속화되고, 이와 같은 드로스 결함이 아연 피복면적율을 88% 수준으로 떨어뜨려 도금성이 열위한 동시에 도금층의 박리를 야기시켰다.
마지막으로, 비교예 6은 Ni 부착량, 도금욕 중 유효 Al 농도, 도금욕의 온도가 한정한 범위를 만족하더라도 강판의 도금욕 인입온도가 CNi?(XS-TP)/2CAl = 5~100 를 만족하지 못한 경우로서, 이에 따라 아연 피복 면적율이 87% 수준에 그쳐 도금성이 열위하였고, 또한 상기 계면에서 Fe-Ni-Zn 합금상 면적분율이 1%에 미치지 못함으로써 스폿 용접성이 좋지 못하였다.

Claims (7)

  1. 소지강판과 아연도금층의 계면에 Fe-Ni-Zn 합금상이 1~20면적%로 포함되는 것을 특징으로 하는 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 우수한 용융아연도금강판.
  2. 청구항 1에 있어서,
    상기 Fe-Ni-Zn 합금상이 5~15면적%로 포함되는 것을 특징으로 하는 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 우수한 용융아연도금강판.
  3. 청구항 1 또는 2에 있어서,
    상기 소지강판은 Si, Mn 및 Al로 이루어진 그룹으로부터 선택된 1종 이상을 0.5중량% 이상으로 포함하는 것을 특징으로 하는 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 우수한 용융아연도금강판.
  4. 소지강판을 0.1~1.0g/㎡의 부착량(CNi)으로 Ni 코팅하는 단계; 상기 Ni 코팅된 강판을 환원분위기에서 가열하는 단계; 상기 가열된 강판을 도금욕 인입온도(XS)로 냉각하는 단계;및 상기 냉각된 강판을 유효 Al 농도(CAl)가 0.11~0.14중량%이고, 온도(TP)가 440~460℃인 아연도금욕에 침지하는 단계를 포함하고,
    상기 도금욕 인입온도(XS)는 CNi?(XS-TP)/2CAl = 5~100을 만족하는 것을 특징으로 하는 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법.
  5. 청구항 4에 있어서,
    상기 도금욕 인입온도(XS)는 CNi?(XS-TP)/2CAl = 30~70을 만족하는 것을 특징으로 하는 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법.
  6. 청구항 4에 있어서,
    상기 가열하는 단계는 750~850℃에서 행하는 것을 특징으로 하는 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법.
  7. 청구항 4 내지 6중 어느 한 항에 있어서,
    상기 소지강판은 Si, Mn 및 Al로 이루어진 그룹으로부터 선택된 1종 이상을 0.5중량% 이상으로 포함하는 것을 특징으로 하는 도금성, 도금밀착성 및 스폿용접성이 우수한 용융아연도금강판의 제조방법.
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