RU2025464C1 - Система безопасного возврата паров в установке заправки горючим - Google Patents

Система безопасного возврата паров в установке заправки горючим Download PDF

Info

Publication number
RU2025464C1
RU2025464C1 SU904742834A SU4742834A RU2025464C1 RU 2025464 C1 RU2025464 C1 RU 2025464C1 SU 904742834 A SU904742834 A SU 904742834A SU 4742834 A SU4742834 A SU 4742834A RU 2025464 C1 RU2025464 C1 RU 2025464C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
vapor
fuel
air mixture
return
tank
Prior art date
Application number
SU904742834A
Other languages
English (en)
Inventor
Бергамини Джорджо
Парис Эрнесто
Original Assignee
Нуовопиньоне-Индустрие Мекканике э Фондериа С.п.А.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=11153864&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2025464(C1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Нуовопиньоне-Индустрие Мекканике э Фондериа С.п.А. filed Critical Нуовопиньоне-Индустрие Мекканике э Фондериа С.п.А.
Application granted granted Critical
Publication of RU2025464C1 publication Critical patent/RU2025464C1/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B67—OPENING, CLOSING OR CLEANING BOTTLES, JARS OR SIMILAR CONTAINERS; LIQUID HANDLING
    • B67D—DISPENSING, DELIVERING OR TRANSFERRING LIQUIDS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B67D7/00—Apparatus or devices for transferring liquids from bulk storage containers or reservoirs into vehicles or into portable containers, e.g. for retail sale purposes
    • B67D7/04—Apparatus or devices for transferring liquids from bulk storage containers or reservoirs into vehicles or into portable containers, e.g. for retail sale purposes for transferring fuels, lubricants or mixed fuels and lubricants
    • B67D7/0476—Vapour recovery systems
    • B67D7/0478—Vapour recovery systems constructional features or components
    • B67D7/048—Vapour flow control means, e.g. valves, pumps
    • B67D7/0482—Vapour flow control means, e.g. valves, pumps using pumps driven at different flow rates
    • B67D7/0486—Pumps driven in response to electric signals indicative of pressure, temperature or liquid flow
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B67—OPENING, CLOSING OR CLEANING BOTTLES, JARS OR SIMILAR CONTAINERS; LIQUID HANDLING
    • B67D—DISPENSING, DELIVERING OR TRANSFERRING LIQUIDS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B67D7/00—Apparatus or devices for transferring liquids from bulk storage containers or reservoirs into vehicles or into portable containers, e.g. for retail sale purposes
    • B67D7/04—Apparatus or devices for transferring liquids from bulk storage containers or reservoirs into vehicles or into portable containers, e.g. for retail sale purposes for transferring fuels, lubricants or mixed fuels and lubricants
    • B67D7/0476—Vapour recovery systems
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T137/00—Fluid handling
    • Y10T137/8593—Systems
    • Y10T137/86292—System with plural openings, one a gas vent or access opening
    • Y10T137/86324—Tank with gas vent and inlet or outlet

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Loading And Unloading Of Fuel Tanks Or Ships (AREA)
  • Cooling, Air Intake And Gas Exhaust, And Fuel Tank Arrangements In Propulsion Units (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)

Abstract

Использование: в установках заправки горючим. Сущность изобретения: в данной системе нагнетательный поршневой насос осуществляет контролируемое всасывание паровоздушной смеси в трубку возврата паров, которая проходит вплоть до придонной части расположенного под землей резервуара установки заправки горячим и которая снабжена стопорным клапаном, расположенным по потоку относительно указанного нагнетательного поршневого насоса. В состав системы также входит специальная электрическая цепь, которая обеспечивает указанное контролируемое всасывание, осуществляемое в соответствии с количеством заправленного горючего, разностью температур расположенного под землей резервуара и возвращаемой обратно в резервуар паровоздушной смеси и особенно плотностью указанной смеси, определяющей степень ее взрывоопасности. Кроме того, в состав системы входит устройство, предназначенное для исключения или ограничения распространения взрыва. 6 з.п. ф-лы, 2 ил.

Description

Изобретение касается новой системы возврата паров, применяемой, в частности, для установок заправки горючим. Эта система не только гарантирует эффективную, безопасную и полную утилизацию (возвращение обратно) паров при условии отсутствия в ней уплотнительных элементов сильфонного типа, но и, допуская опасные при возможности взрыва условия, обеспечивает максимум безопасности по отношению к образованию взрывоопасных смесей при любых условиях работы системы. Система способна также работать в критических условиях, для чего она снабжена соответствующими устройствами, исключающими распространение взрыва.
Системы возврата паров в установках заправки горючим известны в технике. В состав таких систем входит сильфонный элемент, который предназначен для создания уплотнения между заправочным пистолетом и горловиной топливопровода подлежащего заправке топливного бака автомобиля, а также дополнительная трубка, которая проходит от верхней (прикупольной) части расположенного под землей резервуара установки заправки горючим к указанному топливному баку автомобиля и которая обеспечивает возвращение паров горючего из этого бака с помощью или без помощи всасывающего насоса (патент США N 3052378, кл, В 65 D 5/04, опублик. 1966).
Такие системы обладают рядом недостатков, наиболее важным из которых являются специфические требования, предъявляемые к герметичности уплотнения, создаваемого указанными сильфонами. Это уплотнение требует точной и относительно трудоемкой подгонки сильфонов, а также проведения их постоянного профилактического ремонта. Если сильфоны не обеспечивают совершенного уплотнения, может произойти не только значительное падение эффективности системы по той причине, что не все пары горючего всасываются, но и возникают условия, когда появляется опасность взрыва, особенно при использовании всасывающего горючего насоса. Последнее обстоятельство связано с тем, что в данной ситуации возможно неконтролируемое всасывание воздуха, при котором паровоздушная смесь оказывается чрезмерно разбавленной воздухом, что приводит к возникновению критических с точки зрения опасности взрыва условий. С целью исключения данного явления существующие заправочные пистолеты снабжены специальным устройством, которое осуществляет прекращение подачи горючего в том случае, когда уплотнение оказывается не совершенным (отсутствует уплотнение, нет всасывания паров горючего). Однако такие устройства не пользуются популярностью у пользователей, особенно на станциях самообслуживания, по той причине, что наблюдается тенденция к их повреждению, результатом которого является снижение эффективности системы и повышение ее опасности.
В качестве другого недостатка известных систем возврата паров горючего можно указать трудность в снабжении расположенного под землей резервуара, входящего в состав установки заправки горючим, определенным количеством воздуха. Это количество воздуха необходимо для компенсации уменьшения объема возвращенных в расположенный под землей резервуар паров горючего, обусловленной тем, что резервуар имеет более низкую температуру по сравнению с топливным баком автомобиля. Данное обстоятельство может явиться причиной появления вакуума в прикупольной части расположенного под землей резервуара, что в установках, в которых отсутствует система возврата паров горючего, является нормальным состоянием, не приводящим к возникновению опасных условий. Однако в известных установках, содержащих систему возврата паров горючего обратно в резервуар, в которых контур возврата паров горючего подсоединен непосредственно к прикупольной части расположенного под землей резервуара, могут возникать в данной ситуации очень опасные условия. Это обусловлено возможным неконтролируемым и непрерывным поглощением воздуха через дефекты в уплотнении, что приводит к указанным последствиям.
Еще одним возможным недостатком известных систем возврата паров горючего обратно в подземный резервуар служит тот факт, что в таких системах использование всасывающих насосов или инжекторов может привести при любом избыточном всасывании паров горючего в подземный резервуар не только к возникновению опасных с точки зрения возможности взрыва условий, но и является причиной возникновения повышенного давления в расположенном под землей резервуаре с горючим, вследствие чего появляется опасность возможной утечки паров горючего из подземного резервуара в атмосферу и возникают проблемы защиты окружающей среды.
Целью изобретения является устранение указанных недостатков путем создания системы безопасности возврата паров, в частности, пригодной для установок заправки горючим, в которой не используются какие-либо уплотнительные элементы сильфонного типа и которая гарантирует эффективное и полное возвращение паров горючего без появления какой-либо опасности взрыва или нежелательного наддува объема расположенного под землей резервуара.
Для этого возвратная трубка, по которой подается возвращаемая в резервуар паровоздушная смесь, не подает больше эту смесь в верхнюю прикупольную часть расположенного под землей резервуара установки заправки горючим, вместо этого указанная смесь поступает в придонную часть резервуара, из которой смесь в виде пузырьков проходит через горючее (барботирует) в прикупольную часть подземного резервуара. При этом контролируемое всасывание паровоздушной смеси осуществляется при помощи нагнетательного поршневого насоса, скорость вращения которого постоянно контролируется в соответствии с заправляемым объемным количеством горючего так, чтобы всасывать такое количество (объемное) паровоздушной смеси, которое равнялось бы объемному количеству направленного горючего плюс возможное дополнительное количество воздуха с учетом значений температуры обоих резервуаров (подземного и топливного бака автомобиля). Одновременно с этим осуществляется непрерывное сравнение плотности всасываемой паровоздушной смеси по крайней мере с одним предельным значением, характеризующим степень разбавленности смеси воздухом и ее взрывоопасность.
Таким образом, за счет барботирования возвращенной обратно в резервуар паровоздушной смеси через горючее температура этой паровоздушной смеси быстро меняется, приближаясь к температуре расположенного под землей резервуара. В результате этого происходит быстрое выравнивание объемов, позволяющее всасывать большее объемное количество смеси по сравнению с объемным количеством заправленного горючего, что особенно важно в том случае, когда подземный резервуар имеет более низкую температуру, чем возвращаемая обратно в резервуар паровоздушная смесь. Кроме того, продление возвратной трубки вплоть до придонной части расположенного под землей резервуара означает, что давление в этой трубке будет всегда повышенным. Это исключает возможность возникновения нежелательного просачивания воздуха снаружи резервуара и наддув его прикупольной части.
Использование нагнетательного поршневого всасывающего насоса обеспечивает возможность довольно просто всасывать указанное потребное объемное количество паровоздушной смеси. Выражение для указанного объемного количества Qм паровоздушной смеси можно записать в следующем виде
Qм= Q
Figure 00000001
1+
Figure 00000002
·
Figure 00000003
-
Figure 00000004
1-
Figure 00000005
Figure 00000006
(1) где Qс - объемное количество заправленного горючего;
Ро - измеренная величина атмосферного давления;
ΔР - величина падения давления паровоздушной смеси, измеренная на входе нагнетательного поршневого насоса;
Тс - измеренная величина температуры заправляемого горючего, практически соответствующая температуре паровоздушной смеси, заключенной в прикупольном пространстве расположенного под землей резервуара заправочной установки;
Тм - измеренная величина температуры паровоздушной смеси, всасываемой в заправочный пистолет;
Рv(Тс) - величина характеристического давления паров горючего при Тс;
Рv(Тм) - величина характеристического давления паров горючего при Тм;
ρ - величина плотности паровоздушной смеси;
ρ1иρ2 - зависимые от температуры предельные значения, определяющие диапазон плотностей паровоздушной смеси, в пределах которого объемная производительность Qм должна постепенно уменьшаться до нуля для того, чтобы исключить любую опасность взрыва для паровоздушной смеси, которая слишком разбавлена воздухом.
В указанной формуле первый член, расположенный в квадратных скобках, характеризует избыток количества воздуха, которое должно быть всосано для того, чтобы компенсировать уменьшение объема паровоздушной смеси вследствие того, что расположенный под землей резервуар имеет более низкую температуру по сравнению с возвращаемой в резервуар паровоздушной смесью. Это соотношение работает только при условии, что Тм ≥ Тс. В том случае, когда Тм < Тс соотношение принимает значение, равное 1. Второй член, расположенный в квадратных скобках, показывает, представляет ли паровоздушная смесь опасность вследствие своей чрезмерной разбавленности воздухом и что в случае опасности объемная производительность Qм должна быть уменьшена. Этот член работает только при условии, что ρ2≅ρ≅ρ1, в то время как при ρ>ρ1 он принимает значение, равное 1, а при ρ<ρ2 - значение, равное 0.
Наличие указанного члена в выражении (1) обеспечивает защиту системы даже в том случае, когда имеет место неправильное обращение с ней в процессе заправки горючим, в частности при извлечении заправочного пистолета из заправочной горловины топливного бака автомобиля, а также в случае появления дефектов или при наличии в конструкции топливного бака автомобиля каких-либо специальных устройств. Из изложенного также следует, что заправка горючим может быть легко прервана в случае возникновения каких-либо аномальных ситуаций, приводящих к появлению чрезмерного разбавления воздухом паровоздушной смеси.
И, наконец, последний член в выражении (1) учитывает падение давления паровоздушной смеси, поступающей в возвратную трубку из заправочного пистолета, на входе нагнетательного поршневого насоса, который служит для обеспечения необходимого давления в паровоздушной смеси.
В данном случае указанная величина плотности ρ вычисляется по эмпирической формуле следующего вида ρ = K(T)·
Figure 00000007
(2) где V - величина скорости паровоздушной смеси в возвратной трубке, которая практически пропорциональна скорости вращения n привода нагнетательного поршневого насоса;
К(Т) - переменная величина, являющаяся функцией температуры и типа используемого горючего;
ΔР - величина указанного падения давления;
а и b - полученные экспериментальным путем величины, которые зависят от геометрии и шероховатости возвратной трубки на ее участке от места всасывания паровоздушной смеси до всасывающего насоса.
При этом всасывающая трубка должна быть изготовлена таким образом, чтобы для всех ситуаций обеспечивался турбулентный характер перемещения по ней всасываемой паровоздушной смеси. Это является необходимым условием для использования формулы (2). Для выполнения данного условия указанная возвратная трубка снабжается вставляемым в нее спиральным элементом, или на ее внутреннюю поверхность наклеивают гранулированные присадки, или ее внутренней поверхности придается шероховатость механическим или химическим способом. Все это придает внутренним стенкам возвратной трубки значительную шероховатость и гарантирует высокую степень турбулентности движения паровоздушной смеси по возвратной трубке.
Кроме того, в соответствии с наиболее предпочтительным вариантом данного изобретения указанная шероховатость внутренних стенок создается в жесткой металлической части возвратной трубки, находящейся в пределах заправочного пистолета. Эта часть возвратной трубки имеет значительно меньшие размеры поперечного сечения по сравнению с остальной частью возвратной трубки, которая выполняется в виде резиновой трубки, вследствие чего не имеет постоянной геометрии.
При этом падение давления ΔР в возвратной трубке, на ее отрезке от заправочного пистолета до входа в нагнетательный поршневой насос, практически приходится на указанный участок, который в результате того, что имеет неизменяемые геометрические характеристики, обеспечивает эффективное и непрерывное измерение указанного падения давления. Выполнение таких измерений характеризует безопасность системы, так как позволяет правильно, точно и непрерывно оценить величину указанной плотности ρ всасываемой заправочным пистолетом паровоздушной смеси. Таким образом, обеспечивается безопасность работы системы, при этом значение величины К(Т), получаемой экспериментальным путем, вводится в аппаратуру в зависимости от того, какое используется горючее. При применении летнего горючего вычисленное значение величины плотности ρ всегда оказывается меньшим или равным фактическому значению плотности горючего, что для любых случаев обеспечивает предохранение от излишнего разбавления паровоздушной смеси и предупреждает появление взрывоопасных ситуаций. При применении зимнего горючего, которое дает более низкое значение величины К(Т), происходит возрастание величин ρ1(Т)иρ2(Т)для обеспечения необходимого запаса, особенно для температур, превышающих 0оС.
Во втором случае происходит более точная работа при низких температурах и при применении зимнего горючего, при этом запас отклонения величины плотности горючего ρотносительно ее предельного значения, при котором возможен взрыв паровоздушной смеси, оказывается довольно умеренным. В случае же использования первой процедуры (значение плотности для летнего горючего) происходит быстрое прекращение всасывания.
Очевидно, что если приводной двигатель нагнетательного поршневого насоса вращается со скоростью, задаваемой следующим соотношением
n = Qм/c, (3), где с - рабочий объем цилиндра насоса, то нагнетательный насос всегда всасывает оптимальное объемное количество паровоздушной смеси.
Таким образом, в системе безопасного возврата паров, в частности, пригодной для установки заправки горючим, содержащей трубку, предназначенную для подачи паровоздушной смеси из заправочного пистолета обратно в размещенный под землей резервуар заправочной установки, насос, приводимый в действие электрическим двигателем и предназначенный для всасывания указанной паровоздушной смеси, вентиляционную трубку, соединяющую придонную часть размещенного под землей резервуара с атмосферой, трубку, предназначенную для перемещения излишков паров горючего из прикупольной части размещенного под землей резервуара в блок конденсации паров, и возвратную трубку, подсоединенную между указанным блоком конденсации паров горючего и указанной прикупольной частью и предназначенную для возвращения в указанный подземный резервуар сконденсированных паров горючего, указанная возвратная трубка для перемещения паровоздушной смеси снабжена стопорным клапаном, расположенным ниже по потоку относительно нагнетательного насоса, и подсоединена к вентиляционной трубке, которая доходит до придонной части размещенного под землей резервуара заправочной установки и которая снабжена стопорным клапаном, обращенным в сторону атмосферы. Всасывающий насос, являясь нагнетательным поршневым насосом, воздействует на возвратную трубку, при этом его электрический двигатель контролируется устройством, осуществляющим непрерывное управление скоростью вращения в зависимости от объемного поступления заправляемого горючего и с учетом падения давления паровоздушной смеси с возможным избытком в ней воздуха, определяемых величинами температур размещенного под землей резервуара для горючего и паровоздушной смеси, непрерывно измеряющим величину эффективной плотности указанной паровоздушной смеси и сравнивающим эту величину с некоторым предельным значением, характеризующим степень чрезмерной разбавленности паровоздушной смеси воздухом, при которой смесь становится взрывоопасной. В состав системы входит также устройство, которое предназначено для исключения и/или ограничения распространения взрыва и для обеспечения гарантии того, что паровоздушная смесь в указанной возвратной трубке имеет турбулентный характер перемещения на участке, расположенном выше по потоку относительно нагнетательного поршневого насоса.
Другой отличительной особенностью данного изобретения является то, что указанное устройство, предназначенное для исключения и/или ограничения распространения взрыва, включает два пламягасителя, один из которых вводится в трубку возврата паров горючего из заправочного пистолета, а другой располагается ниже по потоку относительно нагнетательного поршневого насоса, а также то, что указанная возвратная трубка проходит от блока конденсации паров горючего вплоть до придонной части размещенного под землей резервуара для горючего заправочной установки и она снабжена всасывающим насосом. Благодаря этому любой взрыв паровоздушной смеси не сможет распространиться через всасывающий насос ни вниз по потоку относительно насоса, где трубка находится под повышенным давлением, ни вверх в заправочный топливный бак автомобиля. Тот факт, что барботирование паров, поступающих из блока конденсации через топливо, находящееся в подземном резервуаре, происходит при температуре последнего и без охлаждения паров, обеспечивает возврат паров без какой-либо опасности возникновения взрыва.
Еще одной отличительной особенностью данного изобретения является то, что указанное устройство, предназначенное для непрерывного управления скоростью вращения электрического двигателя, служащего приводом нагнетательного поршневого насоса, осуществляющего всасывание паровоздушной смеси, содержит запоминающий регистр, в котором хранятся значения величины давления паров в виде функции от значений температуры Рv(Т) для соответствующего направляемого горючего, на входы регистра поступают измеренные значения температуры заправляемого горючего Тс и температуры паровоздушной смеси Тм, а выходы соединены с операционным блоком, на входы которого подаются измеренные значения атмосферного давления Ро и температур Тс и Тм, при этом выходной сигнал указанного операционного блока, в котором происходит обработка входных сигналов в соответствии с выражением вида
Figure 00000008
1+
Figure 00000009
·
Figure 00000010
-
Figure 00000011
поступает на вход компаратора, осуществляющего сравнение этого сигнала с 1. В том случае, если он оказывается меньшим 1, на выходе компаратора формируется 1, а во всех остальных случаях этот сигнал остается неизменным. Выходной сигнал с данного компаратора поступает на вход блока перемножения, на другие входы которого подаются сигнал, соответствующий измеренной величине объемного количества Qcзаправленного горючего, и выходной сигнал другого операционного блока, в котором производится вычисление выражения Рс/(Ро - ΔР), для чего на его входы поступают сигналы, соответствующие измеренной величине атмосферного давления Ро и величине падения давления ΔР паровоздушной смеси, измеренной на входе нагнетательного поршневого насоса. В еще одном запоминающем регистре хранятся значения зависимых от температуры предельных величин плотностей ρ1иρ2 и на его вход поступает сигнал, соответствующий величине измеренной температуры Тм, при этом его выходные сигналы поступают на входы третьего операционного блока, соединенного с выходом второго блока перемножения, на входы которого поступают, во-первых, выходной сигнал с запоминающего регистра, хранящего в своей памяти экспериментально полученные значения величины К в функции от значений температуры и на вход которого подается сигнал, соответствующий указанной измеренной величине температуры Тм, и, во-вторых, выходной сигнал с другого операционного блока, на входы которого подаются сигнал, соответствующий указанной измеренной величине падения давления ΔР, и сигнал обратной связи с электрического двигателя, обеспечивающий эффективную скорость вращения последнего. При этом указанный операционный блок осуществляет обработку входных данных в соответствии с выражением вида ΔРа/Vb, а выходной сигнал с третьего операционного блока, который соответствует выражению
Figure 00000012
1-
Figure 00000013
, поступает на компаратор, в котором он не претерпевает изменений в том случае, если его величина лежит в диапазоне между 0 и 1, принимает значение, равное 1, если оказывается больше 1, и значение, равное 0, если оказывается меньше 0. Данный компаратор формирует выходной сигнал, обеспечивающий отключение подачи заправляемого горючего. Кроме того, сигнал с выхода компаратора поступает на указанный перемножающий блок, выход которого соединен с делительным блоком, обеспечивающим деление на известную величину рабочего объема цилиндра используемого нагнетательного поршневого насоса, при этом выход делителя соответствует значению оптимальной скорости вращения нагнетательного насоса. Сигнал с выхода делителя поступает совместно с указанным выходным сигналом обратной связи электрического двигателя на вход котроллера, выходной сигнал которого поступает через преобразователь вращающий момент-электрический ток на вход указанного электрического двигателя.
Таким образом, обеспечивается гарантия того, что выходной сигнал указанного блока перемножения соответствует выражению (1), в котором величина плотности ρопределяется только по выражению (2), так что в контроллере фактическое значение скорости вращения электрического двигателя сравнивается с оптимальным значением, которое задается выражением (3). Также обеспечивается гарантия того, что заправка горючим прекращается каждый раз, когда паровоздушная смесь оказывается слишком разбавленной.
В соответствии с еще одной отличительной особенностью данного изобретения в состав устройства, предназначенного для обеспечения турбулентного характера перемещения паровоздушной смеси в указанной возвратной трубке на ее участке, расположенном выше по потоку относительно нагнетательного насоса, входит элемент спиральной формы, который вводится в возвратную трубку на ее участке, расположенном выше по потоку относительно нагнетательного поршневого насоса, или этот элемент представляет собой гранулированный материал, приклеенный к внутренней стенке возвратной трубки, или непосредственно внутренним стенкам возвратной трубки механическим или химическим способом придана шероховатость.
Кроме того, устройство, которое предназначено для обеспечения турбулентного характера перемещения паровоздушной смеси в указанной возвратной трубке на ее участке, расположенном выше по потоку относительно нагнетательного поршневого насоса, приложено к тому отрезку указанной возвратной трубки, который лежит непосредственно в заправочном пистолете, при этом указанный отрезок в поперечном сечении имеет существенно меньшие размеры по сравнению с остальной частью возвратной трубки.
На фиг. 1 изображено поперечное сечение установки заправки горючим, в котором используется система возврата паров горючего; на фиг.2 - схема электрической цепи, обеспечивающей непрерывное управление скоростью вращения нагнетательного поршневого насоса в системе возврата паров горючего.
На фиг.1 показаны насосная колонка 1 установки заправки горючим, размещенный под землей резервуар 2 заправочной установки, горючее 3 из которого закачивается в подающую трубку 4 и фильтрующий патрон 5 при помощи подающего насоса 6, приводимого в действие электрическим двигателем 7. Далее горючее проходит через дегазификатор 8, измеритель 9 объемного прохождения горючего и затем поступает по заправочному шлангу 10 в присоединенный к последнему заправочный пистолет 11.
Измеритель 9, который осуществляет измерение объемного количества Qс заправленного горючего, подсоединен к счетчику 12 и по линии 13 к логическому блоку 14. К последнему подходит сигнал, соответствующий величине измеряемой температуры Тс заправляемого горючего. Считается, что это значение температуры практически совпадает со значением температуры паровоздушной смеси, содержащейся в прикупольной части 16 пространства размещенного под землей резервуара 2. По линии 17 в логический блок 14 поступает сигнал, соответствующий величине измеренного атмосферного давления Ро.
Заправочный пистолет 11 снабжен вторым жестким каналом 18, служащим для всасывания паровоздушной смеси из горловины подачи горючего в топливный бак автомобиля (не показана), подлежащий наполнению. Указанный канал подсоединен к возвратной трубке (шлангу ) 19, по которой паровоздушная смесь поступает через фильтрующий патрон 20 к придонной части размещенного под землей резервуара 2. Из придонной части резервуара смесь барботирует в прикупольную часть 16 этого резервуара. Такое принудительное перемещение достигается с помощью нагнетательного поршневого насоса 21, а также за счет подсоединения трубопровода 22, с которым соединены возвратные шланги всех остальных насосных колонок, входящих в состав данной установки заправки горючим, к вентиляционной трубке 23 заправочной установки. Эта вентиляционная трубка соединяет придонную часть размещенного под землей резервуара 2 с атмосферой любым известным способом.
Поскольку трубопровод 22 находится всегда под повышенным давлением, для того чтобы исключить любую утечку паровоздушной смеси в атмосферу, через заправочный пистолет или через вентиляционную трубку устанавливаются два стопорных клапана - один стопорный клапан 24 размещается ниже по потоку относительно нагнетательного поршневого насоса 21, а другой стопорный клапан 25 размещается на свободном конце вентиляционной трубки 23. Кроме того, для того чтобы исключить распространение взрыва, устанавливаются два пламягасителя 26 и 27: один размещается на конце канала 18 и соединяется с возвратной трубкой 19, а другой - ниже по потоку относительно нагнетательного поршневого насоса 21.
Для исключения и/или ограничения повреждений, которые могли бы произойти в случае возможного взрыва в блоке 28 конденсации паров горючего, подсоединенном при помощи четырехходового двухпозиционного клапана 29 и трубки 30 к прикупольной части 16 размещенного под землей резервуара 2, возвратная трубка 31, идущая от указанного блока конденсации паров, снабжена всасывающим насосом 32 и установлена так, чтобы доходить до придонной части резервуара 2. При этом возвращаемые пары горючего принудительным образом без предварительного охлаждения достигают прикупольной части 16 подземного резервуара путем барботирования, охлаждаясь при своем прохождении через горючее 3, которое находится внутри подземного резервуара 2.
Величина температуры Тм всасываемой паровоздушной смеси измеряется выше по потоку относительно нагнетательного поршневого насоса 21. Эта измеренная величина температуры поступает в виде соответствующего сигнала в логический блок 14 по линии 33. Производится также измерение величины падения давления ΔР паpовоздушной смеси в возвратной трубке на ее участке, расположенном между заправочным пистолетом и нагнетательным поршневым насосом. Сигнал, соответствующий этой величине по линии 34 поступает в указанный логический блок 14.
Так как точность измерения величины падения давления ΔР зависит от точности вычисления эффективного значения плотностиρ паровоздушной смеси, от чего зависит и безопасность заправочной установки, внутренние стенки жесткого канала 18, предназначенного для всасывания паровоздушной смеси, специально делаются шероховатыми путем, например, приклеивания к ним гранулированного материала 35. Это сделано по двум причинам. Во-первых, чтобы обеспечить турбулентный характер перемещения указанной паровоздушной смеси, что является необходимым условием для применимости соотношения (2), и, во-вторых, постоянный искусственно созданный высокий перепад давлений делает практически незаметным влияние различного рода случайных отклонений падения давления, которые могут иметь место в возвратной трубке 19 на ее участке, расположенном между заправочным пистолетом 11 и нагнетательным насосом 21. Указанный искусственно созданный перепад давлений определяется как величина ΔР.
Нагнетательный поршневой насос 21 приводится в действие при помощи электрического двигателя 36, который посредством линий 37 и 38 подсоединен к логическому блоку 14 и который непрерывно управляется этим логическим блоком так, чтобы его скорость вращения n соответствовала выражению (3). С этой целью в состав логического блока 14 входят (см.фиг.2) запоминающий регистр 39, на входы которого поступают по линиям 15 и 33 сигналы, соответствующие измеренным величинам температур Тс и Тм, сигналы на выходах 40 и 41 которого соответствуют величинам давления паров горючего Рv(Tc) и Рv(Тм) для указанных двух температур соответственно. Сигналы с двух выходов 40 и 41 запоминающего регистра затем поступают совместно с сигналом, соответствующим измеренной величине атмосферного давления Ро, подаваемого по линии 42 с линии 17, и с сигналами, соответствующими указанным величинам температур Тс и Тм и поступающими с линий 15 и 33 по линиям 43 и 44 соответственно, на вход операционного блока 45, который производит вычисления на основе следующего выражения
Figure 00000014
1+
Figure 00000015
·
Figure 00000016
-
Figure 00000017

Сигнал с выхода 46 операционного блока 45 затем поступает на вход компаратора 47, в котором осуществляется его сравнение с 1; в том случае, если он оказывается меньшим 1, формируется сигнал, равный 1, в противном случае этот сигнал остается неизменным. С выхода 48 компаратора 47 сигнал поступает в блок 49 перемножения совместно с сигналом, соответствующим измеренной величине объемного количества Qсзаправленного горючего и подаваемым по линии 13, и с сигналом, подаваемым с выхода 50 операционного блока 51, в котором производится вычисление по формуле Ро/(Ро - ΔР), для чего на его входы по линиям 17 и 34 поступают сигналы, соответствующие измеренным величинам атмосферного давления Ро и падения давления ΔР соответственно. На вход запоминающего регистра 52 поступает сигнал по линии 53 с линии 33, соответствующий величине измеренной температуры Тм, а на выходах 54 и 55 этого запоминающего регистра формируются сигналы, соответствующие значениям предельных величин плотности ρ1иρ2, которые поступают на входы третьего операционного блока 56. К последнему по линии 57 поступает сигнал с выхода второго перемножающего блока 58, в котором практически происходит формирование сигнала, соответствующего величине эффективной плотности ρ , на основе выражения (2). При этом на один из входов перемножающего блока 58 поступает сигнал с выхода 59 запоминающего регистра 60, на вход которого поступает сигнал по линии 53, соответствующий величине измеренной температуры Тм, и который формирует сигнал, соответствующий величине К(Т), а на другой его вход поступает сигнал с выхода 61 операционного блока 62, в котором происходит вычисление выражения ΔРа/Vb или, что то же самое, выражения ΔРа/nb, при подаче на входы блока 62 сигнала, соответствующего измеренной величине ΔР и поступающего по линии 63 с линии 34, и сигнала по линии обратной связи 38 с электрического двигателя 36 (см.фиг.1), который соответствует скорости вращения n электрического двигателя.
Сигнал с выхода 64 третьего операционного блока 56, который фактически соответствует величине, определяемой из выражения [1-(ρ1-ρ)/(ρ1-ρ2)] , поступает на вход компаратора 65, который оставляет его неизменным, если его значение лежит в пределах между 0 и 1, делает его равным 1, если его значение больше 1, и делает его равным 0, если его значение меньше 0. Одновременно компаратор 65 формирует сигнал, обеспечивающий прекращение подачи заправляемого горючего, который поступает по линии 66. Сигнал с выхода 67 компаратора 65 поступает также на вход переключающего блока 49, выход которого 68 фактически соответствует величине объемного количества Qм, определяемой выражением (1), делится в делителе 69 на величину, соответствующую известному рабочему объему цилиндра с нагнетающего поршневого насоса 21. При этом на выходе 70 делителя 69 формируется сигнал, соответствующий оптимальной величине скорости вращения n для указанного нагнетательного поршневого насоса. Наконец, указанный сигнал с выхода 70 поступает совместно с сигналом обратной связи от электрического двигателя 36, подаваемого по линии 38, на вход контроллера 71, с выхода которого сигнал через преобразователь 72 вращательный момент - электрический ток поступает для питания электрического двигателя 36 по линии 37.

Claims (7)

1. СИСТЕМА БЕЗОПАСНОГО ВОЗВРАТА ПАРОВ В УСТАНОВКЕ ЗАПРАВКИ ГОРЮЧИМ, содержащей трубку для подачи паровоздушной смеси из заправочного пистолета в резервуар, размещенный под землей, всасывающий насос с электрическим двигателем, вентиляционную трубку, служащую для соединения придонной части резервуара с атмосферой, трубку, предназначенную для перемещения излишков паров горючего из прикупольной части резервуара в блок конденсации паров, и возвратную трубку, служащую для возврата конденсированных паров в резервуар и соединяющую блок конденсации паров с прикупольной частью резервуара, отличающаяся тем, что, с целью повышения надежности, всасывающий насос выполнен поршневым, трубка для подачи паровоздушной смеси снабжена стопорным клапаном, расположенным по потоку относительно поршневого насоса, и соединена с вентиляционной трубкой, при этом последняя также снабжена стопорным клапаном, обращенным в сторону атмосферы, а система снабжена устройствами, предназначенными для исключения и/или ограничения распространения взрыва и для обеспечения турбулентного характера перемещения паровоздушной смеси в возвратной трубке на участке, расположенном выше по потоку относительно поршневого насоса.
2. Система по п.1, отличающаяся тем, что устройство, предназначенное для исключения и/или ограничения распространения взрыва, включает два пламегасителя, один из которых установлен внутри трубки возврата паров горючего из заправочного пистолета, а другой расположен ниже по потоку относительно поршневого насоса, а возвратная трубка установлена таким образом, что проходит от блока конденсации паров горючего до придонной части размещаемого под землей резервуара для горючего заправочной установки и снабжена всасывающим насосом.
3. Система по п.1, отличающаяся тем, что она снабжена устройством управления скоростью вращения электрическим двигателем насоса, включающим запоминающий регистр, вход которого подключен к датчику температуры заправляемого топлива и датчику температуры паровоздушной смеси, а выходы соединены с операционным блоком, при этом вход последнего соединен с датчиком измерения атмосферного давления, температуры заправляемого топлива и паровоздушной смеси, а выход - с входом компаратора, связанного с блоком умножения.
4. Система по пп.1-3, отличающаяся тем, что устройство для обеспечения турбулентного характера перемещения паровоздушной смеси в возвратной трубке имеет элемент спиральной формы, устанавливаемый внутри возвратной трубки выше по потоку относительно насоса.
5. Система по пп. 1-4, отличающаяся тем, что устройство для обеспечения турбулентного характера перемещения паровоздушной смеси в возвратной трубке представляет собой приклеенный к внутренней стенке возвратной трубки на участке, расположенном выше по потоку относительно насоса, гранулированный материал.
6. Система по пп. 1-5, отличающаяся тем, что устройство для обеспечения турбулентного характера перемещения паровоздушной смеси в возвратной трубке предствляет собой непосредственно внутренние стенки возвратной трубки, имеющие шероховатость.
7. Система по пп. 1-6, отличающаяся тем, что устройство для обеспечения турбулентного характера перемещения паровоздушной смеси в возвратной трубке соединено с отрезком возвратной трубки, расположенного внутри заправочного пистолета, при этом отрезок возвратной трубки имеет в поперечном сечении размеры меньше по сравнению с размерами самой трубки в остальной ее части.
SU904742834A 1989-01-04 1990-01-03 Система безопасного возврата паров в установке заправки горючим RU2025464C1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT19016A/89 1989-01-04
IT1901689A IT1228284B (it) 1989-01-04 1989-01-04 Sistema perfezionato per un sicuro recupero vapori, particolarmente adatto per impianti di distribuzione carburanti

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2025464C1 true RU2025464C1 (ru) 1994-12-30

Family

ID=11153864

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SU904742834A RU2025464C1 (ru) 1989-01-04 1990-01-03 Система безопасного возврата паров в установке заправки горючим

Country Status (12)

Country Link
US (1) US5038838A (ru)
JP (1) JP2789049B2 (ru)
BE (1) BE1002735A4 (ru)
CH (1) CH677920A5 (ru)
DE (1) DE4000165C2 (ru)
ES (1) ES2027089A6 (ru)
FR (1) FR2641267B1 (ru)
GB (1) GB2226812B (ru)
IT (1) IT1228284B (ru)
NL (1) NL193588C (ru)
RU (1) RU2025464C1 (ru)
SE (1) SE501007C2 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MD2074G2 (ru) * 2000-12-29 2003-06-30 Юрий НИКИТИН Способ и установка для улавливания паров топлива на нефтезаправочных станциях, конденсатор паров топлива, применяемый в указанной установке

Families Citing this family (85)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3836265A1 (de) * 1987-10-30 1989-05-11 Walter Ludwig Behaelter Stahl Vorrichtung zum lagern wassergefaehrdender fluessigkeiten
DE3903603C2 (de) * 1989-02-08 1994-10-06 Schwelm Tanksysteme Gmbh Tankanlage für Kraftfahrzeuge
US5040577A (en) * 1990-05-21 1991-08-20 Gilbarco Inc. Vapor recovery system for fuel dispenser
USRE35238E (en) * 1990-05-21 1996-05-14 Gilbarco, Inc. Vapor recovery system for fuel dispenser
DE4022492C1 (ru) * 1990-07-14 1991-06-13 Draegerwerk Ag, 2400 Luebeck, De
US5156199A (en) * 1990-12-11 1992-10-20 Gilbarco, Inc. Control system for temperature compensated vapor recovery in gasoline dispenser
US5355915A (en) * 1990-12-11 1994-10-18 Gilbarco Vapor recovery improvements
US6899149B1 (en) 1990-12-11 2005-05-31 Gilbarco Inc. Vapor recovery fuel dispenser for multiple hoses
DE4205433C2 (de) * 1991-02-03 2001-05-03 Fritz Curtius Verfahren und Vorrichtung zur Reduzierung der Emissionen beim Tanken
DE4218029A1 (de) * 1991-02-03 1993-12-16 Fritz Curtius Verfahren zur Kontrolle der Emissionen, die bei einem Umfüllen von Flüssigkeiten mit Gasrückführung entstehen
DE4224950C2 (de) * 1991-02-03 2001-12-13 Fritz Curtius Rückführung von Gasen in Betankungsanlagen
DE4127190A1 (de) * 1991-02-03 1993-02-25 Fritz Curtius Verfahren zur reduzierung der dampffoermigen emissionen beim umfuellen von fluessigkeiten
DE4103115C2 (de) * 1991-02-03 1995-04-13 Fritz Curtius Verfahren und Vorrichtung zur Rückführung des Gasvolumens beim Tanken
US5195564A (en) * 1991-04-30 1993-03-23 Dresser Industries, Inc. Gasoline dispenser with vapor recovery system
IT1249346B (it) * 1991-05-24 1995-02-23 Nuovo Pignone Spa Perfezionamenti ad un sistema di recupero vapori per un impianto di distribuzione carburanti
US5429159A (en) * 1991-08-02 1995-07-04 Fina Technology, Inc. Vapor recovery system for vehicle loading operation
DE4131976A1 (de) * 1991-09-25 1993-04-01 Ross Europa Gmbh Anordnung zum rueckfuehren von kohlenwasserstoffen bei kraftstoffbetankungsanlagen
US5217051A (en) * 1991-11-12 1993-06-08 Saber Equipment Corporation Fuel vapor recovery system
DE4137345A1 (de) * 1991-11-13 1993-05-19 Salzkotten Tankanlagen Vorrichtung zum betanken von kraftfahrzeugen mit gasrueckfuehrung durch eine motorgetriebene gasfoerderpumpe
DE4200803A1 (de) * 1992-01-15 1993-07-22 Riba Prueftechnik Gmbh Verfahren und vorrichtung zum absaugen und rueckfuehren eines gases von einer fluessigkeits-zapfstelle
WO1993017955A1 (de) * 1992-03-08 1993-09-16 Fritz Curtius Behandlung der benzindämpfe auf tankstellen
DE9205552U1 (de) * 1992-04-24 1993-08-26 Gossler Kg Oscar Anordnung mit Gasrückführung zur Betankung von Kraftfahrzeugen
AU648188B2 (en) * 1992-07-14 1994-04-14 Marconi Commerce Systems Inc. A liquid delivery system
US5333655A (en) * 1992-09-15 1994-08-02 Nuovopignone Industrie Meccaniche E Fonderia Spa System for effective vapor recovery without seal members in fuel filling installations
US5269353A (en) * 1992-10-29 1993-12-14 Gilbarco, Inc. Vapor pump control
US5345979A (en) * 1992-10-29 1994-09-13 Gilbacro, Inc. High efficiency vapor recovery fuel dispensing
US5390713A (en) * 1992-12-10 1995-02-21 Fiech; Manfred M. Unitized fuel storage tank
US5332008A (en) * 1993-02-04 1994-07-26 Dresser Industries, Inc. Gasoline dispenser with enhanced vapor recovery system
US5494409A (en) * 1993-10-01 1996-02-27 Webb; Michael C. Gas pump vapor recovery system
US5417256A (en) * 1993-10-04 1995-05-23 Gilbarco, Inc. Centralized vacuum assist vapor recovery system
US5507325A (en) * 1993-11-17 1996-04-16 Finlayson; Ian M. Vapor recovery system for fuel dispensers
US5452750A (en) * 1993-12-03 1995-09-26 Gilharco, Inc. Manually activated vapor valve for gasoline dispensers
US5567126A (en) * 1994-01-31 1996-10-22 Thomas Industries Inc. System and method for preventing the release of vapor into the atmosphere
US5450883A (en) * 1994-02-07 1995-09-19 Gilbarco, Inc. System and method for testing for error conditions in a fuel vapor recovery system
DE4434216C2 (de) * 1994-03-19 1998-04-09 Fritz Curtius Verfahren zur Diagnose von Kraftstoffleckagen
DE4410597C2 (de) * 1994-03-26 1999-07-22 Geesthacht Gkss Forschung Verfahren und Vorrichtung zur Emissionsminderung an Atmungsleitungen von Lagertanks
US5575629A (en) * 1994-05-02 1996-11-19 Delaware Capital Formation, Inc. Vapor control system
US5490544A (en) * 1994-07-26 1996-02-13 The Marley Pump Company Method and apparatus for inhibiting air infiltration into fuel dispensing lines
US5542458A (en) * 1994-08-22 1996-08-06 Gilbarco Inc. Vapor recovery system for a fuel delivery system
US5673732A (en) * 1995-07-11 1997-10-07 Fe Petro Inc. Variable speed pump-motor assembly for fuel dispensing system
FR2737717B1 (fr) * 1995-08-10 1997-09-12 Schlumberger Ind Sa Procede de recuperation de vapeur emise dans une installation de distribution de liquide
US5671785A (en) * 1995-08-15 1997-09-30 Dresser Industries, Inc. Gasoline dispensing and vapor recovery system and method
US5706871A (en) * 1995-08-15 1998-01-13 Dresser Industries, Inc. Fluid control apparatus and method
US5713401A (en) * 1995-12-22 1998-02-03 Emco Wheaton Retail Corporation Fuel dispensing and vapor recovery nozzle
US5752812A (en) * 1996-02-28 1998-05-19 Delaware Capital Formation, Inc. Vapor recovery pump
US5975132A (en) * 1996-06-25 1999-11-02 Total Containment, Inc. Preassembled underground secondary containment system for containing fuel
US5868175A (en) 1996-06-28 1999-02-09 Franklin Electric Co., Inc. Apparatus for recovery of fuel vapor
US5832967A (en) * 1996-08-13 1998-11-10 Dresser Industries, Inc. Vapor recovery system and method utilizing oxygen sensing
US5850856A (en) * 1996-10-18 1998-12-22 Delaware Capital Formation, Inc. Gasoline dispenser with integral, internal self powered vapor recovery pump
US5755854A (en) * 1997-03-04 1998-05-26 Gilbarco Inc. Tank ullage pressure control
US5765603A (en) * 1997-03-14 1998-06-16 Healy Systems, Inc. Monitoring fuel vapor flow in vapor recovery system
US5913343A (en) * 1997-08-08 1999-06-22 Dresser Industries, Inc. Vapor recovery system and method
FR2777878B1 (fr) * 1998-04-24 2000-06-30 Schlumberger Ind Sa Procede de recuperation de vapeurs emises au cours d'une distribution de liquide
US6332483B1 (en) 1999-03-19 2001-12-25 Healy Systems, Inc. Coaxial vapor flow indicator with pump speed control
FR2791658B1 (fr) * 1999-03-31 2001-05-25 Tokheim Sofitam Sa Installation de distribution d'hydrocarbures liquides equipee d'un moyen de recuperation des vapeurs
ITMI991292A1 (it) 1999-06-10 2000-12-10 Nuovo Pignone Spa Dispositivo e procedimento per il controllo del recupero dei vapori nelle colonnine dei distributori di carburante
ITMI991293A1 (it) 1999-06-10 2000-12-10 Nuovo Pignone Spa Disponsitivo per impedire il riflusso di combustibile attraverso una linea di ritorno di vapori di combustibile
LU90405B1 (fr) * 1999-06-11 2000-12-12 Solutions Serv Syst France Proc-d- de r-cup-ration de vapeurs -mises au cours d'une distribution de liquide
NL1012313C2 (nl) * 1999-06-14 2000-12-15 Solutions Services Syst Mes Fr Werkwijze voor het terugwinnen van bij afgifte van een vloeistof vrijkomende gassen.
BE1012720A3 (fr) * 1999-06-21 2001-02-06 Tokheim Services France Procede de recuperation de vapeurs emises au cours d'une distribution de liquide.
US6240982B1 (en) * 1999-07-20 2001-06-05 Parker Hannifin Corporation Gasoline vapor recovery system
US6622757B2 (en) 1999-11-30 2003-09-23 Veeder-Root Company Fueling system vapor recovery and containment performance monitor and method of operation thereof
US6901786B2 (en) * 1999-11-30 2005-06-07 Veeder-Root Company Fueling system vapor recovery and containment leak detection system and method
IT1317592B1 (it) * 2000-03-13 2003-07-15 Nuovo Pignone Spa Sistema di convogliamento dei vapori di sfiato nei distributori dicarburante
US6260587B1 (en) * 2000-04-06 2001-07-17 Clarence E. Smith, Jr. Filler neck fume interceptor
US6478849B1 (en) 2000-08-11 2002-11-12 Dresser, Inc. Vapor recovery system for fuel storage tank
FR2823191B1 (fr) * 2001-04-06 2003-09-05 Tokheim Services France Procede de controle de la teneur en hydrocarbures d'une vapeur circulant dans une installation equipee d'un systeme d'aspiration de vapeur
GB0202121D0 (en) * 2002-01-30 2002-03-20 Cleanair As Method and apparatus
US6761190B2 (en) * 2002-06-21 2004-07-13 Gilbarco Inc. Underground storage tank vapor pressure equalizer
US6830080B2 (en) * 2003-03-13 2004-12-14 Gilbarco Inc. Output control for turbine vapor flow meter
US7566358B2 (en) * 2005-10-05 2009-07-28 Veeder-Root Company Fuel storage tank pressure management system and method employing a carbon canister
US7909069B2 (en) * 2006-05-04 2011-03-22 Veeder-Root Company System and method for automatically adjusting an ORVR compatible stage II vapor recovery system to maintain a desired air-to-liquid (A/L) ratio
WO2007134170A2 (en) * 2006-05-10 2007-11-22 Delaware Capital Formation, Inc. Hydrocarbon vapor emission control
US20090014243A1 (en) * 2007-07-13 2009-01-15 Petrolink Usa, Llc Breather-sampling-filler assembly for liquid reservoirs/systems
CA2725336A1 (en) 2008-05-28 2009-12-03 Franklin Fueling Systems, Inc. Method and apparatus for monitoring for a restriction in a stage ii fuel vapor recovery system
US8402817B2 (en) * 2008-05-28 2013-03-26 Franklin Fueling Systems, Inc. Method and apparatus for monitoring for leaks in a stage II fuel vapor recovery system
CA2745708C (en) 2009-05-18 2016-08-23 Franklin Fueling Systems, Inc. Method and apparatus for detecting a leak in a fuel delivery system
US8770237B2 (en) * 2009-10-19 2014-07-08 Veeder-Root Company Vapor recovery pump regulation of pressure to maintain air to liquid ratio
US9376011B1 (en) * 2010-03-03 2016-06-28 Larry Padfield Methods for transferring volatile liquids between railroad cars and trucks
DE102010031047A1 (de) * 2010-07-07 2012-01-12 Krones Aktiengesellschaft Vorrichtung zum Temperieren
JP6942410B2 (ja) * 2017-03-30 2021-09-29 トキコシステムソリューションズ株式会社 液体燃料供給装置
KR101787688B1 (ko) * 2017-04-13 2017-10-18 한국다쓰노(주) 유증기 회수 감시 시스템
JP7107799B2 (ja) * 2018-09-26 2022-07-27 トキコシステムソリューションズ株式会社 液体燃料供給装置
KR101978676B1 (ko) * 2018-10-05 2019-05-15 한국다쓰노(주) 정량 급유 감시장치
CN111156417A (zh) * 2020-01-08 2020-05-15 恒力石化（大连）炼化有限公司 一种用于低温甲醇洗的装置及其使用方法

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3763901A (en) * 1971-01-25 1973-10-09 C Viland Method of preventing loss of hydrocarbons to atmosphere
US3863687A (en) * 1972-05-04 1975-02-04 Phillips Petroleum Co Return of vapor condensate formed in dispensing vaporous liquid
US3783911A (en) * 1972-07-28 1974-01-08 Standard Oil Co Method for safely collecting hydrocarbon vapors present during loading or unloading of flammable fuels
US3826291A (en) * 1972-12-11 1974-07-30 Mobil Oil Corp Dispensing volatile hydrocarbon fuels
US3941168A (en) * 1974-12-19 1976-03-02 Weil-Mclain Company, Inc. Liquid dispensing and vapor recovery system utilizing an injector and a vapor flow control valve
US4010779A (en) * 1975-03-20 1977-03-08 Phillips Petroleum Company Apparatus for recovery of vapor
US3999936A (en) * 1975-07-24 1976-12-28 Detlev Edgar Max Hasselmann Vapor collection and disposal system
US4058147A (en) * 1975-09-12 1977-11-15 Clean Air Engineering, Inc. Flammable vapor recovery system
US4082122A (en) * 1976-10-19 1978-04-04 Texaco Inc. Closed fuel system with vacuum assist
US4197883A (en) * 1978-01-16 1980-04-15 Texaco Inc. Secondary fuel recovery system
US4202385A (en) * 1978-02-14 1980-05-13 Atlantic Richfield Company Liquid dispensing, vapor recovery system
GB1551714A (en) * 1978-03-07 1979-08-30 Texaco Development Corp Closed fuel system with vacuum assist
US4223706A (en) * 1978-06-08 1980-09-23 Texaco Inc. Closed fuel system with vacuum assist
US4260000A (en) * 1979-06-04 1981-04-07 Texaco Inc. Fuel dispensing system with controlled vapor withdrawal
US4253503A (en) * 1979-06-21 1981-03-03 Texaco Inc. Manifold fuel vapor withdrawal system
US4306594A (en) * 1979-07-19 1981-12-22 Texaco Inc. Vacuum assist fuel system
DE3613453A1 (de) * 1986-04-21 1987-10-22 Deutsche Geraetebau Gmbh Vorrichtung zum betanken von kraftfahrzeugen
DE3723943A1 (de) * 1987-07-20 1988-02-18 Walter Nicolai Einrichtung zur messung und ueberwachung der in einen tank ueber das tankfuellrohr einstroemenden fluessigkeitsmenge und der dadurch aus dem tank- be- und entlueftungsorgan ausstroemenden gas/dampfgemisch-menge

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
Патент США N 3052378, кл. B 67D 5/04, опублик. 1966. *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
MD2074G2 (ru) * 2000-12-29 2003-06-30 Юрий НИКИТИН Способ и установка для улавливания паров топлива на нефтезаправочных станциях, конденсатор паров топлива, применяемый в указанной установке

Also Published As

Publication number Publication date
SE501007C2 (sv) 1994-10-17
NL9000011A (nl) 1990-08-01
SE8904389L (sv) 1990-07-05
DE4000165C2 (de) 1994-11-17
GB2226812B (en) 1992-12-23
CH677920A5 (ru) 1991-07-15
NL193588C (nl) 2000-03-02
FR2641267A1 (fr) 1990-07-06
JPH02242798A (ja) 1990-09-27
GB9000085D0 (en) 1990-03-07
IT1228284B (it) 1991-06-07
IT8919016A0 (it) 1989-01-04
US5038838A (en) 1991-08-13
NL193588B (nl) 1999-11-01
DE4000165A1 (de) 1990-07-05
GB2226812A (en) 1990-07-11
ES2027089A6 (es) 1992-05-16
BE1002735A4 (fr) 1991-05-21
SE8904389D0 (sv) 1989-12-28
FR2641267B1 (fr) 1991-10-11
JP2789049B2 (ja) 1998-08-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2025464C1 (ru) Система безопасного возврата паров в установке заправки горючим
US4095626A (en) Vapor recovery in a liquid dispensing unit
US7251983B2 (en) Secondary containment system and method
US20170101305A1 (en) System and method for distributing fuel
BG64255B1 (bg) Метод за тестване на системи за регенериране на изпарения
US11377341B2 (en) Mobile distribution station with additive injector
WO2009092137A1 (en) Mobile delivery platform for flowable explosive
JPS5999075A (ja) 容積型ポンプのキャビテーションの発生を監視する装置
US6062066A (en) Method for determining empty volume of fuel tank
EP1189832B1 (en) System and method for deaerating and dispensing liquid fuel
US5613535A (en) Fuel dispenser shutoff switch
US1599081A (en) Apparatus for dispensing liquids through meters
US2090734A (en) Device for filling tanks with hydrocarbons
US20070213875A1 (en) Method of controlling the hydrocarbon content of a vapor circulating in an installation fitted with a vapor intake system
EP3747829A1 (en) Additive explosion risk
CN207951205U (zh) 一种油田加药混合系统
CN111166950A (zh) 一种干粉筒填充方法及系统
EP1061038A1 (en) Device for preventing the backflow of fuel through a fuel vapour return line
JP6532263B2 (ja) 液体燃料供給装置
GB2259497A (en) A fuel dispenser.
EP1136436A1 (en) System for conveying the venting vapours in fuel distributors
CN221120262U (zh) 燃油泵地面验收测试装置
CN220082837U (zh) 一种航油长输管道抽油系统
CN201121592Y (zh) 浆液泵自吸装置
RU186379U1 (ru) Топливозаправочное устройство

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20080104

REG Reference to a code of a succession state

Ref country code: RU

Ref legal event code: MM4A

Effective date: 20080104