RU2011100156A - Способ функционирования прямоточного парогенератора, а также прямоточный парогенератор с принудительной циркуляцией - Google Patents

Способ функционирования прямоточного парогенератора, а также прямоточный парогенератор с принудительной циркуляцией Download PDF

Info

Publication number
RU2011100156A
RU2011100156A RU2011100156/06A RU2011100156A RU2011100156A RU 2011100156 A RU2011100156 A RU 2011100156A RU 2011100156/06 A RU2011100156/06 A RU 2011100156/06A RU 2011100156 A RU2011100156 A RU 2011100156A RU 2011100156 A RU2011100156 A RU 2011100156A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
circulating medium
mass flow
heating
hand
heating gas
Prior art date
Application number
RU2011100156/06A
Other languages
English (en)
Inventor
Ян БРЮКНЕР (DE)
Ян БРЮКНЕР
Франк ТОМАС (DE)
Франк ТОМАС
Йоахим ФРАНКЕ (DE)
Йоахим ФРАНКЕ
Original Assignee
Сименс Акциенгезелльшафт (DE)
Сименс Акциенгезелльшафт
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Сименс Акциенгезелльшафт (DE), Сименс Акциенгезелльшафт filed Critical Сименс Акциенгезелльшафт (DE)
Publication of RU2011100156A publication Critical patent/RU2011100156A/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B35/00—Control systems for steam boilers
    • F22B35/06—Control systems for steam boilers for steam boilers of forced-flow type
    • F22B35/10—Control systems for steam boilers for steam boilers of forced-flow type of once-through type
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)

Abstract

1. Способ функционирования утилизационного прямоточного парогенератора с множеством испарительных поверхностей (4) и множеством предвключенных на стороне циркулирующей среды подогревательных поверхностей (2), при котором на устройство регулировки массового потока (M) питательной воды подают заданное значение (Ms) для массового потока (M) питательной воды, причем при установке заданного значения (Ms) для массового потока (M) питательной воды, с одной стороны, учитывают характеристическую поправку (K) для производной по времени плотности циркулирующей среды на входе одной или нескольких подогревательных поверхностей (2), а с другой стороны, характеристическое значение для производной по времени энтальпии на входе одной или нескольких испарительных поверхностей (4). ! 2. Способ по п.1, при котором поправку рассчитывают на основе суммы характеристических значений для производной по времени плотности циркулирующей среды, с одной стороны, на входе, а, с другой стороны, на выходе нагревательных поверхностей (2, 4). ! 3. Способ по п.2, при котором оценивают производную по времени плотности циркулирующей среды в подогревательной поверхности (2). !4. Способ по одному из пп.1-3, при котором каждую производную по времени определяют с помощью дифференциатора (122, 126). ! 5. Способ по п.4, при котором на сопряженный с подогревательной поверхностью (2) дифференциатор (122) подают коэффициент усиления, соответствующий суммарному объему циркулирующей среды в подогревательной поверхности (2). ! 6. Способ по п.4, при котором на сопряженный с подогревательной поверхностью (2) дифференциатор (122) подают постоянную времени, соответствующую примерно половин

Claims (15)

1. Способ функционирования утилизационного прямоточного парогенератора с множеством испарительных поверхностей (4) и множеством предвключенных на стороне циркулирующей среды подогревательных поверхностей (2), при котором на устройство регулировки массового потока (M) питательной воды подают заданное значение (Ms) для массового потока (M) питательной воды, причем при установке заданного значения (Ms) для массового потока (M) питательной воды, с одной стороны, учитывают характеристическую поправку (K) для производной по времени плотности циркулирующей среды на входе одной или нескольких подогревательных поверхностей (2), а с другой стороны, характеристическое значение для производной по времени энтальпии на входе одной или нескольких испарительных поверхностей (4).
2. Способ по п.1, при котором поправку рассчитывают на основе суммы характеристических значений для производной по времени плотности циркулирующей среды, с одной стороны, на входе, а, с другой стороны, на выходе нагревательных поверхностей (2, 4).
3. Способ по п.2, при котором оценивают производную по времени плотности циркулирующей среды в подогревательной поверхности (2).
4. Способ по одному из пп.1-3, при котором каждую производную по времени определяют с помощью дифференциатора (122, 126).
5. Способ по п.4, при котором на сопряженный с подогревательной поверхностью (2) дифференциатор (122) подают коэффициент усиления, соответствующий суммарному объему циркулирующей среды в подогревательной поверхности (2).
6. Способ по п.4, при котором на сопряженный с подогревательной поверхностью (2) дифференциатор (122) подают постоянную времени, соответствующую примерно половине времени прохождения циркулирующей среды через подогревательную поверхность (2).
7. Способ по п.5, при котором на сопряженный с подогревательной поверхностью (2) дифференциатор (122) подают постоянную времени, соответствующую примерно половине времени прохождения циркулирующей среды через подогревательную поверхность(2).
8. Способ по одному из пп.1-3, 5-7, при котором заданное значение (Ms) для массового потока (M) питательной воды задают на основании соотношения фактического теплового потока, переносимого в испарительной поверхности (4) отопительным газом в циркулирующую среду, с одной стороны, и заданного относительно требуемых параметров свежего пара значения повышения энтальпии циркулирующей среды в испарительной поверхности (4), с другой стороны, причем переносимый отопительным газом в циркулирующую среду тепловой поток определяют с учетом характеристического значения температуры для фактической температуры отопительного газа на входе испарителя и характеристического значения массового потока для фактического массового потока отопительного газа.
9.. Способ по п.4, при котором заданное значение (Ms) для массового потока (M) питательной воды задают на основании соотношения фактического теплового потока, переносимого в испарительной поверхности (4) отопительным газом в циркулирующую среду, с одной стороны, и заданного относительно требуемых параметров свежего пара значения повышения энтальпии циркулирующей среды в испарительной поверхности (4), с другой стороны, причем переносимый отопительным газом в циркулирующую среду тепловой поток определяют с учетом характеристического значения температуры для фактической температуры отопительного газа на входе испарителя и характеристического значения массового потока для фактического массового потока отопительного газа.
10. Способ по п.8, при котором в качестве характеристического значения температуры и/или характеристического значения массового потока учитывают соответствующую фактическую измеренную величину.
11. Способ по п.9, при котором в качестве характеристического значения температуры и/или характеристического значения массового потока учитывают соответствующую фактическую измеренную величину.
12. Способ по п.8, при котором тепловой поток, переносимый отопительным газом циркулирующей среде, рассчитывают на основе разницы энтальпии отопительного газа на входе испарителя и выходе испарителя.
13. Способ по одному из пп.9-11, при котором тепловой поток, переносимый отопительным газом циркулирующей среде, рассчитывают на основе разницы энтальпии отопительного газа на входе испарителя и выходе испарителя.
14. Утилизационный прямоточный парогенератор (1) с принудительной циркуляцией с одной испарительной поверхностью (4), одной предвключенной по отношению к ней на стороне циркулирующей среды подогревательной поверхностью (2) и устройством регулировки массового потока (M) питательной воды, которым управляют на основании заданного значения (Ms) для массового потока (M) питательной воды, причем регулятор (32) расхода питательной воды предназначен для задания заданного значения (Ms) согласно способу по одному из пп.1-9.
15. Прямоточный парогенератор (1) с принудительной циркуляцией по п.14, на который на стороне отопительного газа подают отработанный газ из сопряженной газотурбинной установки.
RU2011100156/06A 2008-06-12 2009-05-27 Способ функционирования прямоточного парогенератора, а также прямоточный парогенератор с принудительной циркуляцией RU2011100156A (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP08010726A EP2194320A1 (de) 2008-06-12 2008-06-12 Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers sowie Zwangdurchlaufdampferzeuger
EP08010726.1 2008-06-12

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2011100156A true RU2011100156A (ru) 2012-07-20

Family

ID=41417168

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2011100156/06A RU2011100156A (ru) 2008-06-12 2009-05-27 Способ функционирования прямоточного парогенератора, а также прямоточный парогенератор с принудительной циркуляцией

Country Status (17)

Country Link
US (1) US9291345B2 (ru)
EP (2) EP2194320A1 (ru)
JP (1) JP5202731B2 (ru)
KR (1) KR101289548B1 (ru)
CN (1) CN102057218B (ru)
AR (1) AR074150A1 (ru)
AU (1) AU2009256780A1 (ru)
BR (1) BRPI0915213A2 (ru)
CA (1) CA2727579C (ru)
ES (1) ES2611587T3 (ru)
MX (1) MX2010013574A (ru)
MY (1) MY179904A (ru)
PL (1) PL2297518T3 (ru)
RU (1) RU2011100156A (ru)
TW (1) TW201009260A (ru)
WO (1) WO2009150055A2 (ru)
ZA (1) ZA201008086B (ru)

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2065641A3 (de) * 2007-11-28 2010-06-09 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betrieben eines Durchlaufdampferzeugers sowie Zwangdurchlaufdampferzeuger
DE102010040210A1 (de) * 2010-09-03 2012-03-08 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines solarbeheizten Durchlaufdampferzeugers sowie solarthermischer Durchlaufdampferzeuger
DE102010041964A1 (de) * 2010-10-05 2012-04-05 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur Regelung einer kurzfristigen Leistungserhöhung einer Dampfturbine
DK2627876T3 (en) * 2010-10-14 2015-06-15 Energreen Heat Recovery As A method and system for utilizing a power source of relatively low temperature
DE102010042458A1 (de) * 2010-10-14 2012-04-19 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben einer kombinierten Gas- und Dampfturbinenanlage sowie zur Durchführung des Verfahrens hergerichtete Gas- und Dampfturbinenanlage und entsprechende Regelvorrichtung
KR101058430B1 (ko) * 2010-12-28 2011-08-24 임주혁 증기압력을 이용한 발전소용 급수 펌핑장치
DE102011004269A1 (de) * 2011-02-17 2012-08-23 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betrieb eines solarthermischen Parabolrinnenkraftwerks
DE102011004277A1 (de) * 2011-02-17 2012-08-23 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betrieb eines direkt beheizten, solarthermischen Dampferzeugers
DE102011004263A1 (de) * 2011-02-17 2012-08-23 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines solarbeheizten Abhitzedampferzeugers sowie solarthermischer Abhitzedampferzeuger
WO2012113662A2 (de) * 2011-02-25 2012-08-30 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur regelung einer kurzfristigen leistungserhöhung einer dampfturbine
DE102011006390A1 (de) * 2011-03-30 2012-10-04 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers und zur Durchführung des Verfahrens ausgelegter Dampferzeuger
DE102011076968A1 (de) * 2011-06-06 2012-12-06 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines Umlauf-Abhitzedampferzeugers
CN102840889B (zh) * 2012-09-25 2015-08-19 华北电力大学（保定） 单元制电站锅炉主蒸汽流量软测量方法
DE102012218542B4 (de) * 2012-10-11 2016-07-07 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum flexiblen Betrieb einer Kraftwerksanlage
WO2015028378A2 (de) * 2013-08-28 2015-03-05 Siemens Aktiengesellschaft Betriebsverfahren insbesondere zum anfahren eines solarthermisch beheizten zwangdurchlaufdampferzeugers
CN103697958B (zh) * 2013-12-17 2016-06-01 上海交通大学 燃煤机组汽包出口饱和蒸汽质量流量的实时计量方法
CN103776502B (zh) * 2014-01-20 2016-08-17 上海交通大学 火电机组中低压缸入口热再热蒸汽质量流量实时计量方法
DE102014222682A1 (de) * 2014-11-06 2016-05-12 Siemens Aktiengesellschaft Regelungsverfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers
CN109563985B (zh) 2016-08-05 2021-06-25 西门子股份公司 用于操作废热蒸汽发生器的方法
EP3495731B1 (en) 2017-12-08 2022-02-16 General Electric Technology GmbH Once-through evaporator systems
EP3495729B1 (en) * 2017-12-08 2020-11-25 General Electric Technology GmbH Once-through evaporator systems
EP3495732B1 (en) 2017-12-08 2024-02-14 General Electric Technology GmbH Once-through evaporator systems
EP3495730B1 (en) 2017-12-08 2024-01-24 General Electric Technology GmbH Once-through evaporator systems
EP3647657A1 (de) 2018-10-29 2020-05-06 Siemens Aktiengesellschaft Speisewasserregelung für zwangdurchlauf-abhitzedampferzeuger
CN112682770B (zh) * 2020-12-25 2022-12-27 中广核研究院有限公司 直流式蒸汽发生器压力控制方法及系统

Family Cites Families (60)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR675258A (fr) * 1928-05-18 1930-02-07 Industrikemiska Ab Procédé et dispositif d'évaporation
NL72241C (ru) * 1951-04-26
US2879750A (en) * 1955-01-19 1959-03-31 Sulzer Ag Method and means for desalting the operating fluid of a steam generator
DK103140C (da) * 1962-01-29 1965-11-22 Von Roll Ag Kedelfyringsanlæg med to indbyrdes adskilte fyr.
DE1401348A1 (de) * 1962-08-09 1969-10-02 Continental Elektro Ind Ag Brennstoff- bzw. Speisewassermengenregelungseinrichtung an Zwangdurchlaufkesseln
US3213831A (en) * 1963-12-23 1965-10-26 Combustion Eng Vapor generating apparatus
CH432555A (de) * 1965-02-15 1967-03-31 Sulzer Ag Dampfkraftanlage mit Dampferzeuger und mit Gasturbine
US3575002A (en) * 1965-06-15 1971-04-13 Combustion Eigineering Inc Combination fossil fuel and superheated steam nuclear power plant
US3834358A (en) * 1965-07-09 1974-09-10 Babcock & Wilcox Co Vapor generator
DE1526208A1 (de) * 1966-07-26 1970-01-29 Continental Elektro Ind Ag Einrichtung zur Speisewasser- oder Brennstoffmengenregelung an Bensonkesseln od.dgl.
US3401674A (en) * 1966-09-20 1968-09-17 Combustion Eng Steam generator recirculating pump operation
DK118565B (da) * 1967-01-25 1970-09-07 Siemens Ag Gennemlobsdampgenerator.
US3470853A (en) * 1967-09-08 1969-10-07 Steinmueller Gmbh L & C Steam producing plant and method of operating the same
FR1594251A (ru) * 1967-12-12 1970-06-01
US3576178A (en) * 1969-12-24 1971-04-27 Combustion Eng Shell-and-tube steam generator with economizer
DE2118028A1 (de) * 1971-04-14 1973-03-15 Siemens Ag Verfahren und anordnung zur regelung an einem waermeaustauscher
NL7204745A (ru) * 1972-04-10 1973-10-12
US4211207A (en) * 1974-04-02 1980-07-08 Stephen Molivadas Heating and cooling systems
DE2758278C2 (de) * 1977-12-27 1986-05-28 Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim Verfahren zur Verbesserung der zulässigen Laständerungsgeschwindigkeit eines Durchlaufdampferzeugers und Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens
US4930454A (en) * 1981-08-14 1990-06-05 Dresser Industries, Inc. Steam generating system
US4551796A (en) * 1983-06-03 1985-11-05 Combustion Engineering, Inc. Liquid level control system for vapor generator
JPS62178803A (ja) 1986-01-31 1987-08-05 三菱重工業株式会社 貫流ボイラの制御装置
US5020335A (en) * 1986-07-09 1991-06-04 Walter F. Albers Method and apparatus for simultaneous heat and mass transfer
EP0349834B1 (de) * 1988-07-04 1996-04-17 Siemens Aktiengesellschaft Durchlaufdampferzeuger
US5031466A (en) * 1990-05-29 1991-07-16 Texaco Inc. Method and apparatus for determining steam quality and mass flow rate
JP2563099B2 (ja) * 1992-05-04 1996-12-11 シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト 強制貫流蒸気発生器
JPH07158808A (ja) 1993-12-03 1995-06-20 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd ボイラ起動時のファジー制御方法
US5485754A (en) * 1994-04-21 1996-01-23 Intek, Inc. Apparatus and method for measuring the air flow component and water vapor component of air/water vapor streams flowing under vacuum
US6053725A (en) * 1995-03-03 2000-04-25 Selany Corporation N.V. Method of and device for producing energy
RU2152556C1 (ru) * 1995-03-16 2000-07-10 Сименс АГ Способ и устройство для контроля подачи питательной воды к парогенератору
US5968320A (en) * 1997-02-07 1999-10-19 Stelco, Inc. Non-recovery coke oven gas combustion system
DE19717158C2 (de) * 1997-04-23 1999-11-11 Siemens Ag Durchlaufdampferzeuger und Verfahren zum Anfahren eines Durchlaufdampferzeugers
RU2193726C2 (ru) * 1997-06-30 2002-11-27 Сименс Акциенгезелльшафт Парогенератор, работающий на отходящем тепле
DE59709156D1 (de) * 1997-07-28 2003-02-20 Alstom Switzerland Ltd Kombinierte Gas-Dampf-Kraftwerksanlage mit Zwangsdurchlaufdampferzeuger
DE19736885A1 (de) * 1997-08-25 1999-03-04 Siemens Ag Dampferzeuger, insbesondere Abhitzedampferzeuger und Verfahren zum Betrieb dieses Dampferzeugers
KR100597883B1 (ko) * 1998-06-10 2006-07-13 지멘스 악티엔게젤샤프트 화석 연료 증기 발생기
EP0981015B1 (de) * 1998-08-20 2004-05-19 MARTIN GmbH für Umwelt- und Energietechnik Dampferzeuger für überhitzten Dampf für Verbrennungsanlagen mit korrosiven Rauchgasen
DE19846225C2 (de) * 1998-10-07 2002-05-29 Siemens Ag Gas- und Dampfturbinenanlage
DE19858780C2 (de) * 1998-12-18 2001-07-05 Siemens Ag Fossilbeheizter Durchlaufdampferzeuger
DE19901621A1 (de) * 1999-01-18 2000-07-27 Siemens Ag Fossilbeheizter Dampferzeuger
CN1318737C (zh) * 2000-05-31 2007-05-30 西门子公司 用于运行包括若干无负载或小负载缸的蒸汽轮机的方法和装置
DE10127830B4 (de) * 2001-06-08 2007-01-11 Siemens Ag Dampferzeuger
AU2002258087A1 (en) * 2001-06-21 2003-01-08 Alstom Technology Ltd Method for operating an internal combustion engine
EP1277920A1 (de) * 2001-07-19 2003-01-22 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betrieb eines Brenners einer Gasturbine sowie Kraftwerksanlage
EP1288567A1 (de) * 2001-08-31 2003-03-05 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Anfahren eines Dampferzeugers mit einem in einer annähernd horizontalen Heizgasrichtung durchströmbaren Heizgaskanal und Dampferzeuger
WO2003076769A1 (de) * 2002-03-14 2003-09-18 Alstom Technology Ltd Wärmekraftprozess
WO2004015253A1 (ja) * 2002-08-09 2004-02-19 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha 熱交換器における作動媒体の供給制御装置
EP1443268A1 (de) * 2003-01-31 2004-08-04 Siemens Aktiengesellschaft Dampferzeuger
EP1512906A1 (de) * 2003-09-03 2005-03-09 Siemens Aktiengesellschaft Durchlaufdampferzeuger in liegender Bauweise und Verfahren zum Betreiben des Durchlaufdampferzeugers
EP1512907A1 (de) * 2003-09-03 2005-03-09 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Anfahren eines Durchlaufdampferzeugers und Durchlaufdampferzeuger zur Durchführung des Verfahrens
EP1512905A1 (de) * 2003-09-03 2005-03-09 Siemens Aktiengesellschaft Durchlaufdampferzeuger sowie Verfahren zum Betreiben des Durchlaufdampferzeugers
WO2005042929A1 (de) * 2003-10-30 2005-05-12 Alstom Technology Ltd Kraftwerksanlage
EP1614962A1 (de) * 2004-07-09 2006-01-11 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betrieb eines Durchlaufdampferzeugers
EP1701091A1 (de) * 2005-02-16 2006-09-13 Siemens Aktiengesellschaft Durchlaufdampferzeuger
US20130075245A1 (en) * 2009-12-16 2013-03-28 F. Alan Frick Methods and systems for heating and manipulating fluids
US20120048717A1 (en) * 2009-12-16 2012-03-01 Franklin Alan Frick Methods and apparatuses for heating and manipulating fluid
US20130125842A1 (en) * 2009-12-16 2013-05-23 Franklin Alan Frick Methods and systems for heating and manipulating fluids
EP2065641A3 (de) 2007-11-28 2010-06-09 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betrieben eines Durchlaufdampferzeugers sowie Zwangdurchlaufdampferzeuger
DE102011004277A1 (de) * 2011-02-17 2012-08-23 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betrieb eines direkt beheizten, solarthermischen Dampferzeugers
DE102011076968A1 (de) * 2011-06-06 2012-12-06 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines Umlauf-Abhitzedampferzeugers

Also Published As

Publication number Publication date
WO2009150055A2 (de) 2009-12-17
US9291345B2 (en) 2016-03-22
TW201009260A (en) 2010-03-01
EP2194320A1 (de) 2010-06-09
JP5202731B2 (ja) 2013-06-05
WO2009150055A3 (de) 2010-06-17
CA2727579C (en) 2016-09-20
AU2009256780A1 (en) 2009-12-17
BRPI0915213A2 (pt) 2016-02-16
US20110139094A1 (en) 2011-06-16
CA2727579A1 (en) 2009-12-17
EP2297518A2 (de) 2011-03-23
MY179904A (en) 2020-11-19
EP2297518B1 (de) 2016-10-19
ES2611587T3 (es) 2017-05-09
AR074150A1 (es) 2010-12-29
MX2010013574A (es) 2011-02-15
JP2011523019A (ja) 2011-08-04
CN102057218B (zh) 2015-02-04
KR101289548B1 (ko) 2013-07-24
ZA201008086B (en) 2012-01-25
PL2297518T3 (pl) 2017-05-31
CN102057218A (zh) 2011-05-11
KR20110031313A (ko) 2011-03-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2011100156A (ru) Способ функционирования прямоточного парогенератора, а также прямоточный парогенератор с принудительной циркуляцией
JP4578354B2 (ja) 蒸気タービンプラントの廃熱利用設備
ES2527995T3 (es) Procedimiento de desalinización accionado por calor residual
KR100735072B1 (ko) 전력 발전 설비 및 담수화 설비가 조합된 플랜트 및 이의동작 방법
US9074494B2 (en) System and apparatus for controlling temperature in a heat recovery steam generator
Ye et al. A new open absorption heat pump for latent heat recovery from moist gas
RU2538994C2 (ru) Способ эксплуатации прямоточного парогенератора, функционирующего при температуре пара более 650ос, и прямоточный парогенератор
TWI510744B (zh) 操作一熱回收蒸氣發生器之方法、熱回收蒸氣發生器以及燃氣及蒸氣渦輪機設備
JP6509707B2 (ja) 造水システム
RU2010126182A (ru) Способ эксплуатации прямоточного парогенератора и парогенератор с принудительной циркуляцией
RU2009146557A (ru) Способ эксплуатации паротурбинной установки, а также устройство для производства пара
KR100612177B1 (ko) 흡수식 냉각기용 피드포워드 제어
JP5964029B2 (ja) 蒸気発生器の補助給水弁制御装置
Chorak et al. Energetic evaluation of a double-effect LiBr-H2O absorption heat pump coupled to a multi-effect distillation plant at nominal and off-design conditions
JP5783458B2 (ja) 蒸気発電プラントにおける増出力運転方法
Palenzuela et al. Operational improvements to increase the efficiency of an absorption heat pump connected to a multi-effect distillation unit
CN105484816B (zh) 燃气蒸汽联合系统及其运行控制方法
US8887481B2 (en) Method for starting a combined cycle power plant
JP2016064322A (ja) 二酸化炭素分離回収装置およびその運転制御方法
KR102003136B1 (ko) 보일러, 콤바인드 사이클 플랜트 및 보일러의 증기 냉각 방법
JP5511429B2 (ja) 熱利用システム
JP2016160775A (ja) 太陽熱と燃料ボイラの複合発電システム及びその制御方法
CN102213118B (zh) 汽轮机机组
CN105041394B (zh) 一种发电系统及其运行控制方法
Szulc et al. Recovery and energy use of flue gas from a coal power plant

Legal Events

Date Code Title Description
FA92 Acknowledgement of application withdrawn (lack of supplementary materials submitted)

Effective date: 20130805