EP1512906A1 - Durchlaufdampferzeuger in liegender Bauweise und Verfahren zum Betreiben des Durchlaufdampferzeugers - Google Patents

Durchlaufdampferzeuger in liegender Bauweise und Verfahren zum Betreiben des Durchlaufdampferzeugers Download PDF

Info

Publication number
EP1512906A1
EP1512906A1 EP03020022A EP03020022A EP1512906A1 EP 1512906 A1 EP1512906 A1 EP 1512906A1 EP 03020022 A EP03020022 A EP 03020022A EP 03020022 A EP03020022 A EP 03020022A EP 1512906 A1 EP1512906 A1 EP 1512906A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
steam generator
flow
evaporator
heating
flow medium
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Withdrawn
Application number
EP03020022A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Joachim Dr. Franke
Rudolf Kral
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Siemens Corp
Original Assignee
Siemens AG
Siemens Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Siemens AG, Siemens Corp filed Critical Siemens AG
Priority to EP03020022A priority Critical patent/EP1512906A1/de
Priority to CA2537466A priority patent/CA2537466C/en
Priority to US10/570,652 priority patent/US7406928B2/en
Priority to AU2004274585A priority patent/AU2004274585B2/en
Priority to RU2006110528/06A priority patent/RU2351844C2/ru
Priority to CNB2004800268289A priority patent/CN100420899C/zh
Priority to EP04763713A priority patent/EP1660813A1/de
Priority to JP2006525646A priority patent/JP4489775B2/ja
Priority to UAA200602258A priority patent/UA87279C2/ru
Priority to PCT/EP2004/008644 priority patent/WO2005028956A1/de
Priority to BRPI0413203-3A priority patent/BRPI0413203A/pt
Priority to TW093125335A priority patent/TWI267610B/zh
Publication of EP1512906A1 publication Critical patent/EP1512906A1/de
Priority to ZA200601456A priority patent/ZA200601456B/en
Withdrawn legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B29/00—Steam boilers of forced-flow type
    • F22B29/06—Steam boilers of forced-flow type of once-through type, i.e. built-up from tubes receiving water at one end and delivering superheated steam at the other end of the tubes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
    • F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
    • F22B1/18—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
    • F22B1/1807—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines using the exhaust gases of combustion engines
    • F22B1/1815—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines using the exhaust gases of combustion engines using the exhaust gases of gas-turbines

Definitions

  • the invention relates to a continuous steam generator, wherein in one in an approximately horizontal heating gas direction fürströmbarem Schukanal an evaporator fürlauf carving Structure is arranged, which a number of to flow through a flow medium connected in parallel steam generator tubes includes.
  • a gas and steam turbine plant In a gas and steam turbine plant is in the relaxed Working fluid or fuel gas contained in the gas turbine Heat used to generate steam for the steam turbine.
  • the heat transfer takes place in one of the gas turbine downstream Heat recovery steam generator, in which usually a Number of heating surfaces for water pre-heating, for steam generation and are arranged for steam overheating.
  • the heating surfaces are connected in the water-steam cycle of the steam turbine.
  • the water-steam cycle usually includes several, z. B. three, pressure levels, each pressure level one Evaporator can have.
  • a continuous steam generator In contrast to a natural or forced circulation steam generator, a continuous steam generator is not subject to any pressure limitation, so that fresh steam pressures are possible far above the critical pressure of water (P Kri ⁇ 221 bar) - where there are only slight differences in density between liquid-like and vapor-like medium.
  • a high live steam pressure promotes a high thermal efficiency and thus low CO 2 emissions of a fossil-fired power plant.
  • a continuous steam generator in comparison to a circulating steam generator a simple construction and is thus produced with very little effort.
  • the use of a designed according to the flow principle steam generator as heat recovery steam generator of a gas and steam turbine plant is therefore particularly favorable to achieve a high overall efficiency of the gas and steam turbine plant with a simple design.
  • a steam generator which is suitable for a design in horizontal construction and also having the said advantages of a continuous steam generator.
  • the known steam generator in terms of his Evaporator fürlaufterrorism relationship designed such that a compared to another steam generator tube of the same Evaporator continuous heating surface more heated steam generator tube a higher compared to the other steam generator tube Having flow rate of the flow medium.
  • the evaporator continuous heating surface the known steam generator thus shows in the nature of the flow characteristic of a natural circulation evaporator heating surface (Natural circulation characteristic) when occurring different heating of individual steam generator tubes a self-stabilizing behavior without the requirement external influence to an alignment of the exit side Temperatures also at differently heated, flow medium side connected in parallel steam generator tubes leads.
  • this design concept requires that the well-known steam generator for a feed with flow medium provided with comparatively low mass flow density is.
  • the invention is therefore based on the object, a continuous steam generator of the above mentioned type, too at a Feeding with flow medium with comparatively large mass flow densities a particularly high operational Security guaranteed. Furthermore, a particularly suitable Method for operating the steam generator of the above be specified type mentioned.
  • Counterflow to the Schutal flow-through Walker michunsegment includes, the flow-medium-side outlet in Seen heating gas direction is positioned so that the in the operating case at the outlet of the evaporator fürlaufterrorism construction adjusting, pressure-dependent saturated steam temperature by less than a given maximum deviation from the Operating case at the position of the exit of the Schuvicsegments deviates from the prevailing heating gas temperature.
  • the invention is based on the consideration that in the Feeding the evaporator fürlaufsammlung-3 with comparatively large mass flow densities a locally different Heating individual pipes, the flow conditions such could affect that of less heated and more heated pipes less heated pipes flowed through by more flow medium become. More heated pipes would be worse in this case cooled as underheated pipes, so that the occurring Temperature differences would be amplified automatically. To this Fall even without active influence on the flow conditions To be able to respond effectively, the system should be for a fundamental and global limitation of possible temperature differences be designed suitable. This is the knowledge usable, that at the exit from the evaporator fürlaufsammlungncing the flow medium at least substantially saturated steam temperature given by the pressure in the steam generator tube must have.
  • the positioning of the exit is the Evaporator continuous heating surface in relation to the temperature profile of the heating gas in the throttle cable selected such that a maximum deviation is maintained at about 50 ° C, so in terms of on available materials and other design parameters ensures a particularly high level of operational safety is.
  • the heating surface for the implementation from all process sections of the complete evaporation, So from preheating, evaporation and at least partial overheating, in a single stage, so without intermediate components to collect and / or distributing the flow medium, suitably formed.
  • the heating surface for the implementation from all process sections of the complete evaporation, So from preheating, evaporation and at least partial overheating, in a single stage, so without intermediate components to collect and / or distributing the flow medium, suitably formed.
  • the steam generator tubes includes a number of the steam generator tubes in each case a plurality of flow medium side alternately cascaded riser pipe sections and downpipes.
  • the flow medium side is advantageously Entry of the evaporator continuous heating surface designed as a riser pipe and so close to the hot gas side Inlet of the evaporator continuous heating surface arranged, that during operation, the steam generator tubes flowing through Flow medium at the inlet of the first downcomer piece a flow rate of more than a predetermined one Minimum speed has.
  • the first riser and downcomer pieces preferably form a further heating surface segment arranged in DC circuit, also referred to below as DC segment, which is advantageously arranged in countercurrent circuit Schuvinsegment, in the following also countercurrent segment called upstream flow medium side is connected.
  • the steam generator is used as a heat recovery steam generator a gas and steam turbine plant used.
  • the steam generator advantageously loomgas briefly one Gas turbine downstream.
  • this circuit may suitably behind the gas turbine an additional firing to increase be arranged the heating gas temperature.
  • the stated object is achieved by the flow medium in Schugasraum seen at a Position removed from the evaporator fürlaufsammlung Structure at which the heating gas temperature prevailing during operation less than a given maximum deviation from the during operation due to the pressure loss in the evaporator continuous heating surface adjusting saturated steam temperature differs.
  • the flow medium before its exit from the evaporator fürlauf redesign in countercurrent led to the fuel gas with additional or alternative advantageous embodiment, a maximum deviation of about 50 ° C is specified.
  • the flow medium is advantageously already at or immediately after entering the Evaporator continuous heating surface of such a strong heating exposed to it in a first downer of the respective steam generator tube a flow velocity of more than a predetermined minimum speed.
  • the minimum speed is for taking along generated in the respective first downpipe piece Steam bubbles required flow rate specified.
  • the feeding of the evaporator fürlaufsammlung construction takes place thus such that the comparatively high flow rate already in the first downflowed steam generator tube the desired deadweight on the possibly causes existing vapor bubbles. flow instabilities due to a movement of rising vapor bubbles contrary to the flow direction of the flow medium can thus safely avoided.
  • the advantages achieved by the invention are in particular in that by the now provided, to the temperature profile the heating gas in the throttle cable adapted positioning the flow-medium-side outlet of the evaporator fürlaufterrorism simulation the total in the evaporation of the flow medium Achievable temperature interval between saturated steam temperature of the flow medium and heating gas temperature the exit point is narrowed comparatively narrow, so that regardless of the flow conditions only small outlet-side temperature differences are possible. Thereby can be a sufficient approximation of the temperatures of the flow medium be ensured in any operating condition. In addition, however, it is also ensured that the possible Exit temperatures limited in their absolute height are, so that given by the material properties permissible limit temperatures remain safely below.
  • FIG shows simplified in Representation in longitudinal section a continuous steam generator in lying construction.
  • the continuous steam generator 1 according to the FIG is in the manner of a Heat recovery steam generator of a not shown Gas turbine downstream on the exhaust side.
  • the continuous steam generator 1 has a surrounding wall 2, the one in a approximately horizontal, indicated by the arrows 4
  • In the heating gas channel 6 is one each Number of heating surfaces designed according to the flow principle, Also referred to as evaporator fürlauf costumes configuration 8, arranged.
  • evaporator fürlauf costumes arranged in the embodiment according to the FIG is only an evaporator pass-through heating surface 8 is shown, but it can also a larger number of evaporator fürlauf redesign be provided.
  • the evaporator through-flow 8 formed evaporator system is acted upon by flow medium W, the with a single pass through the evaporator fürlaufsammlung Structure Evaporates 8 and after exiting the evaporator fürlaufsammlung Structure 8 discharged as vapor D and usually superheater heating surfaces supplied for further overheating becomes.
  • the formed from the evaporator fürlaufsammlung construction 8 Evaporator system is in the water-steam cycle, not shown a steam turbine switched.
  • the evaporator system are in the water-steam cycle of the Steam turbine a number of others, not closer in the FIG switched shown heating surfaces. At the heating surfaces These may be, for example, superheaters, medium-pressure evaporators, Low pressure evaporator and / or act to preheater.
  • the evaporator passage heating surface 8 of the continuous steam generator 1 Comprises in the manner of a tube bundle Plural of parallel to the flow of the flow medium W switched steam generator tubes 12. It is in each case a plurality of steam generator tubes 12 in Schugasraum x seen side by side. It is only each one of the juxtaposed steam generator tubes 12th visible, noticeable.
  • the steam generator pipes arranged next to each other 12 is flow side before its entry 13th in the heating gas 6 each have a common inlet collector 14 before and after their exit 16 from the Schugaskanal. 6 a common outlet header 18 downstream.
  • the Steam generator tubes 12 include a number of the flow medium W in upwardly flowed through riser pieces 20 and downflow through downpipes 22, in each case by flowed through in a horizontal direction overflow 24 are interconnected.
  • the continuous steam generator 1 is for a particularly high operational Security and consistent suppression of Also referred to as temperature imbalance significant temperature differences at the exit 16 between adjacent ones Steam generator tubes 12 even with a feed with comparatively designed high mass flow densities.
  • a Number of each interconnected by overflow 24 Riser pipe pieces 20 and downpipe pieces 22 form
  • another, in DC to Walkergasraum x switched Schuvicsegment 28 which is the Schumatisegment 26 is connected upstream. Through this circuit is the positioning the outlet 16 seen in Bankgasraum x selectable. This positioning is in the continuous steam generator.
  • An arrangement of downwardly flowed pipe sections as the downcomers 22 within the Schugaskanals 6th is basically only possible if by appropriate measures the stability of the flow within the steam generator tubes 12 is ensured.
  • a heating from downwards namely, through-flow pipe sections can generally for the formation of vapor bubbles in the flow medium W lead, if, due to their low specific Weight against the flow direction of the flow medium W rise, the stability of the flow and thus the operational Safety of the continuous steam generator 1 impair could.
  • the steam generator tubes 12 each comprise a plurality of flow medium side alternately connected in series Riser pipe pieces 20 and downcomers 22 which within the Schugaskanals 6 laid, so a heating by the fuel gas are exposed.
  • the inlet 13 is at the gas inlet of the evaporator fürlaufsammlung design 8, ie in Walkergasraum x far ahead in the heating gas channel 6, arranged.
  • the arrangement of the entrance 13 in the region of the Schugaskanals 6, in which the Heating gas has the highest temperature is a very fast Heating and thus evaporation of the flow medium W achieved in the steam generator tubes 12. Because the flow velocity a water-steam mixture at the same Mass flow rate is higher, the greater the vapor content and thus the specific volume of the mixture is reached the flow medium W in this arrangement of the inlet collector 14 comparatively fast a high flow velocity.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
  • Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
  • Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)

Abstract

Ein Durchlaufdampferzeuger (1), bei dem in einem in einer annähernd horizontalen Heizgasrichtung (x) durchströmbaren Heizgaskanal (6) eine Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) angeordnet ist, die eine Anzahl von zur Durchströmung eines Strömungsmediums (W) parallel geschalteten Dampferzeugerrohren (12) umfasst, soll bei besonders geringem konstruktiven Aufwand ein hohes Maß an betrieblicher Sicherheit sowie eine hohe Effizienz aufweisen. Dazu umfasst die Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) erfindungsgemäß ein vom Strömungsmedium (W) im Gegenstrom zum Heizgaskanal (6) durchströmbares Heizflächensegment (26) umfasst, dessen strömungsmediumseitiger Austritt (16) in Heizgasrichtung (x) gesehen derart positioniert ist, dass die sich im Betriebsfall am Austritt der Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) einstellende Sattdampftemperatur um weniger als eine vorgegebene Maximalabweichung von der im Betriebsfall an der Position des Austritts (16) des Heizflächensegments herrschenden Heizgastemperatur abweicht. Dazu ist bzw. sind der oder die Eintrittssammler (14) derart nah am gasseitigen Eintritt der Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) angeordnet, dass das Strömungsmedium (W) im ersten Fallrohrstück (22) eine Strömungsgeschwindigkeit von mehr als der zur Mitnahme entstehender Dampfblasen erforderlichen Mindestgeschwindigkeit aufweist.

Description

Die Erfindung betrifft einen Durchlaufdampferzeuger, bei dem in einem in einer annähernd horizontalen Heizgasrichtung durchströmbarem Heizgaskanal eine Verdampfer-Durchlaufheizfläche angeordnet ist, die eine Anzahl von zur Durchströmung eines Strömungsmediums parallel geschalteten Dampferzeugerrohren umfasst.
Bei einer Gas- und Dampfturbinenanlage wird die im entspannten Arbeitsmittel oder Heizgas aus der Gasturbine enthaltene Wärme zur Erzeugung von Dampf für die Dampfturbine genutzt. Die Wärmeübertragung erfolgt in einem der Gasturbine nachgeschalteten Abhitzedampferzeuger, in dem üblicherweise eine Anzahl von Heizflächen zur Wasservorwärmung, zur Dampferzeugung und zur Dampfüberhitzung angeordnet sind. Die Heizflächen sind in den Wasser-Dampf-Kreislauf der Dampfturbine geschaltet. Der Wasser-Dampf-Kreislauf umfasst üblicherweise mehrere, z. B. drei, Druckstufen, wobei jede Druckstufe eine Verdampferheizfläche aufweisen kann.
Für den der Gasturbine als Abhitzedampferzeuger heizgasseitig nachgeschalteten Dampferzeuger kommen mehrere alternative Auslegungskonzepte, nämlich die Auslegung als Durchlaufdampferzeuger oder die Auslegung als Umlaufdampferzeuger, in Betracht. Bei einem Durchlaufdampferzeuger führt die Beheizung von als Verdampferrohren vorgesehenen Dampferzeugerrohren zu einer Verdampfung des Strömungsmediums in den Dampferzeugerrohren in einem einmaligen Durchlauf. Im Gegensatz dazu wird bei einem Natur- oder Zwangumlaufdampferzeuger das im Umlauf geführte Wasser bei einem Durchlauf durch die Verdampferrohre nur teilweise verdampft. Das dabei nicht verdampfte Wasser wird nach einer Abtrennung des erzeugten Dampfes für eine weitere Verdampfung den selben Verdampferrohren erneut zugeführt.
Ein Durchlaufdampferzeuger unterliegt im Gegensatz zu einem Natur- oder Zwangumlaufdampferzeuger keiner Druckbegrenzung, so dass Frischdampfdrücke weit über dem kritischen Druck von Wasser (PKri ≈ 221 bar) - wo es nur noch geringe Dichteunterschiede gibt zwischen flüssigkeitsähnlichem und dampfähnlichem Medium - möglich sind. Ein hoher Frischdampfdruck begünstigt einen hohen thermischen Wirkungsgrad und somit niedrige CO2-Emissionen eines fossilbeheizten Kraftwerks. Zudem weist ein Durchlaufdampferzeuger im Vergleich zu einem Umlaufdampferzeuger eine einfache Bauweise auf und ist somit mit besonders geringem Aufwand herstellbar. Die Verwendung eines nach dem Durchlaufprinzip ausgelegten Dampferzeugers als Abhitzedampferzeuger einer Gas- und Dampfturbinenanlage ist daher zur Erzielung eines hohen Gesamtwirkungsgrades der Gas- und Dampfturbinenanlage bei einfacher Bauweise besonders günstig.
Besondere Vorteile hinsichtlich des Herstellungsaufwands, aber auch hinsichtlich erforderlicher Wartungsarbeiten, bietet ein Abhitzedampferzeuger in liegender Bauweise, bei dem das beheizende Medium oder Heizgas, also das Abgas aus der Gasturbine, in annähernd horizontaler Strömungsrichtung durch den Dampferzeuger geführt ist. Bei einem Durchlaufdampferzeuger in liegender Bauweise können die Dampferzeugerrohre einer Heizfläche jedoch je nach ihrer Positionierung einer stark unterschiedlichen Beheizung ausgesetzt sein. Insbesondere bei ausgangsseitig mit einem gemeinsamen Sammler verbundenen Dampferzeugerrohren kann eine unterschiedliche Beheizung einzelner Dampferzeugerrohre zu einer Zusammenführung von Dampfströmen mit stark voneinander abweichenden Dampfparametern und somit zu unerwünschten Wirkungsgradverlusten, insbesondere zu einer vergleichsweise verringerten Effektivität der betroffenen Heizfläche und einer dadurch reduzierten Dampferzeugung, führen. Eine unterschiedliche Beheizung benachbarter Dampferzeugerrohre kann zudem, insbesondere im Einmündungsbereich von Sammlern, zu Schäden an den Dampferzeugerrohren oder dem Sammler führen. Die an sich wünschenswerte Verwendung eines in liegender Bauweise ausgeführten Durchlaufdampferzeugers als Abhitzedampferzeuger für eine Gasturbine kann somit erhebliche Probleme hinsichtlich einer ausreichend stabilisierten Strömungsführung mit sich bringen.
Aus der EP 0 944 801 B1 ist ein Dampferzeuger bekannt, der für eine Auslegung in liegender Bauweise geeignet ist und zudem die genannten Vorteile eines Durchlaufdampferzeugers aufweist. Dazu ist der bekannte Dampferzeuger hinsichtlich seiner Verdampfer-Durchlaufheizfläche derart ausgelegt, dass ein im Vergleich zu einem weiteren Dampferzeugerrohr derselben Verdampfer-Durchlaufheizfläche mehrbeheiztes Dampferzeugerrohr einen im Vergleich zum weiteren Dampferzeugerrohr höheren Durchsatz des Strömungsmediums aufweist. Die Verdampfer-Durchlaufheizfläche des bekannten Dampferzeugers zeigt somit in der Art der Strömungscharakteristik einer Naturumlaufverdampferheizfläche (Naturumlaufcharakteristik) bei auftretender unterschiedlicher Beheizung einzelner Dampferzeugerrohre ein selbststabilisierendes Verhalten, das ohne das Erfordernis äußerer Einflussnahme zu einer Angleichung der austrittsseitigen Temperaturen auch an unterschiedlich beheizten, strömungsmediumseitig parallel geschalteten Dampferzeugerrohren führt. Allerdings bedingt dieses Auslegungskonzept, dass der bekannte Dampferzeuger für eine Bespeisung mit Strömungsmedium mit vergleichsweise geringer Massenstromdichte vorgesehen ist.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, einen Durchlaufdampferzeuger der oben genannten Art anzugeben, der auch bei einer Bespeisung mit Strömungsmedium mit vergleichsweise großen Massenstromdichten eine besonders hohe betriebliche Sicherheit gewährleistet. Des Weiteren soll ein besonders geeignetes Verfahren zum Betreiben des Dampferzeugers der oben genannten Art angegeben werden.
Bezüglich des Durchlaufdampferzeugers wird diese Aufgabe erfindungsgemäß gelöst, indem die ein vom Strömungsmedium im Gegenstrom zum Heizgaskanal durchströmbares Heizflächensegment umfasst, dessen strömungsmediumseitiger Austritt in Heizgasrichtung gesehen derart positioniert ist, dass die sich im Betriebsfall am Austritt der Verdampfer-Durchlaufheizfläche einstellende, druckabhängige Sattdampftemperatur um weniger als eine vorgegebene Maximalabweichung von der im Betriebsfall an der Position des Austritts des Heizflächensegments herrschenden Heizgastemperatur abweicht.
Die Erfindung geht dabei von der Überlegung aus, dass bei der Bespeisung der Verdampfer-Durchlaufheizfläche mit vergleichsweise großen Massenstromdichten eine lokal unterschiedliche Beheizung einzelner Rohre die Strömungsverhältnisse derart beeinflussen könnte, dass mehrbeheizte Rohre von weniger und weniger beheizte Rohre von mehr Strömungsmedium durchströmt werden. Mehrbeheizte Rohre würden in diesem Fall schlechter gekühlt als minderbeheizte Rohre, so dass die auftretenden Temperaturdifferenzen selbsttätig verstärkt würden. Um diesem Fall auch ohne aktive Beeinflussung der Strömungsverhältnisse wirksam begegnen zu können, sollte das System für eine grundsätzliche und globale Begrenzung möglicher Temperaturunterschiede geeignet ausgelegt sein. Dazu ist die Erkenntnis nutzbar, dass am Austritt aus der Verdampfer-Durchlaufheizfläche das Strömungsmedium zumindest die im Wesentlichen durch den Druck im Dampferzeugerrohr gegebene Sattdampftemperatur aufweisen muss. Andererseits kann das Strömungsmedium aber maximal die Temperatur aufweisen, die das Heizgas an der Austrittsstelle des Strömungsmediums aus der Verdampfer-Durchlaufheizfläche hat. Durch eine geeignete Abstimmung dieser beiden das mögliche Temperaturintervall überhaupt eingrenzenden Grenztemperaturen aufeinander können somit auch die maximal möglichen Temperaturschieflagen geeignet begrenzt werden. Durch die Aufteilung der Verdampfer-Durchlaufheizfläche in ein austrittsseitiges Gegenstromsegment und ein diesem heizgas- und medienseitig vorgeschaltetes weiteres Segment ist der Austritt in Heizgasrichtung frei positionierbar, so dass ein zusätzlicher Auslegungsparameter verfügbar ist. Ein besonders geeignetes Mittel zur Abstimmung der beiden Grenztemperaturen aufeinander ist dabei die gezielte Positionierung des Austritts der Verdampfer-Durchlaufheizfläche in Strömungsrichtung des Heizgases gesehen.
Vorteilhafterweise ist die Positionierung des Austritts der Verdampfer-Durchlaufheizfläche in Relation zum Temperaturprofil des Heizgases im Gaszug derart gewählt, dass eine Maximalabweichung von etwa 50 °C eingehalten ist, so dass im Hinblick auf verfügbare Materialien und weitere Auslegungsparameter eine besonders hohe betriebliche Sicherheit gewährleistet ist.
Eine besonders einfache und somit auch robuste Bauweise ist erreichbar, indem die Heizfläche besonders im Hinblick auf Sammlung und Verteilung des Strömungsmediums besonders einfach ausgeführt ist. Dabei ist die Heizfläche für die Durchführung von allen Prozessabschnitten der vollständigen Verdampfung, also von Vorwärmung, Verdampfung und zumindest teilweiser Überhitzung, in lediglich einer einzigen Stufe, also ohne zwischen geschaltete Komponenten zum Sammeln und/oder Verteilen des Strömungsmediums, geeignet ausgebildet. Vorteilhafterweise umfasst daher eine Anzahl der Dampferzeugerrohre jeweils eine Mehrzahl von strömungsmediumseitig alternierend hintereinandergeschalteten Steigrohrstücken und Fallrohrstücken.
Eine Beheizung findet dabei sowohl in den Steigrohr- als auch in den Fallrohrstücken statt. Eine solche Schaltung der Dampferzeugerrohre, bei der auch eine Beheizung von abwärts durchströmten Rohrstücken stattfindet, birgt jedoch grundsätzlich ein Risiko für das Auftreten von Strömungsinstabilitäten. Wie sich herausgestellt hat, kann als eine dieser möglichen Ursachen ein Auftreten von Dampfblasen in abwärts durchströmten Dampferzeugerrohren angesehen werden. Falls sich nämlich in einem abwärts durchströmten Dampferzeugerrohr Dampfblasen bilden sollten, so könnten diese in der sich im Dampferzeugerrohr befindlichen Wassersäule aufsteigen und somit eine Bewegung entgegen der Strömungsrichtung des Strömungsmediums vollführen. Um eine derartige, der Strömungsrichtung des Strömungsmediums entgegen gerichtete Bewegung von möglicherweise vorhandenen Dampfblasen konsequent zu unterbinden, sollte durch eine geeignete Vorgabe der Betriebsparameter eine erzwungene Mitnahme der Dampfblasen in der eigentlichen Strömungsrichtung des Strömungsmediums sichergestellt werden. Dies ist erreichbar, indem die Bespeisung der Verdampfer-Durchlaufheizfläche derart erfolgt, dass die Strömungsgeschwindigkeit des Strömungsmediums in den Dampferzeugerrohren den gewünschten Mitnahmeeffekt auf die möglicherweise vorhandenen Dampfblasen bewirkt. Eine vergleichsweise hohe Strömungsgeschwindigkeit schon im ersten abwärts durchströmten Dampferzeugerrohr lässt sich auf besonders einfache Weise durch eine vergleichsweise starke Beheizung der Dampferzeugerrohre am strömungsmediumseitigen Eintritt und die dadurch bedingte rasche Erhöhung des Dampfgehaltes im Strömungsmedium erzielen. Dazu ist vorteilhafterweise der strömungsmediumseitige Eintritt der Verdampfer-Durchlaufheizfläche als Steigrohrstück ausgeführt und derart nah am heizgasseitigen Eintritt der Verdampfer-Durchlaufheizfläche angeordnet, dass im Betriebsfall das die Dampferzeugerrohre durchströmende Strömungsmedium am Eintritt des ersten Fallrohrstücks eine Strömungsgeschwindigkeit von mehr als einer vorgegebenen Mindestgeschwindigkeit aufweist.
Die ersten Steigrohr- und Fallrohrstücke bilden vorzugsweise ein in Gleichstromschaltung angeordnetes weiteres Heizflächensegment, im Folgenden auch Gleichstromsegment genannt, das vorteilhafterweise dem in Gegenstromschaltung angeordneten Heizflächensegment, im Folgenden auch Gegenstromsegment genannt, strömungsmediumseitig vorgeschaltet ist. Durch eine solche Anordnung der Segmente im Heizgaskanal wird weitgehend der Vorteil einer reinen Gegenstromschaltung erhalten, die Wärme des Abgases effektiv auf das Strömungsmedium zu übertragen, und gleichzeitig eine hohe, inhärente Sicherheit gegen schädliche Temperaturdifferenzen am strömungsmediumseitigen Austritt erzielt.
In alternativer vorteilhafter Ausgestaltung kann das weitere Heizflächensegment aber auch im Gegenstrom zur Heizgasrichtung geschaltet sein.
Zweckmäßigerweise wird der Dampferzeuger als Abhitzedampferzeuger einer Gas- und Dampfturbinenanlage verwendet. Dabei ist der Dampferzeuger vorteilhafterweise heizgasseitig einer Gasturbine nachgeschaltet. Bei dieser Schaltung kann zweckmäßigerweise hinter der Gasturbine eine Zusatzfeuerung zur Erhöhung der Heizgastemperatur angeordnet sein.
Bezüglich des Verfahrens wird die genannte Aufgabe gelöst, indem das Strömungsmedium in Heizgasrichtung gesehen an einer Position aus der Verdampfer-Durchlaufheizfläche abgeführt wird, an der die im Betriebsfall herrschende Heizgastemperatur um weniger als eine vorgegebene Maximalabweichung von der sich im Betriebsfall infolge des Druckverlusts in der Verdampfer-Durchlaufheizfläche einstellenden Sattdampftemperatur abweicht.
Vorteilhafterweise wird das Strömungsmedium vor seinem Austritt aus der Verdampfer-Durchlaufheizfläche im Gegenstrom zum Heizgas geführt, wobei in zusätzlicher oder alternativer vorteilhafter Ausgestaltung eine Maximalabweichung von etwa 50 °C vorgegeben wird.
Um die Entstehung möglicher Strömungsinstabilitäten konsequent zu unterbinden, wird das Strömungsmedium vorteilhafterweise bereits beim oder unmittelbar nach dem Eintritt in die Verdampfer-Durchlaufheizfläche einer derartig starken Beheizung ausgesetzt, dass es in einem ersten Fallrohrstück des jeweiligen Dampferzeugerrohres eine Strömungsgeschwindigkeit von mehr als einer vorgegebenen Mindestgeschwindigkeit aufweist.
Vorteilhafterweise wird dabei als Mindestgeschwindigkeit die zur Mitnahme von im jeweiligen ersten Fallrohrstück erzeugten Dampfblasen erforderliche Strömungsgeschwindigkeit vorgegeben. Die Bespeisung der Verdampfer-Durchlaufheizfläche erfolgt somit derart, dass die vergleichsweise hohe Strömungsgeschwindigkeit schon im ersten abwärts durchströmten Dampferzeugerrohr den gewünschten Mitnahmeeffekt auf die möglicherweise vorhandenen Dampfblasen bewirkt. Strömungsinstabilitäten aufgrund einer Bewegung von aufsteigenden Dampfblasen entgegen der Strömungsrichtung des Strömungsmediums können somit sicher vermieden werden.
Die mit der Erfindung erzielten Vorteile bestehen insbesondere darin, dass durch die nunmehr vorgesehene, an das Temperaturprofil des Heizgases im Gaszug angepasste Positionierung des strömungsmediumseitigen Austritts der Verdampfer-Durchlaufheizfläche das insgesamt bei der Verdampfung des Strömungsmediums erreichbare Temperaturintervall zwischen Sattdampftemperatur des Strömungsmediums und Heizgastemperatur an der Austrittsstelle vergleichsweise eng eingegrenzt wird, so dass unabhängig von den Strömungsverhältnissen nur geringe austrittsseitige Temperaturdifferenzen möglich sind. Dadurch kann eine ausreichende Angleichung der Temperaturen des Strömungsmediums in jedem Betriebszustand sichergestellt werden. Darüber hinaus ist aber auch sichergestellt, dass die möglichen Austrittstemperaturen in ihrer absoluten Höhe begrenzt sind, so dass die durch die Materialeigenschaften vorgegebenen zulässigen Grenztemperaturen sicher unterschritten bleiben.
Ein Ausführungsbeispiel der Erfindung wird anhand einer Zeichnung näher erläutert. Darin zeigt die FIG in vereinfachter Darstellung im Längsschnitt einen Durchlaufdampferzeuger in liegender Bauweise.
Der Durchlaufdampferzeuger 1 gemäß der FIG ist in der Art eines Abhitzedampferzeugers einer nicht näher dargestellten Gasturbine abgasseitig nachgeschaltet. Der Durchlaufdampferzeuger 1 weist eine Umfassungswand 2 auf, die einen in einer annähernd horizontalen, durch die Pfeile 4 angedeuteten Heizgasrichtung x durchströmbaren Heizgaskanal 6 für das Abgas aus der Gasturbine bildet. Im Heizgaskanal 6 ist jeweils eine Anzahl von nach dem Durchlaufprinzip ausgelegten Heizflächen, auch als Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 bezeichnet, angeordnet. Im Ausführungsbeispiel gemäß der FIG ist lediglich eine Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 gezeigt, es kann aber auch eine größere Anzahl von Verdampfer-Durchlaufheizflächen vorgesehen sein.
Das aus der Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 gebildete Verdampfersystem ist mit Strömungsmedium W beaufschlagbar, das bei einmaligem Durchlauf durch die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 verdampft und nach dem Austritt aus der Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 als Dampf D abgeführt und üblicherweise zur weiteren Überhitzung Überhitzerheizflächen zugeführt wird. Das aus der Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 gebildete Verdampfersystem ist in den nicht näher dargestellten Wasser-Dampf-Kreislauf einer Dampfturbine geschaltet. Zusätzlich zu dem Verdampfersystem sind in den Wasser-Dampf-Kreislauf der Dampfturbine eine Anzahl weiterer, in der FIG nicht näher dargestellter Heizflächen geschaltet. Bei den Heizflächen kann es sich beispielsweise um Überhitzer, Mitteldruckverdampfer, Niederdruckverdampfer und/oder um Vorwärmer handeln.
Die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 des Durchlaufdampferzeugers 1 nach der FIG umfasst in der Art eines Rohrbündels eine Mehrzahl von zur Durchströmung des Strömungsmediums W parallel geschalteten Dampferzeugerrohren 12. Dabei ist jeweils eine Mehrzahl von Dampferzeugerrohren 12 in Heizgasrichtung x gesehen nebeneinander angeordnet. Dabei ist jeweils lediglich eines der so nebeneinander angeordneten Dampferzeugerrohre 12 sichtbar. Den so nebeneinander angeordneten Dampferzeugerrohren 12 ist dabei strömungsmediumseitig vor ihrem Eintritt 13 in den Heizgaskanal 6 jeweils ein gemeinsamer Eintrittssammler 14 vor- und nach ihrem Austritt 16 aus dem Heizgaskanal 6 ein gemeinsamer Austrittssammler 18 nachgeschaltet. Die Dampferzeugerrohre 12 umfassen eine Anzahl von vom Strömungsmedium W in Aufwärtsrichtung durchströmten Steigrohrstücken 20 und in Abwärtsrichtung durchströmten Fallrohrstücken 22, die jeweils durch in waagerechter Richtung durchströmte Überströmstücke 24 miteinander verbunden sind.
Der Durchlaufdampferzeuger 1 ist für eine besonders hohe betriebliche Sicherheit und zur konsequenten Unterdrückung von auch als Temperaturschieflage bezeichneten signifikanten Temperaturunterschieden am Austritt 16 zwischen benachbarten Dampferzeugerrohren 12 selbst bei einer Bespeisung mit vergleichsweise hohen Massenstromdichten ausgelegt. Dazu umfasst die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 in ihrem strömungsmediumseitig gesehen hinteren Bereich ein Heizflächensegment 26, das im Gegenstrom zur Heizgasrichtung x geschaltet ist. Eine Anzahl von jeweils durch Überströmstücke 24 miteinander verbundenen Steigrohrstücken 20 und Fallrohrstücken 22 bilden zudem ein weiteres, im Gleichstrom zur Heizgasrichtung x geschaltetes Heizflächensegment 28, das dem Heizflächensegment 26 vorgeschaltet ist. Durch diese Schaltung ist die Positionierung des Austritts 16 in Heizgasrichtung x gesehen wählbar. Diese Positionierung ist beim Durchlaufdampferzeuger 1 derart gewählt, dass die sich im Betriebsfall in der Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 einstellende druckabhängige Sattdampftemperatur des Strömungsmediums W um weniger als eine vorgegebene Maximalabweichung von etwa 50 °C von der im Betriebsfall an der Position oder auf der Höhe des Austritts 16 des Heizflächensegments 26 herrschenden Heizgastemperatur abweicht. Da die Temperatur des Strömungsmediums W am Austritt 16 immer mindestens gleich der Sattdampftemperatur sein muss, andererseits aber nicht höher als die an dieser Stelle herrschende Heizgastemperatur sein kann, sind die möglichen Temperaturdifferenzen zwischen unterschiedlich beheizten Rohren auch ohne weitere Gegenmaßnahmen auf die vorgegebene Maximalabweichung von etwa 50 °C begrenzt.
Dem in Heizgasrichtung x weit vorn im Heizgaskanal 6 angeordneten weiteren Heizflächensegment 28 ist somit heizgasseitig und strömungsmediumseitig das ebenfalls von einer Anzahl von jeweils durch Überströmstücke 24 miteinander verbundenen, im Gegenstrom zur Heizgasrichtung x durchströmten Steigrohrstücken 20 und Fallrohrstücken 22 gebildete Heizflächensegment 26 nachgeschaltet.
Eine Anordnung von in Abwärtsrichtung durchströmten Rohrstücken wie den Fallrohrstücken 22 innerhalb des Heizgaskanals 6 ist grundsätzlich nur dann möglich, wenn durch geeignete Maßnahmen die Stabilität der Strömung innerhalb der Dampferzeugerrohre 12 sichergestellt wird. Eine Beheizung von in Abwärtsrichtung durchströmten Rohrstücken kann nämlich im Allgemeinen zur Bildung von Dampfblasen im Strömungsmedium W führen, die, wenn sie aufgrund ihres geringen spezifischen Gewichtes entgegen der Strömungsrichtung des Strömungsmediums W aufsteigen, die Stabilität der Strömung und somit die betriebliche Sicherheit des Durchlaufdampferzeugers 1 beeinträchtigen könnten. Andererseits ist eine Schaltung der Dampferzeugerrohre 12, bei der lediglich eine Beheizung der in Aufwärtsrichtung durchströmten Rohrstücke, also der Steigrohrstücke 20, stattfindet, mit einem hohen konstruktiven Aufwand verbunden.
Eine besonders einfache und somit auch robuste Bauweise des Durchlaufdampferzeugers 1 ist erreichbar, indem die Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8 besonders im Hinblick auf Sammlung und Verteilung des Strömungsmediums W besonders einfach ausgeführt ist und auf zusätzliche Komponenten wie beispielsweise unbeheizte Sammelleitungen verzichtet wird. Stattdessen umfassen die Dampferzeugerrohre 12 jeweils eine Mehrzahl von strömungsmediumseitig alternierend hintereinandergeschalteten Steigrohrstücken 20 und Fallrohrstücken 22, die innerhalb des Heizgaskanals 6 verlegt, also einer Beheizung durch das Heizgas ausgesetzt sind.
Der Eintritt 13 ist am gasseitigen Eintritt der Verdampfer-Durchlaufheizfläche 8, also in Heizgasrichtung x weit vorne im Heizgaskanal 6, angeordnet. Durch die Anordnung des Eintritts 13 in dem Bereich des Heizgaskanals 6, in dem das Heizgas die höchste Temperatur aufweist, wird eine sehr rasche Aufheizung und somit auch Verdampfung des Strömungsmediums W in den Dampferzeugerrohren 12 erzielt. Da die Strömungsgeschwindigkeit eines Wasser-Dampf-Gemisches bei gleichem Massendurchsatz umso höher ist, je größer der Dampfanteil und damit das spezifische Volumen des Gemisches ist, erreicht das Strömungsmedium W bei dieser Anordnung des Eintrittssammlers 14 vergleichsweise schnell eine hohe Strömungsgeschwindigkeit.
Diese ist besonders günstig, um die Stabilität der in den Dampferzeugerrohren 12 stattfindenden Strömung zu gewährleisten. Ein wichtiger, die Stabilität der Strömung in entscheidendem Maße beeinträchtigender Faktor ist nämlich das Auftreten von Dampfblasen in den Dampferzeugerrohren 12. Aufgrund ihres niedrigen spezifischen Gewichtes können in den Dampferzeugerrohren 12 sich bildende Dampfblasen nach oben aufsteigen und damit in den abwärts durchströmten Fallrohrstücken 22 eine Bewegung entgegen der Strömungsrichtung vollführen. Da eine solche Bewegung die Stabilität der Strömung entscheidend beeinträchtigen würde, muss das Aufsteigen sich bildender Dampfblasen in den Dampferzeugerrohren 12 konsequent verhindert werden. Ein wichtiges Kriterium für die Stabilität der Strömung ist die Strömungsgeschwindigkeit des Strömungsmediums W. Weist sie bereits im ersten abwärts durchströmten Rohrstück, also im ersten Fallrohrstück 22, einen Wert auf, der mindestens so hoch ist wie die zur Mitnahme von Dampfblasen erforderliche Geschwindigkeit, so werden diese mit der Strömung mitgerissen und ein Aufsteigen entgegen der Strömungsrichtung sicher verhindert. Durch die Positionierung des Eintritts 13 am heizgasseitigen Eintritt und die dadurch bedingte hohe Geschwindigkeit des Strömungsmediums W bereits im ersten Fallrohrstück 22 ist der gewünschte Mitnahmeeffekt für sich bildende Dampfblasen bei gleichzeitig geringem konstruktiven Aufwand sichergestellt.

Claims (15)

  1. Durchlaufdampferzeuger (1), bei dem in einem in einer annähernd horizontalen Heizgasrichtung (x) durchströmbaren Heizgaskanal (6) eine Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) angeordnet ist, die eine Anzahl von zur Durchströmung eines Strömungsmediums (W) parallel geschalteten Dampferzeugerrohren (12) umfasst, und die ein vom Strömungsmedium (W) im Gegenstrom zum Heizgaskanal (6) durchströmbares Heizflächensegment(26) umfasst, dessen strömungsmediumseitiger Austritt (16) in Heizgasrichtung (x) gesehen derart positioniert ist, dass die sich im Betriebsfall am Austritt der Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) einstellende Sattdampftemperatur um weniger als eine vorgegebene Maximalabweichung von der im Betriebsfall an der Position des Austritts (16) des Heizflächensegments herrschenden Heizgastemperatur abweicht.
  2. Durchlaufdampferzeuger (1) nach Anspruch 1, bei dem eine Maximalabweichung von höchstens 70 °C vorgegeben ist.
  3. Durchlaufdampferzeuger (1) nach Anspruch 1 oder 2, bei dem eine Anzahl der Dampferzeugerrohre (12) jeweils eine Mehrzahl von strömungsmediumseitig alternierend hintereinandergeschalteten Steigrohr- (20) und Fallrohrstücken (22) umfasst.
  4. Durchlaufdampferzeuger (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 3, bei dem der strömungsmediumseitige Eintritt (13) der Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) derart nah am heizgasseitigen Eintritt der Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) angeordnet ist, dass im Betriebsfall das die Dampferzeugerrohre (12) durchströmende Strömungsmedium (W) eine Strömungsgeschwindigkeit von mehr als einer vorgegebenen Mindestgeschwindigkeit aufweist.
  5. Durchlaufdampferzeuger (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dessen Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) ein weiteres, dem Heizflächensegment (20) strömungsmediumseitig vorgeschaltetes Heizflächensegment (22) umfasst.
  6. Durchlaufdampferzeuger (1) nach Anspruch 5, bei dem das weitere Heizflächensegment (22) im Gegenstrom zur Heizgasrichtung (x) geschaltet ist.
  7. Durchlaufdampferzeuger (1) nach Anspruch 5, bei dem das weitere Heizflächensegment (22) im Gleichstrom zur Heizgasrichtung (x) geschaltet ist.
  8. Durchlaufdampferzeuger (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dem heizgasseitig eine Gasturbine vorgeschaltet ist.
  9. Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers (1) mit einer in einem in einer annähernd horizontalen Heizgasrichtung (x) durchströmbaren Heizgaskanal (6) mit einer Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8), die eine Anzahl von zur Durchströmung eines Strömungsmediums (W) parallel geschalteten Dampferzeugerrohren (12) umfasst, wobei das Strömungsmedium (W) in Heizgasrichtung (x) gesehen an einer Position aus der Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) abgeführt wird, an der die im Betriebsfall herrschende Heizgastemperatur um weniger als eine vorgegebene Maximalabweichung von der sich im Betriebsfall am Austritt der Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) einstellenden Sattdampftemperatur abweicht.
  10. Verfahren nach Anspruch 9, bei dem das Strömungsmedium (W) vor seinem Austritt aus der Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) im Gegenstrom zum Heizgas geführt wird.
  11. Verfahren nach Anspruch 9 oder 10, bei dem eine Maximalabweichung von höchstens 70 °C vorgegeben wird.
  12. Verfahren nach einem der Ansprüche 9 bis 11, bei dem das Strömungsmedium (W) bereits beim oder unmittelbar nach dem Eintritt in die Dampferzeugerrohre (12) einer derartig starken Beheizung ausgesetzt wird, dass es in einem ersten Fallrohrstück (24) des jeweiligen Dampferzeugerrohrs (12) eine Strömungsgeschwindigkeit von mehr als einer vorgegebenen Mindestgeschwindigkeit aufweist.
  13. Verfahren nach Anspruch 12, bei dem als Mindestgeschwindigkeit die zur Mitnahme von im jeweiligen ersten Fallrohrstück (22) erzeugten Dampfblasen erforderliche Strömungsgeschwindigkeit vorgegeben wird.
  14. Verfahren nach einem der Ansprüche 9 bis 13, bei dem das Strömungsmedium (W) nach seinem Eintritt in die Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) im Gegenstrom zum Heizgas geführt wird.
  15. Verfahren nach einem der Ansprüche 9 bis 13, bei dem das Strömungsmedium (W) nach seinem Eintritt in die Verdampfer-Durchlaufheizfläche (8) im Gleichstrom zum Heizgas geführt wird.
EP03020022A 2003-09-03 2003-09-03 Durchlaufdampferzeuger in liegender Bauweise und Verfahren zum Betreiben des Durchlaufdampferzeugers Withdrawn EP1512906A1 (de)

Priority Applications (13)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP03020022A EP1512906A1 (de) 2003-09-03 2003-09-03 Durchlaufdampferzeuger in liegender Bauweise und Verfahren zum Betreiben des Durchlaufdampferzeugers
JP2006525646A JP4489775B2 (ja) 2003-09-03 2004-08-02 横形貫流ボイラとその運転方法
UAA200602258A UA87279C2 (ru) 2003-09-03 2004-08-02 Прямоточный парогенератор горизонтального типа конструкции и способ для эксплуатации прямоточного парогенератора
AU2004274585A AU2004274585B2 (en) 2003-09-03 2004-08-02 Horizontally constructed continuous steam generator and method for the operation thereof
RU2006110528/06A RU2351844C2 (ru) 2003-09-03 2004-08-02 Прямоточный парогенератор горизонтального типа конструкции и способ эксплуатации прямоточного парогенератора
CNB2004800268289A CN100420899C (zh) 2003-09-03 2004-08-02 按卧式结构设计的直流式蒸汽发生器及其运行方法
EP04763713A EP1660813A1 (de) 2003-09-03 2004-08-02 Durchlaufdampferzeuger in liegender bauweise und verfahren zum betreiben des durchlaufdampferzeugers
CA2537466A CA2537466C (en) 2003-09-03 2004-08-02 Horizontally constructed continuous steam generator and method for the operation thereof
US10/570,652 US7406928B2 (en) 2003-09-03 2004-08-02 Horizontally constructed continuous steam generator and method for the operation thereof
PCT/EP2004/008644 WO2005028956A1 (de) 2003-09-03 2004-08-02 Durchlaufdampferzeuger in liegender bauweise und verfahren zum betreiben des durchlaufdampferzeugers
BRPI0413203-3A BRPI0413203A (pt) 2003-09-03 2004-08-02 gerador de vapor contìnuo em construção horizontal e processo para operação do gerador de vapor contìnuo
TW093125335A TWI267610B (en) 2003-09-03 2004-08-23 Continuous-flow steam generator in horizontal construction and its operation method
ZA200601456A ZA200601456B (en) 2003-09-03 2006-02-20 Horizontally constructed continuous steam generator and method for the operation thereof

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP03020022A EP1512906A1 (de) 2003-09-03 2003-09-03 Durchlaufdampferzeuger in liegender Bauweise und Verfahren zum Betreiben des Durchlaufdampferzeugers

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP1512906A1 true EP1512906A1 (de) 2005-03-09

Family

ID=34130123

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP03020022A Withdrawn EP1512906A1 (de) 2003-09-03 2003-09-03 Durchlaufdampferzeuger in liegender Bauweise und Verfahren zum Betreiben des Durchlaufdampferzeugers
EP04763713A Withdrawn EP1660813A1 (de) 2003-09-03 2004-08-02 Durchlaufdampferzeuger in liegender bauweise und verfahren zum betreiben des durchlaufdampferzeugers

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP04763713A Withdrawn EP1660813A1 (de) 2003-09-03 2004-08-02 Durchlaufdampferzeuger in liegender bauweise und verfahren zum betreiben des durchlaufdampferzeugers

Country Status (12)

Country Link
US (1) US7406928B2 (de)
EP (2) EP1512906A1 (de)
JP (1) JP4489775B2 (de)
CN (1) CN100420899C (de)
AU (1) AU2004274585B2 (de)
BR (1) BRPI0413203A (de)
CA (1) CA2537466C (de)
RU (1) RU2351844C2 (de)
TW (1) TWI267610B (de)
UA (1) UA87279C2 (de)
WO (1) WO2005028956A1 (de)
ZA (1) ZA200601456B (de)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2065641A3 (de) * 2007-11-28 2010-06-09 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betrieben eines Durchlaufdampferzeugers sowie Zwangdurchlaufdampferzeuger
EP2194320A1 (de) * 2008-06-12 2010-06-09 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers sowie Zwangdurchlaufdampferzeuger
DE102009012321A1 (de) * 2009-03-09 2010-09-16 Siemens Aktiengesellschaft Durchlaufverdampfer
IT1395108B1 (it) 2009-07-28 2012-09-05 Itea Spa Caldaia
IT1397145B1 (it) * 2009-11-30 2013-01-04 Nuovo Pignone Spa Sistema evaporatore diretto e metodo per sistemi a ciclo rankine organico.
WO2014108980A1 (ja) 2013-01-10 2014-07-17 パナソニック株式会社 ランキンサイクル装置及び熱電併給システム
EP2770171A1 (de) 2013-02-22 2014-08-27 Alstom Technology Ltd Verfahren zur Bereitstellung einer Frequenzreaktion für ein kombiniertes Zykluskraftwerk
CN114804257B (zh) * 2022-02-07 2025-04-25 许戈红 一种黑液波节管超效蒸发装置及工艺

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0794320A1 (de) * 1996-03-08 1997-09-10 Österreichische Elektrizitätswirtschafts-Aktiengesellschaft Vorrichtung und Verfahren zur Energieerzeugung
DE19700350A1 (de) * 1997-01-08 1998-07-16 Steinmueller Gmbh L & C Durchlaufdampferzeuger mit einem Gaszug zum Anschließen an eine Heißgas abgebende Vorrichtung
US6019070A (en) * 1998-12-03 2000-02-01 Duffy; Thomas E. Circuit assembly for once-through steam generators
US6092490A (en) * 1998-04-03 2000-07-25 Combustion Engineering, Inc. Heat recovery steam generator
DE10127830A1 (de) * 2001-06-08 2002-12-12 Siemens Ag Dampferzeuger

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1286048B (de) * 1964-09-28 1969-01-02 Buckau Wolf Maschf R Zwanglaufdampferzeuger
JPS6017967B2 (ja) * 1978-01-18 1985-05-08 株式会社日立製作所 排熱回収ボイラ装置
JPH0718525B2 (ja) * 1987-05-06 1995-03-06 株式会社日立製作所 排ガスボイラ
SU1740857A1 (ru) * 1989-05-29 1992-06-15 Ивановский энергетический институт им.В.И.Ленина Котел-утилизатор дл парогазовых установок
DE58909259D1 (de) * 1989-10-30 1995-06-29 Siemens Ag Durchlaufdampferzeuger.
DE4303613C2 (de) * 1993-02-09 1998-12-17 Steinmueller Gmbh L & C Verfahren zur Erzeugung von Dampf in einem Zwangsdurchlaufdampferzeuger
US5924389A (en) * 1998-04-03 1999-07-20 Combustion Engineering, Inc. Heat recovery steam generator
US6557500B1 (en) * 2001-12-05 2003-05-06 Nooter/Eriksen, Inc. Evaporator and evaporative process for generating saturated steam
US6508206B1 (en) * 2002-01-17 2003-01-21 Nooter/Eriksen, Inc. Feed water heater
EP1443268A1 (de) * 2003-01-31 2004-08-04 Siemens Aktiengesellschaft Dampferzeuger

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0794320A1 (de) * 1996-03-08 1997-09-10 Österreichische Elektrizitätswirtschafts-Aktiengesellschaft Vorrichtung und Verfahren zur Energieerzeugung
DE19700350A1 (de) * 1997-01-08 1998-07-16 Steinmueller Gmbh L & C Durchlaufdampferzeuger mit einem Gaszug zum Anschließen an eine Heißgas abgebende Vorrichtung
US6092490A (en) * 1998-04-03 2000-07-25 Combustion Engineering, Inc. Heat recovery steam generator
US6019070A (en) * 1998-12-03 2000-02-01 Duffy; Thomas E. Circuit assembly for once-through steam generators
DE10127830A1 (de) * 2001-06-08 2002-12-12 Siemens Ag Dampferzeuger

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
WAMBEKE S ET AL: "SHORTCUT METHODS FOR MEASURING HRSG PERFORMANCE", POWER, MCGRAW-HILL INC. NEW YORK, US, VOL. 145, NR. 1, PAGE(S) 56-58, ISSN: 0032-5929, XP001001066 *

Also Published As

Publication number Publication date
EP1660813A1 (de) 2006-05-31
JP2007504431A (ja) 2007-03-01
WO2005028956A1 (de) 2005-03-31
US7406928B2 (en) 2008-08-05
AU2004274585B2 (en) 2009-05-14
CA2537466C (en) 2012-10-02
JP4489775B2 (ja) 2010-06-23
US20060288962A1 (en) 2006-12-28
AU2004274585A1 (en) 2005-03-31
BRPI0413203A (pt) 2006-10-03
TWI267610B (en) 2006-12-01
CN1853071A (zh) 2006-10-25
RU2006110528A (ru) 2007-10-10
CA2537466A1 (en) 2005-03-31
TW200523505A (en) 2005-07-16
RU2351844C2 (ru) 2009-04-10
UA87279C2 (ru) 2009-07-10
CN100420899C (zh) 2008-09-24
ZA200601456B (en) 2007-04-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0944801B1 (de) Dampferzeuger
EP1588095B1 (de) Dampferzeuger
DE10127830B4 (de) Dampferzeuger
EP1660814A1 (de) Verfahren zum anfahren eines durchlaufdampferzeugers und durchlaufdampferzeuger zur durchführung des verfahrens
EP1848925B1 (de) Dampferzeuger in liegender bauweise
DE102009012322B4 (de) Durchlaufverdampfer
EP2324285A2 (de) Abhitzedampferzeuger
DE19901656A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Regelung der Temperatur am Austritt eines Dampfüberhitzers
EP1660812B1 (de) Durchlaufdampferzeuger sowie verfahren zum betreiben des durchlaufdampferzeugers
EP1710498A1 (de) Dampferzeuger
EP1512906A1 (de) Durchlaufdampferzeuger in liegender Bauweise und Verfahren zum Betreiben des Durchlaufdampferzeugers
DE102009024587A1 (de) Durchlaufverdampfer
EP1537358B1 (de) Dampferzeuger in liegender bauweise
EP1554522B1 (de) Verfahren zum betreiben eines dampferzeugers in liegender bauweise
EP2409078B1 (de) Verfahren zur Auslegung eines Durchlaufverdampfers
DE1965078B2 (de) Verfahren zum gleitdruckbetrieb eines zwanglaufdampferzeu gers
DE2515623A1 (de) Dampferzeuger mit u-foermig gekruemmten rohren
EP1249662A1 (de) Dampferzeuger
DE102011004270A1 (de) Durchlaufdampferzeuger für die indirekte Verdampfung insbesondere in einem Solarturm-Kraftwerk
DE102011004272A1 (de) Durchlaufverdampfer
DEP0009257DA (de) Strahlungsdampferzeuger

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HU IE IT LI LU MC NL PT RO SE SI SK TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL LT LV MK

AKX Designation fees paid
REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: 8566

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION IS DEEMED TO BE WITHDRAWN

18D Application deemed to be withdrawn

Effective date: 20050910