ES2611587T3 - Método para operar un generador de vapor de circulación continua, así como generador de vapor de circulación continua forzada - Google Patents

Método para operar un generador de vapor de circulación continua, así como generador de vapor de circulación continua forzada Download PDF

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ES2611587T3 ES09761618.9T ES09761618T ES2611587T3 ES 2611587 T3 ES2611587 T3 ES 2611587T3 ES 09761618 T ES09761618 T ES 09761618T ES 2611587 T3 ES2611587 T3 ES 2611587T3
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Jan BRÜCKNER
Frank Thomas
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Abstract

Método para operar un generador de vapor de circulación continua con una cantidad de superficies de calentamiento del evaporador (4) y una cantidad de superficies de calentamiento del precalentador (2) conectadas aguas arriba del lado del medio de flujo, donde a un dispositivo para regular el flujo másico del agua de admisión (M) se le suministra un valor deseado (Ms) para el flujo másico del agua de admisión (M), donde al establecer el valor deseado (Ms) para el flujo másico del agua de admisión (M), por una parte, se considera un valor de corrección (K) característico de una derivación en el tiempo de la densidad del medio de flujo en la entrada de una o de varias de las superficies de calentamiento del precalentador (2), caracterizado porque, el generador de vapor de circulación continua está diseñado como generador de vapor de recuperación de calor y, por otra parte, se considera un valor de corrección (K) característico de la derivación en el tiempo de la entalpía en la entrada de una o de varias de las superficies de calentamiento del evaporador (4).

Description

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DESCRIPCION
Metodo para operar un generador de vapor de circulation continua, as! como generador de vapor de circulation continua forzada
La presente invention hace referencia a un metodo para operar un generador de vapor de circulacion continua con una cantidad de superficies de calentamiento del evaporador y una cantidad de superficies de calentamiento del precalentador conectadas aguas arriba del lado del medio de flujo, donde a un dispositivo para regular el flujo masico del agua de admision se suministra un valor deseado para el flujo masico del agua de admision, donde al establecer el valor deseado para el flujo masico del agua de admision, por una parte, se considera un valor de correction caracterlstico de una derivation en el tiempo de la densidad del medio de flujo en la entrada de una o de varias de las superficies de calentamiento del precalentador. La invencion hace referencia ademas a un generador de vapor de circulacion continua forzada para ejecutar el metodo.
Por la solicitud EP 1 614 962 A1 se conoce un generador de vapor de circulacion continua de este tipo. En un generador de vapor de circulacion continua, el calentamiento de una cantidad de tubos del generador de vapor que conforman juntos una superficie de calentamiento del evaporador, conduce a una evaporation completa de un medio de flujo en los tubos del generador de vapor, en una circulacion. El medio de flujo - generalmente agua- es suministrado usualmente desde su evaporacion a un precalentador, denominado por lo general tambien como economizador, que se encuentra conectado aguas arriba de la superficie de calentamiento del evaporador, donde all! es precalentado.
Dependiendo del estado de funcionamiento del generador de vapor de circulacion continua y, en relation con la potencia real del generador de vapor, el flujo masico del agua de admision es regulado en la superficie de calentamiento del evaporador. En el caso de modificaciones de la carga, el caudal del evaporador debe modificarse lo mas sincronicamente posible con respecto a la entrada de calor hacia la superficie de calentamiento del evaporador, porque de lo contrario no puede evitarse que con toda seguridad se conforme una desviacion, respecto al valor deseado, de la entalpla especlfica del medio de flujo en la salida de la superficie de calentamiento del evaporador. Una desviacion no deseada de esa clase, de la entalpla especlfica, dificulta la regulation de la temperatura del vapor vivo que sale del generador de vapor, y conduce ademas a cargas sobre el material demasiado elevadas y, con ello, a una vida util reducida del generador de vapor.
Para mantener al mlnimo las desviaciones de la entalpla especlfica del valor deseado y, como resultado de ello, las fluctuaciones no deseadas de temperatura de magnitud elevada en todos los estados de funcionamiento del generador de vapor, es decir en particular tambien en estados transitorios o en el caso de cambios de carga, el control del caudal de agua de admision puede estar realizado en forma de un as! llamado diseno predictivo o previsor. De este modo, en particular tambien en el caso de cambios de carga, pueden proporcionarse los valores deseados necesarios del agua de admision, en funcion del estado de funcionamiento real o del estado previsto para un tiempo proximo.
Por la solicitud EP 0639 253 se conoce un generador de vapor de circulacion continua, en donde el caudal de agua de admision es controlado mediante una prediction de la cantidad requerida del agua de admision. Como base para el procedimiento de calculo se utiliza el balance del flujo termico de la superficie de calentamiento del evaporador, hacia la cual debe ingresar el flujo masico del agua de admision, en particular en la entrada de la superficie de calentamiento del evaporador. El valor deseado para el flujo masico del agua de admision se predetermina por una parte a partir de la relacion del flujo termico transferido en la superficie de calentamiento del evaporador, desde el gas de calentamiento hacia el medio de flujo y, por otra parte, en cuanto al incremento deseado de la entalpla del medio de flujo en la superficie de calentamiento del evaporador, que es predeterminada en el estado deseado del vapor vivo.
En la practica, sin embargo, la medicion del flujo masico del agua de admision, directamente en la entrada de la superficie de calentamiento del evaporador, ha resultado costosa en cuanto al aspecto tecnico, y no puede realizarse de forma fiable en cualquier estado de funcionamiento. En lugar de ello, el flujo masico del agua de admision se mide en cambio en la entrada del precalentador y se incluye en los calculos de la cantidad de agua de admision, donde en todo caso dicho flujo sin embargo no es igual al flujo masico del agua de admision en la entrada de la superficie de calentamiento del evaporador.
Para prevenir las imprecisiones condicionadas por ello al predeterminar en particular un valor deseado para el flujo masico del agua de admision, en especial en correspondencia con la necesidad en particular en el caso de cambios de carga, en un concepto alternativo de una regulacion predictiva del flujo masico, tal como se conoce por la solicitud WO 2006/005708 A1, se preve considerar la densidad del flujo del agua de admision en la entrada del precalentador como una de las variables de entrada para la regulacion del caudal de agua de admision.
Los dos conceptos mencionados para una regulacion predictiva del flujo masico, como variables de entrada esenciales, se basan en el valor deseado para la potencia del generador de vapor, a partir del cual, mediante correlaciones guardadas y en particular recurriendo a mediciones de calibre o de referencia previamente obtenidas, se calculan los valores caracterlsticos que se consideran en la determinacion del valor deseado propiamente dicha.
5 Sin embargo, esto presupone en conjunto propiedades del sistema lo suficientemente estables y que pueden atribuirse de forma unlvoca a una potencia de calentamiento, tal como las que se presentan generalmente en los generadores de vapor calentados. En otros sistemas, como por ejemplo en un diseno del generador de vapor continuo como caldera de recuperacion de calor, para recuperar el calor desde el gas de combustion de una turbina de gas conectada aguas arriba, no se presentan sin embargo condiciones de esa clase. Ademas, en los sistemas de 10 esa clase, conectados como calderas de recuperacion de calor, una potencia de calentamiento no puede utilizarse en la misma medida como parametro libre, tal como en el caso de las calderas calentadas de forma directa, ya que en el caso de una conexion en circuito como caldera de recuperacion de calor generalmente como criterio primario para controlar toda la instalacion se considera el funcionamiento de la turbina de gas, a cuyo estado se adaptan los otros componentes.
15 Para tener en cuenta ese conocimiento, por la solicitud EP 07 023 081 que no se ha publicado previamente, se conoce una regulacion predictiva del flujo masico aun mas mejorada, para un generador de vapor continuo de recuperacion de calor. Su concepto preve un calculo controlado previamente de la cantidad de agua de admision mediante un balance del flujo termico del evaporador, preferentemente incluyendo las superficies de calentamiento del sobrecalentador conectadas aguas arriba del lado del gas de combustion. De este modo, bajo condiciones 20 favorables para el aporte de calor que se encuentra presente del lado del gas de combustion, puede regularse siempre un caudal del evaporador adecuado a la necesidad. Para correcciones menores del flujo masico del agua de admision se proporciona un regulador de entalpla que actua de forma superpuesta y con lentitud.
Otros conceptos para determinar el valor deseado del agua de admision se conocen por ejemplo por las solicitudes WO 93/22599 A1, FR 2 133 672 A5, DE 14 01 348 A1 y DE 15 26 208 A1.
25 El objeto de la presente invencion consiste en proporcionar un metodo para operar un generador de vapor de la clase mencionada anteriormente, con el cual pueda mejorarse aun mas la calidad de una regulacion predictiva del agua de admision o del flujo masico, y que en particular en el caso de presentarse modificaciones de la carga pueda mantener de forma especialmente estable la entalpla del medio de flujo en la salida del evaporador.
Debe proporcionarse ademas un generador de vapor de circulacion continua forzada adecuado en particular para 30 ejecutar el metodo.
De acuerdo con la invencion, el objeto referido al metodo se alcanzara debido a que el generador de vapor de circulacion continua esta disenado como generador de vapor de recuperacion de calor y, por otra parte, se considera un valor de correction caracterlstico de una derivation en el tiempo de la entalpla en la entrada de una o de varias de las superficies de calentamiento del evaporador.
35 La presente invencion se basa en la consideration de que los conceptos existentes para una regulacion predictiva del flujo masico de un generador de vapor de circulacion continua pueden mejorarse aun mas en cuanto a la calidad del control durante la regulacion del flujo masico del agua de admision, donde de manera logica, valores de correccion reconocidos como relevantes se consideran tambien en la determinacion de un valor deseado adecuado para el flujo masico del agua de admision. Precisamente en el caso de cambios de carga o de otros procesos 40 transitorios durante el funcionamiento del generador de vapor de circulacion continua debe considerarse el hecho de que en los procesos de esa clase el volumen especlfico del medio de flujo puede modificarse. A partir de esa modification especlfica del volumen del medio de flujo, por ejemplo a consecuencia de modificaciones de la temperatura, resultan efectos de carga o de descarga temporales o pasajeros del lado del fluido o del lado del medio de flujo, en o desde las superficies de calentamiento correspondientes del generador de vapor. Los efectos de carga 45 de esa clase, producidos debido a modificaciones de la densidad del flujo o del medio de flujo, a consecuencia de fluctuaciones de temperatura, condicionan las fluctuaciones del flujo masico en la salida de las respectivas superficies de calentamiento, de manera que el flujo masico que sale desde la respectiva superficie de calentamiento no es el mismo que el flujo masico que ingresa y en particular no es el mismo que el requerido por la bomba de agua de admision. Bajo unas condiciones de este tipo, el caudal a traves de la respectiva superficie de 50 calentamiento y el flujo masico requerido por la bomba de agua de admision ya no circulan sincronicamente uno con respecto a otro, de manera que en el caso de condiciones de esa clase deben tenerse en cuenta fluctuaciones de la entalpla no deseadas, mas o menos altas, en la salida del evaporador. Para prevenir esos efectos en el sentido de una regulacion predictiva del flujo masico mas mejorada, durante la regulacion del agua de admision deben preverse terminos de correccion adecuados para la compensation. Como medio especialmente adecuado para ello se preve 55 el registro de valores caracterlsticos de parametros adecuados para la derivacion en el tiempo, como en particular la entalpla o la densidad del medio de flujo en la entrada de la respectiva superficie de calentamiento.
En una variante ventajosa de ese modo de ejecucion, se evaluan los efectos de carga o de descarga del lado de fluido en una superficie de calentamiento del precalentador del generador de vapor de circulacion continua.
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Precisamente en cuanto al contenido de agua o de medio de flujo por lo general comparativamente elevado en las superficies de calentamiento del precalentador o del economizador en generadores de vapor de recuperacion de calor, las modificaciones de la densidad del medio de flujo que se encuentra all! actuan de forma comparativamente efectiva sobre el caudal del evaporador y, con ello, sobre la entalpla de salida del evaporador, de manera que una consideracion adecuada y una compensacion de ese efecto en la determinacion de un valor deseado adecuado para el flujo masico del agua de admision se consideran especialmente convenientes.
De este modo, el valor de correccion que debe considerarse al determinar el valor deseado para el flujo masico del agua de admision, de manera ventajosa, se establece considerando la densidad del medio de flujo tanto en la entrada como tambien en la salida de la respectiva superficie de calentamiento, para la derivacion en el tiempo. En particular a traves de mediciones adecuadas de temperatura y presion en la entrada y en salida de la respectiva superficie de calentamiento del precalentador o del economizador, puede definirse y calcularse una densidad media del fluido o del medio, donde convenientemente se toma como base un perfil lineal de la densidad. A partir de una modificacion de la densidad media del medio de flujo, determinada de ese modo en el precalentador, puede determinarse ademas un valor caracterlstico de los efectos de carga y de descarga del lado de fluido. Por ejemplo, en el caso de una modificacion de la carga, el aporte termico hacia la superficie de calentamiento del precalentador debe disminuir, de modo que all!, de manera temporaria, se almacena medio de flujo. En el caso de un flujo de transporte constante de la bomba de agua de admision se reducirla con ello el flujo masico en la salida de la superficie de calentamiento o en la entrada de una superficie de calentamiento del evaporador conectada aguas abajo. A traves de una serial de correccion correspondiente para el valor deseado del flujo masico del agua de admision, de manera preferente para ejecutar una compensacion, se incrementa temporalmente el flujo de transporte de la bomba de agua de admision, de manera que el flujo masico del agua de admision puede mantenerse casi constante en la entrada del evaporador y, como resultado de ello, tambien la entalpla en la salida del evaporador.
Para un registro adecuado de las fluctuaciones del caudal del evaporador, las cuales aparecen por si solas a traves de efectos de carga y de descarga del lado de fluido en el evaporador, debe considerarse en cambio que generalmente en el evaporador, a traves de la presencia paralela de agua y vapor en forma de una mezcla en dos fases, debido a la gran no linealidad resultante de la densidad de la mezcla, por lo general, que no pueda definirse una densidad media adecuada del medio de flujo. Ademas, en el evaporador debe considerarse un desplazamiento local del inicio de la evaporacion durante procesos transitorios, lo cual dificulta adicionalmente una definition adecuada de una densidad media del medio de flujo.
Sin embargo, para poder reaccionar de forma adecuada tambien en el area de la superficie de calentamiento del evaporador propiamente dicha frente a procesos de carga y de descarga debido a procesos transitorios, de manera preferente se preve considerar de forma adecuada tambien la modificacion de la entalpla en la entrada del evaporador durante el aporte del valor de correccion. De este modo, se parte de la base de que en el caso de una reduction de la entalpla en la entrada del evaporador, debido al enfriamiento del medio de flujo, pueden esperarse efectos de carga que reduzcan el caudal del evaporador y que se asocian directamente con un incremento de la entalpla en la salida del evaporador.
El registro de la derivacion en el tiempo de la entalpla o de la densidad del medio de flujo, previsto para detectar los efectos transitorios, de manera ventajosa, se efectua mediante un elemento de diferenciacion adecuado, al cual del lado de entrada se suministran parametros adecuados o valores de medicion, como por ejemplo temperatura y presion del medio de flujo en el respectivo punto de medicion. De manera ventajosa, el elemento de diferenciacion se realiza como un as! llamado "elemento derivado", denominado tambien como "elemento DT1". Segun sus caracterlsticas, un "elemento derivado" de esa clase corresponde a una funcionalidad de la tecnica de regulation "elemento de latencia 1", donde un elemento de latencia presenta a su vez una caracterlstica correspondiente a "1- e-t/T". De esto resulta en conjunto una caracterlstica del "elemento derivado", en correspondencia con una funcion exponencial decreciente.
Al considerar los efectos de carga y de descarga en una superficie de calentamiento del precalentador se utiliza un "elemento DT1" de esa clase, de manera ventajosa, para evaluar el desarrollo de la evaluation en si del perfil de la densidad (calculado a traves de valores de presion y temperatura medidos de forma correspondiente) en la entrada, as! como en la salida, de la superficie de calentamiento del precalentador. La serial de correccion generada para el flujo masico del agua de admision puede compensar con gran efectividad los efectos de carga del lado de fluido en la superficie de calentamiento del precalentador, cuando se seleccionan una amplification y una constante temporal adecuadas para el respectivo "elemento DT1". De manera ventajosa, para la amplificacion del "elemento DT1" se selecciona el volumen completo de los medios de la superficie de calentamiento del precalentador, es decir, correspondiente al contenido total de agua en la superficie de calentamiento del precalentador, y para la constante temporal se selecciona la mitad del tiempo de circulation del medio de flujo a traves de la superficie de calentamiento del precalentador. En una variante especialmente ventajosa, la constante de tiempo puede adecuarse de forma correspondiente al estado de carga real del generador de vapor de circulacion continua, donde convenientemente se considera el hecho de que en el caso de una carga mas reducida del generador de vapor de
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circulacion continua el tiempo de circulacion del medio de flujo a traves de la superficie de calentamiento del precalentador se incrementa de forma correspondiente.
En un perfeccionamiento especialmente ventajoso, el valor deseado para el flujo masico del agua de admision se predetermina mediante la relacion a partir del flujo termico transferido realmente en la superficie de calentamiento del evaporador, desde el gas de calentamiento hacia el medio de flujo, por una parte, y un incremento deseado de la entalpla del medio de flujo en la superficie de calentamiento del evaporador, predeterminado en cuanto al estado deseado del vapor vivo, por otra parte, donde el flujo termico transferido desde el gas de calentamiento hacia el medio de flujo se determina considerando un valor caracterlstico de temperatura para la temperatura real del gas de calentamiento en la salida del evaporador y un valor caracterlstico del flujo masico, caracterlstico del flujo masico real del gas de calentamiento.
De este modo se posibilita un calculo adecuado, en particular en funcion de la necesidad, controlado previamente y orientado al estado real del sistema, de la cantidad de agua de admision requerida, en base a un balance del flujo termico del evaporador, el cual eventualmente puede incluir de forma opcional tambien las superficies de calentamiento del sobrecalentador consecutivas. El valor caracterlstico de la temperatura, caracterlstico de la temperatura real del gas de calentamiento en la entrada del evaporador, posibilita en particular la determinacion de un valor caracterlstico particularmente fiable y, con ello, adecuado a la necesidad, para la entalpla del gas de calentamiento en la entrada del evaporador, considerando la entalpla del gas de calentamiento en la salida del evaporador, la cual a su vez puede calcularse mediante el valor caracterlstico del flujo masico, caracterlstico del flujo masico real, posibilitando con ello una determinacion especialmente fiable y adecuada a la necesidad de la demanda termica real o de la transferencia termica real desde el gas de calentamiento hacia el agua de admision. En base a dicha determinacion, considerando el incremento deseado predeterminado de la entalpla, es decir, en particular la diferencia entre la entalpla deseada del medio de flujo en la salida del evaporador, determinada considerando los parametros deseados del vapor vivo, y la entalpla real en la entrada del evaporador, determinada en base a valores de medicion adecuados, como por ejemplo presion y temperatura, puede determinarse el incremento de entalpla deseado del medio de flujo en la superficie de calentamiento del evaporador, donde en base a la relacion de esas magnitudes puede calcularse un valor deseado adecuado para el flujo masico del agua de admision.
Como valor caracterlstico de la temperatura y/o como valor caracterlstico del flujo masico, para una description cuantitativa adecuada del gas de calentamiento que ingresa en el evaporador, se considera preferentemente un valor caracterlstico especialmente representativo para la situation real. Los valores caracterlsticos de esa clase pueden determinarse de forma adecuada mediante datos de medicion que se encuentran presentes realmente y en particular pueden suministrarse de forma adecuada recurriendo a valores caracterlsticos de carga alojados. Una evaluation especialmente fiable del balance del flujo termico y, con ello, la determinacion de un valor deseado del agua de admision, calculado con precision de forma previa, es posible sin embargo si como valor caracterlstico de la temperatura y/o como valor caracterlstico del flujo masico se considera respectivamente, de manera ventajosa, un valor de medicion registrado realmente.
El flujo termico transferido desde el gas de calentamiento hacia el medio de flujo, de manera ventajosa, es determinado mediante un balance del flujo termico, donde como variable de entrada esencial se toma como base la diferencia de entalpla del gas de calentamiento entre la entrada del evaporador y la salida del evaporador. Para un calculo especialmente fiable del valor caracterlstico, en otra variante ventajosa, se considera sin embargo tambien el hecho de que la disminucion reflejada por esa diferencia de entalpla, del contenido energetico en el gas de combustion al atravesar la superficie de calentamiento del evaporador, por una parte, puede conducir a un incremento de la entalpla en el medio de flujo dentro de la superficie de calentamiento del evaporador, donde por otra parte, sin embargo, puede conducir tambien a efectos de carga de energla y/o de descarga en los componentes del evaporador, es decir, por lo tanto, en particular en los tubos del generador de vapor, y en otros componentes metalicos. Para una determinacion especialmente fiable de la diferencia de entalpla transferida efectivamente al medio de flujo dentro de la superficie de calentamiento del evaporador, ese aspecto del carga de energla y/o de la descarga de calor hacia las masas de metal, se considera adecuado como valor caracterlstico, en el cual se modifica de forma adecuada la diferencia de entalpla del gas de calentamiento.
De manera ventajosa, al determinar la diferencia de entalpla del gas de calentamiento se considera la entalpla real del gas de calentamiento en la salida del evaporador, donde esta se determina mediante la presion del medio de flujo en la entrada del evaporador, considerando el valor caracterlstico del flujo masico caracterlstico del flujo masico real del gas de calentamiento. El valor caracterlstico del flujo masico, el cual preferentemente se presenta en forma de un valor de medicion, pero tambien de forma alternativa puede calcularse de forma indirecta mediante otros parametros, recurriendo a valores caracterlsticos de correlation alojados o a otros valores caracterlsticos, de manera ventajosa, se convierte primero en el as! llamado "pinch point" del generador de vapor, es decir, en la diferencia de temperatura entre la temperatura de salida del gas de combustion y la temperatura de ebullition del medio de flujo en la entrada del evaporador, donde esa diferencia de temperatura, de manera conveniente, se suma a una temperatura de ebullicion del medio de flujo, determinada mediante la presion en la entrada del evaporador, y en base a dicha suma se determina la entalpla del gas de calentamiento en la salida del evaporador.
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Para la determination del incremento de entalpla del medio de flujo en la superficie de calentamiento del evaporador, de manera ventajosa, se toma como base por una parte la entalpla real determinada mediante valores de medicion adecuados, como por ejemplo la presion y la temperatura del medio de flujo en la entrada del evaporador. De manera adicional, en funcion del estado deseado del vapor o considerando el mismo, por ejemplo los parametros especificados del vapor o tambien el contenido de vapor en la salida del evaporador, considerando la presion real del medio de flujo en la salida de la superficie de calentamiento del evaporador, se predetermina un valor deseado para su entalpla en la salida del evaporador.
El generador de vapor de circulation continua puede ser operado en un as! llamado "modo de control Benson". Con ello, usualmente en el "modo de control Benson", en la salida de la superficie de calentamiento del evaporador se presenta un sobrecalentamiento del medio de flujo. Sin embargo, en ese modo, se acepta la sobreadmision de un acumulador de agua conectado aguas abajo de la superficie de calentamiento del evaporador y a las superficies de calentamiento consecutivas se le suministra, parcialmente, aun medio de flujo no evaporado, de manera que solo al alcanzarse las siguientes superficies de calentamiento tiene lugar la evaporation completa del medio de flujo. En un modo de esa clase, como parametro deseado del vapor puede predeterminarse la regulation de una temperatura que se ubica en una diferencia de temperatura predeterminada por ejemplo 35° por encima de la temperatura de saturation del medio de flujo, para el medio de flujo en la salida del evaporador. Precisamente en el caso de un modo de funcionamiento de esa clase del generador de vapor puede ser deseable considerar de forma adecuada el estado de funcionamiento real de los enfriadores por inyeccion asociados, conectados aguas abajo de la superficie de calentamiento del evaporador, trasladando su demanda de frlo a una admision multiple del sistema con agua de admision. Para ello, de manera ventajosa, al predeterminar el valor deseado para la entalpla del medio de flujo en la salida de la superficie de calentamiento del evaporador se considera una demanda de frlo real en los enfriadores por inyeccion conectados aguas abajo de la superficie de calentamiento del evaporador. La temperatura deseada del vapor vivo, de este modo, debe alcanzarse en particular tanto como sea posible a traves de una regulacion adecuada del flujo de agua de admision, de manera que la demanda de frlo adicional en los enfriadores por inyeccion puede mantenerse especialmente reducida. De forma inversa, tambien en el caso de que se determine una temperatura del vapor vivo demasiado reducida, el valor deseado de entalpla del medio de flujo en la salida del evaporador puede aumentarse de forma adecuada, de manera que una cantidad de agua de admision medida, reducida de forma correspondiente, es suministrada mediante el valor deseado modificado de ese modo, para el flujo masico del agua de admision.
De forma alternativa, el generador de vapor puede operarse tambien en un as! llamado "Level Control Mode" (modo de control de nivel), donde el nivel de agua varla y se reajusta en un acumulador de agua conectado aguas abajo de la superficie de calentamiento del evaporador, donde debe evitarse lo mas posible una sobreadmision del acumulador de agua. De este modo, el nivel de agua dentro del acumulador de agua debe mantenerse lo mas posible en un rango deseado predeterminado, donde en una variante ventajosa para el valor deseado del flujo masico del agua de admision se considera un valor de correction del nivel de llenado, el cual caracteriza la desviacion del estado real del nivel de llenado en el acumulador de agua, de un valor deseado asociado.
Con respecto al generador de vapor de circulacion continua forzada el objeto mencionado se alcanzara mediante el diseno del generador de vapor de circulacion continua forzada como evaporador de recuperation de calor y, por otra parte, el regulador del flujo masico del agua de admision comprende un modulo de funcionamiento que, en base a valores de medicion registrados en la entrada de una o de varias superficies de calentamiento del evaporador, determina un valor caracterlstico de entalpla para el medio de flujo, y un elemento de diferenciacion esta conectado aguas abajo en el lado de salida. De manera ventajosa, el generador de vapor de circulacion continua forzada esta realizado como generador de vapor de recuperacion de calor, al cual, del lado del gas de calentamiento, se aplica el gas residual proveniente de un sistema de turbina de gas asociado.
Las ventajas que se logran con la invention consisten en particular en el hecho de que a traves de la consideration de la derivation en el tiempo de la entalpla o de la densidad del medio de flujo en la entrada de una o de varias de las superficies de calentamiento del generador de vapor de circulacion continua es posible una correccion del valor deseado, determinado en el marco de una regulacion predictiva del flujo masico, para el flujo masico del agua de admision, donde, entre otras cosas, pueden contemplarse de forma adecuada tambien los procesos de carga o de descarga del lado de fluido o del medio de flujo en las superficies de calentamiento, en particular en los precalentadores. De este modo, precisamente en el caso de que se presenten cambios en la carga o de otros procesos transitorios, en los cuales debe contarse con procesos de carga o de descarga de esa clase, se posibilita una determinacion particularmente valiosa desde el aspecto cualitativo, de un valor deseado acorde a la necesidad, para el flujo masico del agua de admision.
Un ejemplo de ejecucion de la invencion se explicara en detalle mediante un dibujo. La figura muestra esquematicamente un generador de vapor de circulacion continua forzada con un regulador del flujo masico del agua de admision asociado.
El generador de vapor de circulacion continua forzada 1 segun la figura presenta una superficie de calentamiento del precalentador 2, denominada tambien como economizador, para agua de admision proporcionada como medio de
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flujo, en la cual se encuentra un cable de control del carburador que no se representa en detalle. Una bomba de agua de admision 3 esta conectada aguas abajo de la superficie de calentamiento del precalentador 2, donde aguas arriba se encuentra conectada una superficie de calentamiento del evaporador 4, del lado del medio de flujo. Del lado de salida, la superficie de calentamiento del evaporador 4, del lado del medio de flujo, mediante un acumulador de agua 6 que en particular puede estar realizado como separador de agua o como recipiente de separacion, se encuentra conectada con una cantidad de superficies de sobrecalentamiento 8, 10, 12 conectadas aguas abajo, las cuales a su vez pueden estar provistas de enfriadores por inyeccion 14, 16 para la adaptacion de las temperaturas del vapor y similares. El generador de vapor de circulation continua forzada 1 esta realizado como caldera de recuperation de calor o como generador de vapor de recuperation de calor, donde las superficies de calentamiento, por lo tanto en particular la superficie de calentamiento del precalentador 2, la superficie de calentamiento del evaporador 4, as! como las superficies de sobrecalentamiento 8, 10, 12, estan dispuestas en un canal de gas de calentamiento al que se aplica gas residual proveniente de un sistema de turbina de gas asociado.
El generador de vapor de circulacion continua forzada 1 esta disenado para una aplicacion regulada de agua de admision. Para ello, una valvula de estrangulacion 22 activada por un servomotor 20 esta conectada aguas abajo de la bomba de agua de admision 3, de manera que mediante una activation adecuada de la valvula de estrangulacion 22 puede regularse la cantidad de agua de admision transportada en la direction del precalentador 2 o el flujo masico del agua de admision. Para determinar un valor caracterlstico real para el flujo masico suministrado, un dispositivo de medicion 24 se encuentra conectado aguas abajo de la valvula de estrangulacion 22 para determinar el flujo masico del agua de admision M a traves de la llnea de agua de admision. El servomotor 20 es activado mediante un elemento de regulation 28 al cual, del lado de entrada, se aplica un valor deseado Ms suministrado mediante la llnea de datos 30, para el flujo masico del agua de admision M, y se aplica un valor real real del flujo masico del agua de admision M, determinado mediante un dispositivo de medicion 24. A traves de la formation de una diferencia entre las dos senales, al regulador 28 se transmite una demanda de seguimiento, de modo que en el caso de una desviacion del valor real, del valor deseado, tiene lugar un seguimiento correspondiente de la valvula de estrangulacion 22, mediante la activacion del motor 20.
Para determinar un valor deseado Ms especialmente adecuado en cuanto a la demanda para el flujo masico del agua de admision M en forma de una regulacion predictiva, previsora u orientada a la necesidad futura o real, del flujo masico del agua de admision, la llnea de datos 30, del lado de entrada, esta conectada a un controlador del caudal de agua de admision 32 disenado para predeterminar el valor deseado Ms para el flujo masico del agua de admision M. Este se encuentra disenado para determinar el valor deseado Ms para el flujo masico del agua de admision M mediante un balance del flujo termico en la superficie de calentamiento del evaporador 4, donde el valor deseado Ms para el flujo masico del agua de admision M se predetermina mediante la relation del flujo termico transferido realmente en la superficie de calentamiento del evaporador 4, desde el gas de calentamiento hacia el medio de flujo, por una parte, y un incremento deseado de la entalpla del medio de flujo en la superficie de calentamiento del evaporador 4, predeterminado en cuanto al estado deseado del vapor vivo, por otra parte. Una utilization de un concepto de esa clase del aporte de un valor deseado para el flujo masico del agua de admision en base a un balance termico en si mismo, para un generador de vapor de circulacion continua forzada 1, en una forma de construction como caldera de recuperacion de calor, en el ejemplo de ejecucion, se logra en particular gracias a que el flujo termico transferido desde el gas de calentamiento hacia el medio de flujo se determina considerando un valor caracterlstico de temperatura, caracterlstico de la temperatura real del gas de calentamiento en la entrada del evaporador y un valor caracterlstico del flujo masico, caracterlstico del flujo masico real del gas de calentamiento.
Para ello, el regulador del caudal de agua de admision 32 presenta un elemento de division 34, al cual, como numerador, se suministra un valor caracterlstico adecuado para el flujo termico transferido realmente en la superficie de calentamiento del evaporador 4, desde el gas de calentamiento hacia el medio de flujo y, como denominador, se suministra un valor caracterlstico predeterminado de forma adecuada en cuanto al estado deseado del vapor vivo, para el incremento deseado de la entalpla del medio de flujo en la superficie de calentamiento del evaporador 4. Del lado del numerador, el elemento de division 34, de este modo, del lado de entrada, esta conectado con un modulo de funcionamiento 36 que, mediante un valor caracterlstico de temperatura, caracterlstico de la temperatura real del gas de calentamiento en la entrada del evaporador, como valor inicial, emite un valor para la entalpla del gas de calentamiento en la entrada del evaporador. En el ejemplo de ejecucion, se preve de este modo el aporte de un valor de medicion, caracterlstico de la temperatura real del gas de calentamiento en la entrada del evaporador, como valor caracterlstico de la temperatura. El valor caracterlstico de la entalpla del gas de calentamiento en la entrada del evaporador es emitido a un elemento de sustraccion 38, donde de ese valor caracterlstico se sustrae un valor caracterlstico proporcionado por un modulo de funcionamiento 40, para la entalpla del gas en la salida del evaporador.
Para determinar la entalpla del gas de calentamiento en la salida del evaporador, al elemento de funcionamiento 40, del lado de entrada, se suministra la suma de los dos valores de temperatura, formada por un elemento de suma 42. De este modo, por una parte, se considera la temperatura de saturation del medio de flujo, determinada mediante un elemento de funcionamiento 44 que, del lado de entrada, esta conectado a un sensor de presion 46, mediante la presion del medio de flujo en la entrada del evaporador. Por otra parte, mediante un elemento de funcionamiento 48, al cual a su vez, del lado de entrada, mediante otro elemento de funcionamiento 50, se suministra un valor
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caracterlstico del flujo masico real del gas de calentamiento, se considera el as! llamado "pinch point", es decir, la diferencia de temperatura determinada en base al flujo masico del gas de calentamiento, de la temperatura del gas de calentamiento, menos la temperatura de ebullicion del medio de flujo en la entrada del evaporador. A partir de esos dos resultados de temperatura adicionados mediante el elemento de suma 42, se proporciona desde el modulo de funcionamiento 40 con ello la entalpla del gas de calentamiento en la salida del evaporador, eventualmente recurriendo a tablas, diagramas o elementos similares adecuados. Del lado de salida, de este modo, el elemento de sustraccion 38, proporciona la diferencia de entalpla o el balance de entalpla del gas de calentamiento, es decir, la diferencia en base a la entalpla del gas de calentamiento en la entrada del evaporador y la entalpla del gas de calentamiento en la salida del evaporador.
Esa diferencia de entalpla se retransmite a un elemento de multiplication 52, al cual se suministra igualmente el valor caracterlstico del flujo masico, el cual ademas puede estar presente como valor de medicion registrado realmente. Del lado de salida, el elemento de multiplicacion 52, de este modo, proporciona un valor caracterlstico de la potencia termica liberada por el gas de combustion en la superficie de calentamiento del evaporador 4.
Para poder determinar el flujo termico transferido efectivamente hacia el medio de flujo mediante esa potencia termica liberada por el gas de calentamiento, se preve primero a su vez una correction en cuanto a efectos de carga de energla y/o de descarga de energla hacia los componentes de la superficie de calentamiento del evaporador 4, en particular hacia las masas de metal. Para ello, el valor caracterlstico mencionado, de la potencia termica liberada por el gas de calentamiento, es suministrado primero a un elemento de sustraccion 54, donde se sustrae un valor de correccion caracterlstico, caracterlstico del carga termico o de la descarga termica hacia los componentes del evaporador. Este se proporciona desde un elemento de funcionamiento 56. Este se aplica a su vez del lado de entrada con el valor inicial de otro elemento de funcionamiento 58, determinando un valor medio de temperatura para las masas de metal de la superficie de calentamiento del evaporador 4. Para ello, el otro elemento de funcionamiento 58 esta conectado del lado de entrada con un indicador de presion 60 dispuesto en el acumulador de agua 6, de manera que el otro elemento de funcionamiento 58 puede determinar la temperatura media de las masas de metal mediante la presion del medio de flujo, por ejemplo a traves de la equiparacion con la temperatura de ebullicion correspondiente a esa presion, en el acumulador de agua 6.
Del lado de salida, el elemento de sustraccion 54 transfiere entonces una potencia termica liberada por el gas de calentamiento, reducida en la potencia termica almacenada en el metal de la superficie de calentamiento del evaporador 4 y, con ello, un valor caracterlstico de la potencia termica que puede ser liberada hacia el medio de flujo.
Ese valor caracterlstico se utiliza como numerador en el elemento de division 34, el cual all! es dividido por un denominador que corresponde a un incremento deseado de la entalpla del medio de flujo en la superficie de calentamiento del evaporador 4, predeterminado en cuanto al estado deseado del vapor vivo, de manera que a partir de esa division o de esa relation puede formarse el valor deseado Ms para el flujo masico del agua de admision M. Para proporcionar el denominador, es decir, el valor caracterlstico del incremento deseado de la entalpla en el lado del medio de flujo o de vapor de agua, el elemento de division 34 esta conectado del lado de salida a un elemento de sustraccion 70. A este se aplica del lado de entrada un valor caracterlstico del valor deseado para la entalpla del medio de flujo en la salida del evaporador, proporcionado por un elemento de funcionamiento 72. Ademas, al elemento de sustraccion 70, del lado de entrada, se aplica un valor caracterlstico o valor real de la entalpla real del medio de flujo en la entrada del evaporador, proporcionado por un modulo de funcionamiento 74, donde dicho valor, en el elemento de sustraccion 70, se sustrae del valor caracterlstico mencionado para el valor deseado de la entalpla en la salida del evaporador. Del lado de entrada, el modulo de funcionamiento 74 esta conectado a un sensor de presion 46 y a un sensor de temperatura 76 para formar el valor caracterlstico mencionado, de la entalpla real, en la entrada del evaporador. A traves de la formation de una diferencia en el elemento de sustraccion 70, de este modo, en funcion del estado deseado del vapor vivo hacia el medio de flujo, se determina el incremento de entalpla que debe aplicarse en la superficie de calentamiento del evaporador 4, el cual puede utilizarse como denominador en el elemento de division 34.
El generador de vapor de circulation continua forzada 1 podrla disenarse para un funcionamiento en el as! llamado "Level Control Mode" (modo de control de nivel) , en el cual se regula el nivel de agua en el acumulador de agua 6, donde a las superficies de calentamiento del sobrecalentador 8, 10, 12; conectadas aguas abajo de la superficie de calentamiento del evaporador, se transfiere exclusivamente vapor, y el agua aun arrastrada del lado de salida del evaporador se separa en el acumulador de agua 6. Sin embargo, en el ejemplo de ejecucion, el generador de vapor de circulacion continua forzada 1 esta disenado para un funcionamiento en el as! llamado "Benson Control Modus", en el cual una sobreadmision del acumulador de agua 6 proporcionado tambien como separador de agua y la evaporation completa del medio de flujo, son posibles una vez alcanzadas las superficies de calentamiento del sobrecalentador 8, 10, 12 consecutivas. En esta variante de funcionamiento, al elemento de funcionamiento 72, mediante el cual debe ser emitido el valor deseado para la entalpla del medio de flujo en la salida del evaporador, del lado de entrada, se aplica por una parte el valor real para la presion en el separador de agua 6, determinado por el sensor de presion 60. Ademas, otro modulo de funcionamiento 90 esta conectado aguas arriba del modulo de funcionamiento 72, del lado de entrada, el cual, mediante la presion real en el acumulador de agua 6, determinada
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mediante el sensor de presion 60, determina un valor deseado adecuado para la temperatura del medio de flujo en el acumulador de agua 6, mediante una funcionalidad alojada o mediante el estado deseado del vapor vivo. A modo de ejemplo, en ese caso, para un funcionamiento del sistema en el "Benson Control Modus”, como valor deseado para la temperatura podrla alojarse un valor de temperatura correspondiente a la temperatura de saturacion del medio de flujo, en el caso de una presion determinada, mas un sobrecalentamiento mlnimo previsto, por ejemplo de 35°C. En base a ese valor deseado para la temperatura, el modulo de funcionamiento 72, considerando el valor de presion real, determina el valor deseado mencionado para la entalpla del medio de flujo en la salida del evaporador.
En el ejemplo de ejecucion, ese valor deseado proporcionado por el modulo de funcionamiento 72, el cual esencialmente esta orientado como tal esencialmente a las propiedades del medio de flujo, se modifica a continuacion aun en otro valor de correccion, en un elemento de suma 92 conectado aguas abajo. El otro valor de correccion mencionado, proporcionado por un modulo de funcionamiento 94, esencialmente a modo de una funcion de ajuste, considera la desviacion de la temperatura del vapor vivo, determinada realmente, de la temperatura del vapor vivo deseada, propiamente dicha, en cuanto al estado deseado del vapor vivo. Una desviacion de esa clase puede percibirse en particular debido a que, en el caso de una temperatura del vapor vivo demasiado elevada, en los enfriadores por inyeccion 14, 16 se produce una demanda de frlo, requiriendose con ello la aplicacion de medio refrigerante a los enfriadores por inyeccion 14, 16. En el caso de un flujo masico de esa clase hacia los enfriadores por inyeccion 14, 16 se establece que el objetivo de la realizacion del modulo de funcionamiento 94 consiste en trasladar esa demanda de frlo, apartandola de los enfriadores por inyeccion 14, 16; hacia un aporte incrementado del agua de admision. En el caso de una demanda de frlo determinada conforme a ello, en los enfriadores por inyeccion 14, 16; de este modo, en el modulo de funcionamiento 94, se reduce la entalpla deseada del medio de flujo en la salida del evaporador, para reducir al mlnimo la demanda de frlo. De lo contrario, es decir, cuando se establece una temperatura del vapor vivo demasiado reducida, el valor deseado de la entalpla se incrementa mediante el valor de correccion proporcionado por el modulo de funcionamiento 94 y mediante su adicion en el modulo de suma 92.
Con el fin de una proteccion, el regulador del caudal de agua de admision 32 del generador de vapor de circulacion continua forzada 1, comprende ademas un bucle de control directo situado aguas abajo, en el cual, en un modulo de funcionamiento 100, mediante los valores de medicion, en el acumulador de agua 6 se determina un valor real para la entalpla del medio de flujo en la salida del evaporador y en un modulo de diferenciacion 102 se compara con la entalpla deseada, es decir, con el valor de entalpla deseado. A traves de la formacion de una diferencia en el modulo de diferenciacion 102, se determina la desviacion real - deseada, la cual, mediante un regulador 104 conectado aguas abajo, en un elemento de adicion 106, se superpone al valor deseado para el flujo masico del agua de admision, proporcionado por el elemento de division 34. De manera adecuada, la superposition mencionada tiene lugar temporalmente retrasada y amortiguada, de modo que esa intervention de regulation se produce solamente en caso de ser necesario, es decir, en el caso de una desviacion demasiado grave de la desviacion.
Para mejorar aun mas la calidad de regulacion durante la regulacion predictiva del flujo masico del generador de vapor de circulacion continua forzada 1, durante el establecimiento del valor deseado Ms para el flujo masico del agua de admision M se preve ademas considerar un valor de correccion K que representa la derivation en el tiempo de valores de entalpla y de densidad del medio de flujo en puntos de medicion adecuados. Para ello, el valor intermedio emitido por el elemento de adicion 106 es suministrado a otro elemento de adicion 108, donde a este se superpone el valor de correccion K.
Para determinar los aportes o los numeros adicionales para el valor de correccion K, por una parte, un modulo de funcionamiento 110 proporcionado para determinar un valor caracterlstico de densidad para el medio de flujo en la entrada de la superficie de calentamiento del precalentador 2, del lado de entrada, se encuentra conectado a un sensor de presion 112 dispuesto en el area de entrada de la superficie de calentamiento del precalentador 2, y a un sensor de temperatura 114 dispuesto igualmente en el area de entrada de la superficie de calentamiento del precalentador 2. Mediante los valores de medicion proporcionados por esos sensores, el modulo de funcionamiento 110 determina un valor caracterlstico de la densidad del flujo o el medio de flujo en el area de entrada de la superficie de calentamiento del precalentador 2, el cual se emite a un elemento de suma 116 conectado aguas abajo. A su vez, otro modulo de funcionamiento 119 esta conectado del lado de entrada al sensor de presion 48 y al sensor de temperatura 76 y, en base a los valores de medicion proporcionados por el mismo, determina un valor caracterlstico de densidad para el flujo o para el medio de flujo del lado de salida de la superficie de calentamiento del precalentador 2. Este otro valor caracterlstico de densidad es emitido por el modulo de funcionamiento 118 igualmente hacia el elemento de suma 116.
A su vez, el elemento de suma 116 emite a un elemento de division 120 conectado aguas abajo la suma formada a partir de los valores caracterlsticos de densidad detallados, donde en dicho elemento la suma mencionada se divide por el factor 2 como denominador. Del lado de salida, el elemento de division 120 proporciona de este modo un valor caracterlstico de la densidad media del fluido o del agua de admision en la superficie de calentamiento del precalentador 2. Dicho valor es suministrado a un elemento de diferenciacion 122 conectado aguas abajo.
El elemento de diferenciacion 122 esta realizado como un as! llamado "elemento derivado" o "elemento DT1" y, como valor inicial, proporciona un valor caracterlstico de la derivacion en el tiempo del valor caracterlstico de densidad del flujo o del medio de flujo proporcionado por el elemento de division 120, el cual se emite a un elemento de sustraccion 124 conectado aguas abajo.
5 De manera adicional se proporciona otro elemento de diferenciacion 126, al cual, del lado de entrada, se aplica un valor caracterlstico de la entalpla real en la entrada del evaporador, generado por el modulo de funcionamiento 74. El elemento de diferenciacion 126, el cual a su vez esta realizado como un as! llamado "elemento derivado" o "elemento DT1", proporciona de este modo un valor caracterlstico de la derivacion en el tiempo de la entalpla en la entrada de la superficie de calentamiento del evaporador 4.
10 En el elemento de sustraccion 124, ese valor caracterlstico es sustraldo del valor caracterlstico de la derivacion en el tiempo de los valores de densidad del medio de flujo, proporcionado por el elemento de diferenciacion 122. De este modo, el elemento de sustraccion 124 proporciona un valor inicial compuesto linealmente por aportes para la derivacion en el tiempo de la densidad del medio de flujo en la entrada de la superficie de calentamiento 2 del precalentador, por aportes de la derivacion en el tiempo de la densidad del medio de flujo en la salida de la 15 superficie de calentamiento del precalentador 2 y por aportes de la derivacion en el tiempo de la entalpla del medio de flujo en la entrada de la superficie de calentamiento del evaporador 4. En ese valor caracterlstico formado por las partes mencionadas, de este modo, mediante las derivaciones temporales mencionadas, se consideran efectos de carga o de descarga en la superficie de calentamiento del precalentador 2 y/o en la superficie de calentamiento del evaporador 4, en el caso de procesos transitorios o de variaciones de la carga. Ese valor caracterlstico, en el 20 elemento de suma 108, se superpone al valor deseado Ms para la densidad del flujo masico del agua de admision.

Claims (8)

  1. REIVINDICACIONES
    1. Metodo para operar un generador de vapor de circulacion continua con una cantidad de superficies de calentamiento del evaporador (4) y una cantidad de superficies de calentamiento del precalentador (2) conectadas aguas arriba del lado del medio de flujo, donde a un dispositivo para regular el flujo masico del agua de admision (M)
    5 se le suministra un valor deseado (Ms) para el flujo masico del agua de admision (M), donde al establecer el valor deseado (Ms) para el flujo masico del agua de admision (M), por una parte, se considera un valor de correccion (K) caracterlstico de una derivacion en el tiempo de la densidad del medio de flujo en la entrada de una o de varias de las superficies de calentamiento del precalentador (2), caracterizado porque, el generador de vapor de circulacion continua esta disenado como generador de vapor de recuperacion de calor y, por otra parte, se considera un valor 10 de correccion (K) caracterlstico de la derivacion en el tiempo de la entalpla en la entrada de una o de varias de las superficies de calentamiento del evaporador (4).
  2. 2. Metodo segun la reivindicacion 1, donde el valor de correccion se establece mediante la suma de valores caracterlsticos de la derivacion en el tiempo de la densidad del medio de flujo en la entrada, por una parte, y en la salida, por otra parte, de una superficie de calentamiento (2, 4).
    15 3. Metodo segun la reivindicacion 2, donde la derivacion en el tiempo de la densidad del medio de flujo se evalua en
    una superficie de calentamiento del precalentador (2).
  3. 4. Metodo segun una de las reivindicaciones 1 a 3, donde la derivacion en el tiempo se determina respectivamente mediante un elemento de diferenciacion (122, 126).
  4. 5. Metodo segun la reivindicacion 4, donde a un elemento de diferenciacion (122) asociado a una superficie de 20 calentamiento del precalentador (2) se le aplica a un factor de amplificacion correspondiente al volumen total del
    medio de flujo en la superficie de calentamiento del precalentador (2).
  5. 6. Metodo segun la reivindicacion 4 o 5, donde a un elemento de diferenciacion (122) asociado a una superficie de calentamiento del precalentador (2) se le aplica una constante de tiempo que corresponde aproximadamente a la mitad del tiempo de circulacion del medio de flujo a traves de la superficie de calentamiento del precalentador (2).
    25 7. Metodo segun una de las reivindicaciones 1 a 6, donde el valor deseado (Ms) para el flujo masico del agua de
    admision (M) se predetermina mediante una relacion a partir del flujo termico transferido realmente en la superficie de calentamiento del evaporador (4) desde el gas de calentamiento hacia el medio de flujo, por una parte, y mediante un incremento deseado predeterminado de la entalpla del medio de flujo en la superficie de calentamiento del evaporador (4) en cuanto al estado deseado del vapor vivo, por otra parte, donde el flujo termico transferido 30 desde el gas de calentamiento hacia el medio de flujo se determina considerando un valor caracterlstico de la temperatura para la temperatura real del gas caliente en la entrada del evaporador y un valor caracterlstico del flujo masico caracterlstico del flujo masico real del gas de calentamiento.
  6. 8. Metodo segun la reivindicacion 7, donde como valor caracterlstico de la temperatura y/o como valor caracterlstico del flujo masico se considera respectivamente un valor de medicion real.
    35 9. Metodo segun la reivindicacion 7 u 8, donde el flujo termico transferido desde el gas de calentamiento hacia el
    medio de flujo se determina mediante la diferencia de entalpla del gas de calentamiento entre la entrada del evaporador y la salida del evaporador.
  7. 10. Generador de vapor de circulacion continua forzada (1) con una cantidad de superficies de calentamiento del evaporador (4), una cantidad de superficies de calentamiento del precalentador (2) conectadas aguas arriba del lado
    40 del medio de flujo, y con un dispositivo para regular el flujo masico del agua de admision (M), el cual es conducido mediante un valor deseado (Ms) para el flujo masico del agua de admision (M), donde un regulador del flujo masico del agua de admision (32), para especificar el valor deseado (Ms), por una parte, comprende un modulo de funcionamiento (110) que, en base a valores de medicion registrados en la entrada de una o de varias superficies de calentamiento del precalentador (4), determina un valor caracterlstico de densidad para el medio de flujo, y un 45 elemento de diferenciacion (122) esta conectado aguas abajo en el lado de salida, caracterizado porque, el generador de vapor de circulacion continua forzada esta disenado como evaporador de recuperacion de calor y, por otra parte, el regulador del flujo masico del agua de admision (32) comprende un modulo de funcionamiento (74) que, en base a valores de medicion registrados en la entrada de una o de varias superficies de calentamiento del evaporador (2), determina un valor caracterlstico de entalpla para el medio de flujo, y un elemento de diferenciacion 50 (126) esta conectado aguas abajo en el lado de salida.
  8. 11. Generador de vapor de circulacion continua forzada (1) segun la reivindicacion 10, al cual, del lado del gas de calentamiento, se aplica el gas residual proveniente de un sistema de turbina de gas asociado.
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