JP2563099B2 - 強制貫流蒸気発生器 - Google Patents
強制貫流蒸気発生器Info
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- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
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- F22B35/10—Control systems for steam boilers for steam boilers of forced-flow type of once-through type
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- Agricultural Chemicals And Associated Chemicals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 本発明は、蒸発器伝熱面と、蒸発器伝熱面の前に接続
されており蒸発器伝熱面内の供給水質量流量を設定す
るための装置と、この装置に付設されている調節装置と
を有し、調節装置の制御量が供給水質量流量であり、
またその供給水質量流量に対する目標値Ｓが蒸気発生
器出力に対応付けられている目標値Ｌに関係して導かれ
る強制貫流蒸気発生器に関する。
されており蒸発器伝熱面内の供給水質量流量を設定す
るための装置と、この装置に付設されている調節装置と
を有し、調節装置の制御量が供給水質量流量であり、
またその供給水質量流量に対する目標値Ｓが蒸気発生
器出力に対応付けられている目標値Ｌに関係して導かれ
る強制貫流蒸気発生器に関する。
このような強制貫流蒸気発生器は「VGB発電所技術6
5」第１号、1985年１月、第29頁、第６図から公知であ
る。この公知の強制貫流蒸気発生器では、蒸発器伝熱面
内の熱流を供給水質量流量と同期化させるために供給水
質量流量に対する目標値が蒸気発生器出力の目標値か
ら、または蒸気発生器出力に対応付けられている目標値
から遅延要素を介して導かれる。他の措置はこの同期に
対して講じられていない。
5」第１号、1985年１月、第29頁、第６図から公知であ
る。この公知の強制貫流蒸気発生器では、蒸発器伝熱面
内の熱流を供給水質量流量と同期化させるために供給水
質量流量に対する目標値が蒸気発生器出力の目標値か
ら、または蒸気発生器出力に対応付けられている目標値
から遅延要素を介して導かれる。他の措置はこの同期に
対して講じられていない。
この公知の強制貫流蒸気発生器では蒸発器伝熱面の出
口における固有エンタルピの過振動が負荷変化の結果と
して蒸気発生器出力の変化の際に避けられないことが判
明している。このような過振動は強制貫流蒸気発生器の
寿命を減ずるだけでなく、強制貫流蒸気発生器から発生
される生蒸気の温度の調節を困難にする。
口における固有エンタルピの過振動が負荷変化の結果と
して蒸気発生器出力の変化の際に避けられないことが判
明している。このような過振動は強制貫流蒸気発生器の
寿命を減ずるだけでなく、強制貫流蒸気発生器から発生
される生蒸気の温度の調節を困難にする。
本発明の課題は、蒸発器伝熱面の出口における固有エ
ンタルピのこの有害な過振動を大幅に減少し、または完
全に避けることにある。
ンタルピのこの有害な過振動を大幅に減少し、または完
全に避けることにある。
この課題は、本発明によれば、冒頭に記載した種類の
強制貫流蒸気発生器において、調節装置に供給水質量流
量に対する目標値Ｓとして量 （L1）／（hsA（L2）−hiE） を形成するための装置が付設されており、またこの装置
に入力量として蒸発器伝熱面の入口における固有エンタ
ルピの実際値hiEおよび蒸気発生器出力に対応付けられ
ている目標値が供給可能であり、 その際（L1）は第１の出力値L1により関数発生器か
ら固定的に予め定め得る関数に従って取り出される、蒸
発器伝熱面内の熱流に対する値であり、 hsA（L2）は第２の出力値L2により関数発生器から固
定的に予め定め得る関数に従って取り出される、蒸発器
伝熱面の出口における固有エンタルピに対する目標値で
あり、 第１の出力値L1は第１の遅延要素を介して蒸気発生器
出力に対応付けられている目標値Ｌにくらべて遅らされ
ている出力値であり、また 第２の出力値L2は第１の出力値L1にくらべて第２の遅
延要素により遅らされている出力値であることを特徴と
する強制貫流蒸気発生器により解決される。
強制貫流蒸気発生器において、調節装置に供給水質量流
量に対する目標値Ｓとして量 （L1）／（hsA（L2）−hiE） を形成するための装置が付設されており、またこの装置
に入力量として蒸発器伝熱面の入口における固有エンタ
ルピの実際値hiEおよび蒸気発生器出力に対応付けられ
ている目標値が供給可能であり、 その際（L1）は第１の出力値L1により関数発生器か
ら固定的に予め定め得る関数に従って取り出される、蒸
発器伝熱面内の熱流に対する値であり、 hsA（L2）は第２の出力値L2により関数発生器から固
定的に予め定め得る関数に従って取り出される、蒸発器
伝熱面の出口における固有エンタルピに対する目標値で
あり、 第１の出力値L1は第１の遅延要素を介して蒸気発生器
出力に対応付けられている目標値Ｌにくらべて遅らされ
ている出力値であり、また 第２の出力値L2は第１の出力値L1にくらべて第２の遅
延要素により遅らされている出力値であることを特徴と
する強制貫流蒸気発生器により解決される。
蒸発器伝熱面の出口における固有エンタルピの実際値
の処理は、蒸発器伝熱面に供給される供給水質量流量が
蒸発器伝熱面に供給される熱流に広範囲に適合され得る
ように、供給水質量流量に対する目標値の決定のために
蒸発器伝熱面内を流れる熱流の利用を可能にする。それ
によって蒸発器伝熱面の出口における固有エンタルピの
所望のコマンドが可能となる。
の処理は、蒸発器伝熱面に供給される供給水質量流量が
蒸発器伝熱面に供給される熱流に広範囲に適合され得る
ように、供給水質量流量に対する目標値の決定のために
蒸発器伝熱面内を流れる熱流の利用を可能にする。それ
によって蒸発器伝熱面の出口における固有エンタルピの
所望のコマンドが可能となる。
有利な実施態様は、量 （L1）／（hsA（L2）−hiE）＝Ｓ を形成するための装置が微分要素を有し、この微分要素
がその入力端で第２の遅延要素の出力端における第２の
出力値L2または蒸発器伝熱面の後で測定された圧力の実
際値に接続されており、また微分要素が目標値Ｓとし
て形成された量の値を第２の遅延要素の出力端における
第２の出力値L2または蒸発器伝熱面の後で測定された圧
力の実際値の上昇の際に補正値だけ一時的に減じ、また
この第２の出力値L2または蒸発器伝熱面の後で測定され
た圧力の実際値の低下の際に補正値だけ一時的に高める
ことを特徴とする。それにより蒸発器伝熱面に供給され
る熱量へのこの蒸発器伝熱面に供給される供給水質量流
量の一層良好な適合が行われるように、蒸発器伝熱面の
金属質量内のエネルギー蓄積が特に顧慮される。
がその入力端で第２の遅延要素の出力端における第２の
出力値L2または蒸発器伝熱面の後で測定された圧力の実
際値に接続されており、また微分要素が目標値Ｓとし
て形成された量の値を第２の遅延要素の出力端における
第２の出力値L2または蒸発器伝熱面の後で測定された圧
力の実際値の上昇の際に補正値だけ一時的に減じ、また
この第２の出力値L2または蒸発器伝熱面の後で測定され
た圧力の実際値の低下の際に補正値だけ一時的に高める
ことを特徴とする。それにより蒸発器伝熱面に供給され
る熱量へのこの蒸発器伝熱面に供給される供給水質量流
量の一層良好な適合が行われるように、蒸発器伝熱面の
金属質量内のエネルギー蓄積が特に顧慮される。
他の有利な実施態様は、量 （L1）／（hsA（L2）−hiE）＝Ｓ を形成するための装置が微分特性を有する関数要素を有
し、この関数要素がその入力端で蒸発器伝熱面の入口に
おける固有エンタルピの実際値hiEに接続されており、
また関数要素が目標値Ｓとして形成された量の値を蒸
発器伝熱面の入口における固有エンタルピの実際値hiE
の上昇の際に補正値だけ一時的に減じ、またこの実際値
hiEの低下の際に補正値だけ一時的に高めることを特徴
とする。それにより、蒸発器伝熱面内に入る供給水の質
量流量および温度の変化の作用が蒸発器伝熱面内で同期
して経過しないことが顧慮されている。
し、この関数要素がその入力端で蒸発器伝熱面の入口に
おける固有エンタルピの実際値hiEに接続されており、
また関数要素が目標値Ｓとして形成された量の値を蒸
発器伝熱面の入口における固有エンタルピの実際値hiE
の上昇の際に補正値だけ一時的に減じ、またこの実際値
hiEの低下の際に補正値だけ一時的に高めることを特徴
とする。それにより、蒸発器伝熱面内に入る供給水の質
量流量および温度の変化の作用が蒸発器伝熱面内で同期
して経過しないことが顧慮されている。
他の実施態様は従属請求項に記載されている。
本発明およびその利点を図面により実施例について一
層詳細に説明する。
層詳細に説明する。
第１図は本発明による強制貫流蒸気発生器の概要ブロ
ック図である。
ック図である。
第２図および第３図は第１図による強制貫流蒸気発生
器の蒸発器伝熱面の出口における固有エンタルピの時間
的経過を示す図である。
器の蒸発器伝熱面の出口における固有エンタルピの時間
的経過を示す図である。
第１図中には供給水調節系が示されている。付設の燃
焼調節系は冒頭に記載した文献「VGE発電所技術65」の
第６図に示されている。
焼調節系は冒頭に記載した文献「VGE発電所技術65」の
第６図に示されている。
第１図による強制貫流蒸気発生器は、図示されていな
いガス通路に位置している供給水予熱面（節炭器伝熱
面）２を有する。この供給水予熱面２の前に供給水ポン
プ３が、またこの供給水予熱面２の後に蒸発器伝熱面４
が接続されている。供給水ポンプ３から供給水予熱面２
へ導かれている供給水管のなかに、供給水管を通る供給
水質量流量ｉ（＝質量の時間的微分）を測定するため
の測定装置５が配置されている。さらに蒸発器伝熱面４
の入口には供給水予熱面２と蒸発器伝熱面４との間の接
続管内に蒸発器伝熱面４の入口における供給水の固有エ
ンタルピの実際値hiEを測定するための測定装置９が設
けられている。
いガス通路に位置している供給水予熱面（節炭器伝熱
面）２を有する。この供給水予熱面２の前に供給水ポン
プ３が、またこの供給水予熱面２の後に蒸発器伝熱面４
が接続されている。供給水ポンプ３から供給水予熱面２
へ導かれている供給水管のなかに、供給水管を通る供給
水質量流量ｉ（＝質量の時間的微分）を測定するため
の測定装置５が配置されている。さらに蒸発器伝熱面４
の入口には供給水予熱面２と蒸発器伝熱面４との間の接
続管内に蒸発器伝熱面４の入口における供給水の固有エ
ンタルピの実際値hiEを測定するための測定装置９が設
けられている。
供給水ポンプの駆動電動機には非常に速い調節器、詳
細にはPI調節器６が付設されており、その入力端に調節
量として測定装置５により測定された供給水質量流量
ｉの制御偏差Δが与えられている。調節器６に供給水
質量流量に対する目標値Ｓを形成するための装置８が
付設されている。この装置８は入力量として一方では目
標値発生器７から発せられた強制貫流蒸気発生器の出力
に対する目標値Ｌを有し、また他方では測定装置９によ
り決定された蒸発器伝熱面４の入口における固有エンタ
ルピの実際値hiEを有する。
細にはPI調節器６が付設されており、その入力端に調節
量として測定装置５により測定された供給水質量流量
ｉの制御偏差Δが与えられている。調節器６に供給水
質量流量に対する目標値Ｓを形成するための装置８が
付設されている。この装置８は入力量として一方では目
標値発生器７から発せられた強制貫流蒸気発生器の出力
に対する目標値Ｌを有し、また他方では測定装置９によ
り決定された蒸発器伝熱面４の入口における固有エンタ
ルピの実際値hiEを有する。
作動中に常に再び時間的に変化し、また（図示されて
いない）燃焼調節ループ内で直接に燃料調節器に与えら
れる強制貫流蒸気発生器の出力の目標値Ｌは装置８の第
１の遅延要素13の入力端にも供給される。より高い次
数、たとえば２次のこの遅延要素13は第１の信号または
遅らされた第１の出力値L1を発する。この第１の出力値
L1は装置８の関数発生器のユニット10および11の入力端
に供給される。関数発生器ユニット10の出力端には供給
水質量流量に対する値（L1）が現れ、また関数発生器
ユニット11の出力端には蒸発器伝熱面４の出口における
固有エンタルピの実際値hiAと蒸発器伝熱面４の入口に
おける固有エンタルピの実際値hiEとの間の差に対する
値Δｈ（L1）が現れる。L1の関数としての値およびΔ
ｈは関数発生器ユニット10または11内に格納されてい
る。それらは、それぞれ強制貫流蒸気発生器の定常的作
動の際に測定され関数発生器ユニット10および11に入力
されおよびΔｈに対する定常的な値から求められてい
る。可能な関数はユニット10および11のブロック中に記
入されている。それによればそれぞれ負荷値Ｌの35％な
いし100％（＝全負荷）の範囲内でほぼ比例的に上昇ま
たは下降する関数経過が用いられている。
いない）燃焼調節ループ内で直接に燃料調節器に与えら
れる強制貫流蒸気発生器の出力の目標値Ｌは装置８の第
１の遅延要素13の入力端にも供給される。より高い次
数、たとえば２次のこの遅延要素13は第１の信号または
遅らされた第１の出力値L1を発する。この第１の出力値
L1は装置８の関数発生器のユニット10および11の入力端
に供給される。関数発生器ユニット10の出力端には供給
水質量流量に対する値（L1）が現れ、また関数発生器
ユニット11の出力端には蒸発器伝熱面４の出口における
固有エンタルピの実際値hiAと蒸発器伝熱面４の入口に
おける固有エンタルピの実際値hiEとの間の差に対する
値Δｈ（L1）が現れる。L1の関数としての値およびΔ
ｈは関数発生器ユニット10または11内に格納されてい
る。それらは、それぞれ強制貫流蒸気発生器の定常的作
動の際に測定され関数発生器ユニット10および11に入力
されおよびΔｈに対する定常的な値から求められてい
る。可能な関数はユニット10および11のブロック中に記
入されている。それによればそれぞれ負荷値Ｌの35％な
いし100％（＝全負荷）の範囲内でほぼ比例的に上昇ま
たは下降する関数経過が用いられている。
関数発生器ユニット10および11の出力量（L1）およ
びΔｈ（L1）は装置８の関数発生器の乗算要素14におい
て互いに乗算される。得られた積値（L1）は出力値L1
における蒸発器伝熱面４内の熱流に相当する。この量
（L1）は分子として除算要素15に入力される。
びΔｈ（L1）は装置８の関数発生器の乗算要素14におい
て互いに乗算される。得られた積値（L1）は出力値L1
における蒸発器伝熱面４内の熱流に相当する。この量
（L1）は分子として除算要素15に入力される。
分母としては除算要素15に、蒸発器伝熱面４の出口に
おける固有エンタルピの目標値hsA（L2）と測定装置９
により測定される蒸発器伝熱面４の入口における固有エ
ンタルピの実際値hiEとの間の、加算要素19により形成
された差が入力される。
おける固有エンタルピの目標値hsA（L2）と測定装置９
により測定される蒸発器伝熱面４の入口における固有エ
ンタルピの実際値hiEとの間の、加算要素19により形成
された差が入力される。
目標値hsA（L2）は装置８の関数発生器の第３の関数
発生器ユニット12から取り出される。関数発生器ユニッ
ト12の入力値は第２の遅延要素16、特に１次の遅延要素
の出力端に生じ、その入力量は第１の遅延要素13の出力
端における第１の出力値L1である。従って、第３の関数
発生器ユニット12の入力値は、第１の出力値L1にくらべ
て遅らされている第２の出力値L2である。L2の関数とし
ての値hsA（L2）は第３の関数発生器ユニット12に格納
される。それらは、それぞれ強制貫流蒸気発生器の定常
的作動の際に測定され関数発生器ユニット12に入力され
たhsAに対する値から求められている。可能な関数はユ
ニット12のブロック中に記入されている。それによれば
それぞれ負荷値Ｌの35％ないし100％（＝全負荷）の範
囲内でほぼ直線的に上昇または下降する関数経過が用い
られている。
発生器ユニット12から取り出される。関数発生器ユニッ
ト12の入力値は第２の遅延要素16、特に１次の遅延要素
の出力端に生じ、その入力量は第１の遅延要素13の出力
端における第１の出力値L1である。従って、第３の関数
発生器ユニット12の入力値は、第１の出力値L1にくらべ
て遅らされている第２の出力値L2である。L2の関数とし
ての値hsA（L2）は第３の関数発生器ユニット12に格納
される。それらは、それぞれ強制貫流蒸気発生器の定常
的作動の際に測定され関数発生器ユニット12に入力され
たhsAに対する値から求められている。可能な関数はユ
ニット12のブロック中に記入されている。それによれば
それぞれ負荷値Ｌの35％ないし100％（＝全負荷）の範
囲内でほぼ直線的に上昇または下降する関数経過が用い
られている。
除算器15の出力端から、装置５により測定された供給
水予熱面２内の供給水質量流量に対する実際値の制御偏
差Δを加算要素23内で形成して調節器６に供給するた
めに、供給水質量流量に対する目標値Ｓ＝（L1）／
（hsA（L2）−hiE）＝Δｈ（L1）×（L1）／（hsA（L
2）−hiE）が取り出される。
水予熱面２内の供給水質量流量に対する実際値の制御偏
差Δを加算要素23内で形成して調節器６に供給するた
めに、供給水質量流量に対する目標値Ｓ＝（L1）／
（hsA（L2）−hiE）＝Δｈ（L1）×（L1）／（hsA（L
2）−hiE）が取り出される。
有利には、第２の遅延要素16の出力端に微分要素17の
入力端が接続されており、その出力端が加算要素18の差
し引き入力端に接続されていてよい。この加算要素18は
蒸発器伝熱面４内の熱流（L1）に対する値を微分要素
17の出力信号だけ補正する。微分要素17の入力端は、第
１図中に破線で示されているように、蒸発器伝熱面４の
後（たとえばこの蒸発器伝熱面４の後に接続されている
強制貫流蒸気発生器の過熱器伝熱面の後）の圧力Piの実
際値を測定するための装置30に接続されていてもよい。
微分要素17の入力端と圧力Piの実際値を測定するための
このような装置30との間に、たとえば出力信号として測
定された圧力Piに相応する飽和蒸気温度を微分要素17に
発する別の関数発生器が接続されていてもよい。
入力端が接続されており、その出力端が加算要素18の差
し引き入力端に接続されていてよい。この加算要素18は
蒸発器伝熱面４内の熱流（L1）に対する値を微分要素
17の出力信号だけ補正する。微分要素17の入力端は、第
１図中に破線で示されているように、蒸発器伝熱面４の
後（たとえばこの蒸発器伝熱面４の後に接続されている
強制貫流蒸気発生器の過熱器伝熱面の後）の圧力Piの実
際値を測定するための装置30に接続されていてもよい。
微分要素17の入力端と圧力Piの実際値を測定するための
このような装置30との間に、たとえば出力信号として測
定された圧力Piに相応する飽和蒸気温度を微分要素17に
発する別の関数発生器が接続されていてもよい。
有利には、微分特性を有する関数要素として別の微分
要素24が設けられていてよい。この微分要素24は入力量
として測定装置９により決定された蒸発器伝熱面４の入
口における固有エンタルピの実際値hiEを有する。微分
要素24の出力端は同じく加算要素18の差し引き入力端に
接続されている。
要素24が設けられていてよい。この微分要素24は入力量
として測定装置９により決定された蒸発器伝熱面４の入
口における固有エンタルピの実際値hiEを有する。微分
要素24の出力端は同じく加算要素18の差し引き入力端に
接続されている。
正常な定常的な負荷作動中は強制貫流蒸気発生器は惰
性状態にあり、また蒸気発生器出力に対する目標値Ｌは
一定である。従って、遅延要素13の出力端における出力
値L1および遅延要素16の出力端における出力値L2も一定
である。それらは目標値Ｌと等しい値を有する。
性状態にあり、また蒸気発生器出力に対する目標値Ｌは
一定である。従って、遅延要素13の出力端における出力
値L1および遅延要素16の出力端における出力値L2も一定
である。それらは目標値Ｌと等しい値を有する。
強制貫流蒸気発生器の惰性状態でのこの定常的な作動
中、hiEは蒸発器伝熱面４の入口における固有エンタル
ピに対する定常値に相当し、また装置８から発せられる
値Ｓは供給水予熱面２内、従ってまた蒸発器伝熱面４
内の供給水流に対する定常的な目標値に相当する。
中、hiEは蒸発器伝熱面４の入口における固有エンタル
ピに対する定常値に相当し、また装置８から発せられる
値Ｓは供給水予熱面２内、従ってまた蒸発器伝熱面４
内の供給水流に対する定常的な目標値に相当する。
乗算要素14内で形成される積Δｈ（L1）×（L1）＝
Δｈ（Ｌ）×（Ｌ）は蒸発器伝熱面４内の熱流に対す
る定常値に相当する。
Δｈ（Ｌ）×（Ｌ）は蒸発器伝熱面４内の熱流に対す
る定常値に相当する。
目標値発生器７における蒸気発生器出力に対する目標
値Ｌの変化の際に、蒸発器伝熱面４内の熱流に対する新
しい定常値（Ｌ）は遅らされて生ずる。なぜならば、
強制貫流蒸気発生器の燃焼は蒸気発生器出力の目標値Ｌ
の変化に遅らされて追随するからである。このことは装
置８の第１の遅延要素13により顧慮されている（同期
化）。
値Ｌの変化の際に、蒸発器伝熱面４内の熱流に対する新
しい定常値（Ｌ）は遅らされて生ずる。なぜならば、
強制貫流蒸気発生器の燃焼は蒸気発生器出力の目標値Ｌ
の変化に遅らされて追随するからである。このことは装
置８の第１の遅延要素13により顧慮されている（同期
化）。
既に質量流量が蒸発器伝熱面４を通過するために有限
な時間を必要とするので、蒸発器伝熱面４の出口におけ
る固有エンタルピhiAはこの蒸発器伝熱面４内の熱流の
変化の際に別の遅延をもって変化し、このことは装置８
の第２の遅延要素16により顧慮されている。
な時間を必要とするので、蒸発器伝熱面４の出口におけ
る固有エンタルピhiAはこの蒸発器伝熱面４内の熱流の
変化の際に別の遅延をもって変化し、このことは装置８
の第２の遅延要素16により顧慮されている。
供給水質量流量に対する目標値Ｓの形成の際の、蒸
発器伝熱面４の入口において測定された固有エンタルピ
hiEの顧慮は、特に強制貫流蒸気発生器の外側の供給水
の加熱の時間的挙動を顧慮する。
発器伝熱面４の入口において測定された固有エンタルピ
hiEの顧慮は、特に強制貫流蒸気発生器の外側の供給水
の加熱の時間的挙動を顧慮する。
微分要素17は一方では供給水流量に対する目標値Ｓ
を、出力値L2が時間的に上昇し、また蒸発器伝熱面４の
金属質量の加熱が質量流量内で蒸発器伝熱面４に到達す
る熱流を減ずる間、相応の補正値だけ減ずる。微分要素
17は他方では目標値Ｓを、出力値L2が時間的に下降
し、また蒸発器伝熱面４の金属質量の冷却が質量流量内
で蒸発器伝熱面４に到達する熱流を増大させる間、相応
の補正値だけ増大させる。
を、出力値L2が時間的に上昇し、また蒸発器伝熱面４の
金属質量の加熱が質量流量内で蒸発器伝熱面４に到達す
る熱流を減ずる間、相応の補正値だけ減ずる。微分要素
17は他方では目標値Ｓを、出力値L2が時間的に下降
し、また蒸発器伝熱面４の金属質量の冷却が質量流量内
で蒸発器伝熱面４に到達する熱流を増大させる間、相応
の補正値だけ増大させる。
微分要素17の出力端は他の加算要素19の加算入力端
に、場合によっては正規化要素を介して、接続されてい
てよい。
に、場合によっては正規化要素を介して、接続されてい
てよい。
微分要素24は一方では強制貫流蒸気発生器内の供給水
質量流量に対する目標値Ｓを、蒸発器伝熱面４の入口
における固有エンタルピhiEが上昇する間、相応の補正
値だけ減ずる。他方では微分要素24は目標値Ｓを、実
際値hiEが時間的に下降する間、相応の補正値だけ増大
させる。微分要素24の出力端は他の加算要素19の加算入
力端に、場合によっては正規化要素を介して、接続され
ていてよい。
質量流量に対する目標値Ｓを、蒸発器伝熱面４の入口
における固有エンタルピhiEが上昇する間、相応の補正
値だけ減ずる。他方では微分要素24は目標値Ｓを、実
際値hiEが時間的に下降する間、相応の補正値だけ増大
させる。微分要素24の出力端は他の加算要素19の加算入
力端に、場合によっては正規化要素を介して、接続され
ていてよい。
微分要素24は微分特性を有する純粋な関数要素であっ
てよい。しかし、それは微分特性を変性させる追加的な
計算要素を含んでいてもよい。
てよい。しかし、それは微分特性を変性させる追加的な
計算要素を含んでいてもよい。
時間ｔに関係しての蒸発器伝熱面４の出口における４
つの固有エンタルピhiA（単位:kJ/kg）の第２図中に示
されている経過（曲線ＩないしIV）は強制貫流蒸気発生
器に対してこの蒸気発生器の出力に対する目標値Ｌの、
200秒以内で50％から100％へのランプ状の変化の際に求
められた。相応のことが強制貫流蒸気発生器の出力Ｌの
200秒以内で100％から50％へのランプ状の変化の際に求
められた４つの固有エンタルピhiA（単位:kJ/kg）の第
３図中に示されている時間的経過（曲線１ないしIV）に
対して当てはまる。
つの固有エンタルピhiA（単位:kJ/kg）の第２図中に示
されている経過（曲線ＩないしIV）は強制貫流蒸気発生
器に対してこの蒸気発生器の出力に対する目標値Ｌの、
200秒以内で50％から100％へのランプ状の変化の際に求
められた。相応のことが強制貫流蒸気発生器の出力Ｌの
200秒以内で100％から50％へのランプ状の変化の際に求
められた４つの固有エンタルピhiA（単位:kJ/kg）の第
３図中に示されている時間的経過（曲線１ないしIV）に
対して当てはまる。
第２図および第３図中の曲線Ｉは、関数発生器ユニッ
ト10の出力値（L1）が調節器６に対する補正されない
目標値Ｓである場合に対して当てはまる。曲線IIは、
微分要素17および24が第１図による回路内に存在してい
ない場合に対して当てはまり、他方において曲線III
は、第１図に相応し、ただし微分要素24なしの回路に対
して当てはまる。曲線IVは、第１図に相応する回路に対
して当てはまる。第２図および第３図のグラフは、蒸発
器伝熱面４の出口における固有エンタルピhiAの過振動
が可能なかぎり完全に回避すべきであることが価値を有
するならば、曲線IVを有する第１図による完全な回路が
最も望ましいことを示す。
ト10の出力値（L1）が調節器６に対する補正されない
目標値Ｓである場合に対して当てはまる。曲線IIは、
微分要素17および24が第１図による回路内に存在してい
ない場合に対して当てはまり、他方において曲線III
は、第１図に相応し、ただし微分要素24なしの回路に対
して当てはまる。曲線IVは、第１図に相応する回路に対
して当てはまる。第２図および第３図のグラフは、蒸発
器伝熱面４の出口における固有エンタルピhiAの過振動
が可能なかぎり完全に回避すべきであることが価値を有
するならば、曲線IVを有する第１図による完全な回路が
最も望ましいことを示す。
第１図中には、入力端で加算要素21の出力端と接続さ
れているもう１つのエンタルピ補正調節器20が破線で記
入されている。この加算要素21の加算入力端には第３の
関数発生器ユニット12の出力端から与えられる目標値h
sA（L2）が、またその差し引き入力端には蒸発器伝熱面
４の出口における固有エンタルピの実際値hiAが供給さ
れている。この実際値hiAは蒸発器伝熱面４の出口管内
に位置している測定装置22により測定される。調節器出
力端における補正信号は装置８の加算要素19の加算入力
端に供給されている。
れているもう１つのエンタルピ補正調節器20が破線で記
入されている。この加算要素21の加算入力端には第３の
関数発生器ユニット12の出力端から与えられる目標値h
sA（L2）が、またその差し引き入力端には蒸発器伝熱面
４の出口における固有エンタルピの実際値hiAが供給さ
れている。この実際値hiAは蒸発器伝熱面４の出口管内
に位置している測定装置22により測定される。調節器出
力端における補正信号は装置８の加算要素19の加算入力
端に供給されている。
このエンタルピ補正調節器20は、有利には、蒸発器伝
熱面４の出口における固有エンタルピの測定された実際
値hiAがたとえば強制貫流蒸気発生器に供給される燃料
の加熱値の変動または強制貫流蒸気発生器内の燃焼器位
置の変化のような外部擾乱の影響の結果として、第３の
関数発生器ユニット12から与えられる蒸発器伝熱面４の
出口における固有エンタルピに対する目標値hsA（L2）
から偏差するときに、強制貫流蒸気発生器内の供給水流
量の目標値Ｓを補正する。
熱面４の出口における固有エンタルピの測定された実際
値hiAがたとえば強制貫流蒸気発生器に供給される燃料
の加熱値の変動または強制貫流蒸気発生器内の燃焼器位
置の変化のような外部擾乱の影響の結果として、第３の
関数発生器ユニット12から与えられる蒸発器伝熱面４の
出口における固有エンタルピに対する目標値hsA（L2）
から偏差するときに、強制貫流蒸気発生器内の供給水流
量の目標値Ｓを補正する。
Claims (8)
- 【請求項１】蒸発器伝熱面（４）と、蒸発器伝熱面
（４）の前に接続されており蒸発器伝熱面（４）内の給
水質量流量を設定するための装置（３）と、この装置
（３）に付設されている調節装置（６）とを有し、調節
装置（６）の制御量が供給水質量流量であり、またそ
の供給水質量流量に対する目標値Ｓが蒸気発生器出力
に対応付けられている目標値Ｌに関係して導かれている
強制貫流蒸気発生器において、 調節装置（６）に供給水質量流量に対する目標値Ｓと
して量 （L1）／（hsA（L2）−hiE） を形成するための装置（８）が付設されており、またこ
の装置（８）に入力量として蒸発器伝熱面（４）の入口
における固有エンタルピの実際値hiEおよび蒸気発生器
出力に対応付けられている目標値Ｌが供給可能であり、 その際（L1）は第１の出力値L1により関数発生器（1
0、11）から固定的に予め定め得る関数に従って取り出
される、蒸発器伝熱面（４）内の熱流に対する値であ
り、 その際hsA（L2）は第２の出力値L2により関数発生器（1
2）から固定的に予め定め得る関数に従って取り出され
る、蒸発器伝熱面（４）の出口における固有エンタルピ
に対する目標値であり、 その際第１の出力値L1は第１の遅延要素（13）を介して
蒸気発生器出力に対応付けられている目標値Ｌにくらべ
て遅らされている出力値であり、また その際第２の出力値L2は第１の出力値L1にくらべて第２
の遅延要素（16）により遅らされている出力値である ことを特徴とする強制貫流蒸気発生器。 - 【請求項２】量 （L1）／（hsA（L2）−hiE）＝Ｓ を形成するための装置（８）が微分要素（17）を有し、
微分要素（17）がその入力端で第２の遅延要素（16）の
出力端における第２の出力値L2または蒸発器伝熱面
（４）の後で測定された圧力の実際値に接続されてお
り、また微分要素（17）が目標値Ｓとして形成された
量の値を第２の遅延要素（16）の出力端における第２の
出力値L2または蒸発器伝熱面（４）の後で測定された圧
力の実際値の上昇の際に補正値だけ一時的に減少し、ま
たこの第２の出力値L2または蒸発器伝熱面（４）の後で
測定された圧力の実際値の低下の際に補正値だけ一時的
に高めることを特徴とする請求項１記載の強制貫流蒸気
発生器。 - 【請求項３】量 （L1）／（hsA（L2）−hiE）＝Ｓ を形成するための装置（８）が微分特性を有する関数要
素（24）を有し、この関数要素（24）がその入力端で蒸
発器伝熱面（４）の入口における固有エンタルピの実際
値hiEに接続されており、また関数要素（24）が目標値
Ｓとして形成された量の値を蒸発器伝熱面（４）の入
口における固有エンタルピの実際値hiEの上昇の際に補
正値だけ一時的に減少し、またこの実際値hiE低下の際
に補正値だけ一時的に高めることを特徴とする請求項１
または２記載の強制貫流蒸気発生器。 - 【請求項４】エンタルピ補正調節器（20）が設けられて
おり、その調節器入力端に量（hsA（L2）−hiA）が制御
偏差として与えられており、またその調節器出力端に差
（hsA（L2）−hiE）に加算される補正値が出力可能であ
り、その際hiAは蒸発器伝熱面（４）の出口における固
有エンタルピの実際値であることを特徴とする請求項１
ないし３の１つに記載の強制貫流蒸気発生器。 - 【請求項５】関数発生器が第１の出力値L1を与えられる
第１および第２の関数発生器ユニット（10、11）を含ん
でおり、それらの出力信号（（L1）、Δｈ（L1））が
乗算要素（14）に供給されていることを特徴とする請求
項１ないし４の１つに記載の強制貫流蒸気発生器。 - 【請求項６】関数発生器が第２の出力値L2を与えられる
第３の関数発生器ユニット（12）を含んでおり、その出
力信号（hsA（L2））が加算要素（19）に供給可能であ
ることを特徴とする請求項１ないし５の１つに記載の強
制貫流蒸気発生器。 - 【請求項７】装置（８）が量Ｓを形成するための除算
器（15）を含んでいることを特徴とする請求項１ないし
６の１つに記載の強制貫流蒸気発生器。 - 【請求項８】蒸発器伝熱面（４）の入口および／または
出口における固有エンタルピの実際値を検出するため測
定装置（５、９、30）が設けられていることを特徴とす
る請求項１ないし７の１つに記載の強制貫流蒸気発生
器。
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP92107500 | 1992-05-04 | ||
| EP92107500.8 | 1992-05-04 | ||
| DE19924217626 DE4217626A1 (de) | 1992-05-27 | 1992-05-27 | Zwangdurchlaufdampferzeuger |
| DE4217626.3 | 1992-05-27 | ||
| DE92107500.8 | 1992-05-27 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07502803A JPH07502803A (ja) | 1995-03-23 |
| JP2563099B2 true JP2563099B2 (ja) | 1996-12-11 |
Family
ID=25915217
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5518820A Expired - Lifetime JP2563099B2 (ja) | 1992-05-04 | 1993-04-21 | 強制貫流蒸気発生器 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5529021A (ja) |
| EP (1) | EP0639253B1 (ja) |
| JP (1) | JP2563099B2 (ja) |
| KR (1) | KR100251011B1 (ja) |
| CN (1) | CN1044404C (ja) |
| DE (1) | DE59304751D1 (ja) |
| DK (1) | DK0639253T3 (ja) |
| WO (1) | WO1993022599A1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014508272A (ja) * | 2011-02-25 | 2014-04-03 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 蒸気タービンの短期間の出力増大を調節するための方法 |
| JP2014522461A (ja) * | 2011-05-26 | 2014-09-04 | エレクトリシテ・ドゥ・フランス | 化石燃料発電所の多変数調節のための制御システム |
Families Citing this family (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0815387B1 (de) * | 1995-03-16 | 1999-08-18 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zur überwachung der speisewasserzufuhr zu einem dampferzeuger |
| EP1614962A1 (de) * | 2004-07-09 | 2006-01-11 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betrieb eines Durchlaufdampferzeugers |
| EP2065641A3 (de) | 2007-11-28 | 2010-06-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betrieben eines Durchlaufdampferzeugers sowie Zwangdurchlaufdampferzeuger |
| EP2194320A1 (de) | 2008-06-12 | 2010-06-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers sowie Zwangdurchlaufdampferzeuger |
| EP2182278A1 (de) * | 2008-09-09 | 2010-05-05 | Siemens Aktiengesellschaft | Durchlaufdampferzeuger |
| EP2180250A1 (de) * | 2008-09-09 | 2010-04-28 | Siemens Aktiengesellschaft | Durchlaufdampferzeuger |
| DE102010040210A1 (de) * | 2010-09-03 | 2012-03-08 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betreiben eines solarbeheizten Durchlaufdampferzeugers sowie solarthermischer Durchlaufdampferzeuger |
| DE102010042458A1 (de) * | 2010-10-14 | 2012-04-19 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betreiben einer kombinierten Gas- und Dampfturbinenanlage sowie zur Durchführung des Verfahrens hergerichtete Gas- und Dampfturbinenanlage und entsprechende Regelvorrichtung |
| DE102011004263A1 (de) * | 2011-02-17 | 2012-08-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betreiben eines solarbeheizten Abhitzedampferzeugers sowie solarthermischer Abhitzedampferzeuger |
| DE102011004269A1 (de) * | 2011-02-17 | 2012-08-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betrieb eines solarthermischen Parabolrinnenkraftwerks |
| DE102011004277A1 (de) * | 2011-02-17 | 2012-08-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betrieb eines direkt beheizten, solarthermischen Dampferzeugers |
| DE102011076968A1 (de) * | 2011-06-06 | 2012-12-06 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betreiben eines Umlauf-Abhitzedampferzeugers |
| CN109780526B (zh) * | 2016-08-31 | 2020-06-23 | 青岛科技大学 | 一种干燥机管箱加热功率的控制方法 |
| CN109780522B (zh) * | 2016-08-31 | 2020-03-24 | 青岛科技大学 | 一种管束间距控制加热均匀性的蒸汽干燥机 |
| CN109780523B (zh) * | 2016-08-31 | 2020-06-30 | 青岛科技大学 | 一种壁面喷水的智能控制蒸汽干燥机 |
| CN109780525B (zh) * | 2016-08-31 | 2020-06-23 | 青岛科技大学 | 一种干燥机管束管径的控制方法 |
| EP3647657A1 (de) * | 2018-10-29 | 2020-05-06 | Siemens Aktiengesellschaft | Speisewasserregelung für zwangdurchlauf-abhitzedampferzeuger |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2118028A1 (de) * | 1971-04-14 | 1973-03-15 | Siemens Ag | Verfahren und anordnung zur regelung an einem waermeaustauscher |
| DE3242968C2 (de) * | 1982-11-20 | 1985-11-14 | Evt Energie- Und Verfahrenstechnik Gmbh, 7000 Stuttgart | Verfahren zur Regelung der Speisewasserzufuhr zu Dampferzeugern |
| EP0439765B1 (de) * | 1990-01-31 | 1995-05-03 | Siemens Aktiengesellschaft | Dampferzeuger |
-
1993
- 1993-04-21 JP JP5518820A patent/JP2563099B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1993-04-21 WO PCT/DE1993/000344 patent/WO1993022599A1/de active IP Right Grant
- 1993-04-21 DE DE59304751T patent/DE59304751D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1993-04-21 EP EP93908800A patent/EP0639253B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1993-04-21 KR KR1019940703752A patent/KR100251011B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1993-04-21 DK DK93908800.1T patent/DK0639253T3/da active
- 1993-05-04 CN CN93106344A patent/CN1044404C/zh not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-11-04 US US08/334,421 patent/US5529021A/en not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014508272A (ja) * | 2011-02-25 | 2014-04-03 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 蒸気タービンの短期間の出力増大を調節するための方法 |
| JP2014522461A (ja) * | 2011-05-26 | 2014-09-04 | エレクトリシテ・ドゥ・フランス | 化石燃料発電所の多変数調節のための制御システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1993022599A1 (de) | 1993-11-11 |
| CN1044404C (zh) | 1999-07-28 |
| CN1086299A (zh) | 1994-05-04 |
| KR100251011B1 (ko) | 2000-04-15 |
| EP0639253B1 (de) | 1996-12-11 |
| JPH07502803A (ja) | 1995-03-23 |
| EP0639253A1 (de) | 1995-02-22 |
| DE59304751D1 (de) | 1997-01-23 |
| US5529021A (en) | 1996-06-25 |
| DK0639253T3 (da) | 1997-06-16 |
| KR950701420A (ko) | 1995-03-23 |
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