EP0639253B1 - Zwangdurchlaufdampferzeuger - Google Patents

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EP0639253B1
EP0639253B1 EP93908800A EP93908800A EP0639253B1 EP 0639253 B1 EP0639253 B1 EP 0639253B1 EP 93908800 A EP93908800 A EP 93908800A EP 93908800 A EP93908800 A EP 93908800A EP 0639253 B1 EP0639253 B1 EP 0639253B1
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EP
European Patent Office
Prior art keywords
value
heating surface
evaporator heating
steam generator
power
Prior art date
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Expired - Lifetime
Application number
EP93908800A
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English (en)
French (fr)
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EP0639253A1 (de
Inventor
Axel Butterlin
Hermann Dörr
Joachim Franke
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Siemens AG
Original Assignee
Siemens AG
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Publication date
Family has litigation
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Priority claimed from DE19924217626 external-priority patent/DE4217626A1/de
Application filed by Siemens AG filed Critical Siemens AG
Priority to EP93908800A priority Critical patent/EP0639253B1/de
Publication of EP0639253A1 publication Critical patent/EP0639253A1/de
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Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F22—STEAM GENERATION
    • F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
    • F22B35/00—Control systems for steam boilers
    • F22B35/06—Control systems for steam boilers for steam boilers of forced-flow type
    • F22B35/10—Control systems for steam boilers for steam boilers of forced-flow type of once-through type

Definitions

  • the invention relates to a once-through steam generator with an evaporator heating surface and with a device upstream of the evaporator heating surface for adjusting the feed water mass flow ⁇ into the evaporator heating surface and with a control device associated with this device, the controlled variable of which is the feed water mass flow ⁇ and whose setpoint ⁇ S for the feed water mass flow depends on one of the Steam generator power assigned setpoint L is performed.
  • the object of the invention is to substantially reduce or even avoid this disadvantageous overshoot of the specific enthalpy at the outlet of the evaporator heating surface.
  • the processing of the actual value of the specific enthalpy at the entrance of the evaporator heating surface enables it to be used of the heat flow flowing into the evaporator heating surface for determining the setpoint for the feed water mass flow, so that the feed water mass flow supplied to the evaporator heating surface can be largely adapted to the heat flow supplied to the evaporator heating surface. This enables targeted control of the specific enthalpy at the outlet of the evaporator heating surface.
  • the energy storage in the metal masses of the evaporator heating surface is taken into account, so that an even better adaptation of the feed water mass flow supplied to the evaporator heating surface takes place to the heat flow supplied to this evaporator heating surface.
  • Figure 1 shows schematically a once-through steam generator according to the invention.
  • FIGS. 2 and 3 show in a diagram the time course of the specific enthalpy at the outlet of the evaporator heating surface of the once-through steam generator according to FIG. 1.
  • the forced-flow steam generator according to FIG. 1 has a feed water preheating surface (economizer heating surface) 2, which is located in a gas train (not shown).
  • This feed water preheating surface 2 has a feed water pump 3 connected upstream and an evaporator heating surface 4 connected downstream.
  • a measuring device 9 for measuring the actual value h iE of the specific enthalpy of the feed water at the inlet of the evaporator heating surface 4 is provided at the entry of the evaporator heating surface 4 in the connecting line between the feed water preheating heating surface 2 and the evaporator heating surface 4.
  • a drive motor on the feed water pump 3 is assigned a very fast controller, namely a PI controller 6, at the input of which is the controlled variable the control deviation ⁇ of the feed water mass flow ⁇ i measured with the measuring device 5.
  • the controller 6 is assigned a device 8 for forming the setpoint ⁇ s for the feed water mass flow.
  • This device 8 has, on the one hand, as input variables a setpoint L for the output of the once-through steam generator, which is output by a setpoint generator 7, and, on the other hand, the actual value h iE of the specific enthalpy at the inlet of the evaporator heating surface 4 determined by the measuring device 9.
  • the setpoint value L of the power of the once-through steam generator which changes over and over again during operation and which is fed directly to the fuel controller in the combustion control circuit (not shown), is also fed to the input of a first delay element 13 of the device 8.
  • This delay element 13 which is of higher order, for example of 2nd order, gives a first signal or a delayed first power value L1 from.
  • This first power value L1 is fed to the inputs of function transmitter units 10 and 11 of the function transmitter of the device 8.
  • a value ⁇ (L1) for the feed water mass flow appears at the output of the function transmitter unit 10, and a value ⁇ h (L1) for the difference between the specific enthalpy h iA at the outlet of the evaporator heating surface 4 and the specific enthalpy h iE am appears at the output of the function transmitter unit 11 Entry of this evaporator heating surface 4.
  • the output variables ⁇ (L1) and ⁇ h (L1) of the function generator units 10 and 11 are multiplied together in a multiplication element 14 of the function generator of the device 8.
  • the product value Q ⁇ (L1) obtained corresponds to the heat flow into the evaporator heating surface 4 at the power value L1.
  • This quantity Q ⁇ (L1) is entered as a counter in a divider 15.
  • a setpoint h sA (L2) is taken from a third function generator unit 12 of the function generator of the device 8.
  • the input value of the function generator unit 12 arises at the output of a second delay element 16, in particular a delay element of the 1st order, the input variable of which is the first power value L1 at the output of the first delay element 13.
  • the input value of the third function generator unit 12 is a second power value L2, which is delayed compared to the first power value L1.
  • the values h sA (L2) as a function of L2 are stored in the third function generator unit 12; they are determined from values for h sA , which were respectively obtained during a steady-state operation of the once-through steam generator and entered into the third function generator unit 12.
  • the output of the second delay element 16 there can advantageously be the input of a differentiating element 17, the output of which is connected negatively to a summing element 18.
  • This summing element 18 corrects the value for the heat flow Q ⁇ (L1) into the evaporator heating surface 4 by the output signal of the differentiating element 17.
  • the input of the differentiating element 17 can also - as in FIG. 1 only indicated by dashed lines - are located on a device 30 for measuring the actual value of the pressure p i behind the evaporator heating surface 4 (for example also behind a superheater heating surface of the forced-flow steam generator connected downstream in terms of flow).
  • a function generator can also be connected between the input of the differentiating element 17 and such a device 30 for measuring the actual value of the pressure p i , which, for example, outputs the saturated steam temperature corresponding to the measured pressure p i to the differentiating element 17.
  • a further differentiating element 24 can advantageously be provided as a functional element with differentiating behavior.
  • This differentiating element 24 has, as an input variable, the actual value h iE of the specific enthalpy at the inlet of the evaporator heating surface 4, determined with the measuring device 9.
  • the output of the differentiating element 24 is also connected negatively to the summing element 18.
  • the once-through steam generator is in a steady state and the setpoint L for the steam generator output is constant.
  • the power values L1 at the output of delay element 13 and L2 at the output of delay element 16 are thus also constant; they have the same value as the setpoint L.
  • h iE corresponds to the stationary value for the specific enthalpy at the entrance to the evaporator heating surface 4
  • the value ⁇ s given by the device 8 corresponds to the stationary setpoint for the feed water flow into the feed water preheating heating surface 2 and thus into the evaporator heating surface 4th
  • the specific enthalpy h iA at the outlet of the evaporator heating surface 4 changes with a further delay when the heat flow into this evaporator heating surface 4 changes, which is taken into account by the second delay element 16 of the device 8 is.
  • the differentiator 17 reduces the setpoint value ⁇ s for the feed water flow by a corresponding correction value as long as the power value L2 rises over time and the heating of the metal masses of the evaporator heating surface 4 reduces the heat flow that gets into the mass flow in the evaporator heating surface 4.
  • the Differentiator 17, on the other hand increases the desired value ⁇ s by a corresponding correction value as long as the power value L2 drops in time and the cooling of the metal masses of the evaporator heating surface 4 increases the heat flow that reaches the mass flow in the evaporator heating surface 4.
  • the output of the differentiating element 17 can also be switched positively to the other summing element 19, possibly via a normalizing element.
  • the differentiator 24 reduces the setpoint ⁇ s for the feed water mass flow into the once-through steam generator by a correction value as long as the actual value h iE of the specific enthalpy at the entrance to the evaporator heating surface 4 increases. On the other hand, the differentiator 24 increases the target value ⁇ s by a correction value as long as the actual value h iE falls in time.
  • the output of the differentiating element 24 can also be connected to the summing element 19 in a positive manner - possibly via a normalization element.
  • the differentiating element 24 can be a pure functional element with differentiating behavior. However, it can also include additional computing elements that modify the differentiation behavior.
  • the curves I in FIGS. 2 and 3 apply in the event that the output value ⁇ (L1) of the function generator unit 10 is the uncorrected setpoint value ⁇ s for the controller 6.
  • the curves II apply in the event that the differentiators 17 and 24 are not present in the circuit according to FIG. 1, while the curves III apply to the circuit corresponding to FIG. 1, but without the differentiator 24.
  • the curves IV apply to the circuit according to FIG 1.
  • the diagrams according to FIGS. 2 and 3 show that the complete circuit according to FIG. 1 with the curves IV is the cheapest if it is important to avoid overshoot of the specific enthalpy h iA at the outlet of the evaporator heating surface 4 as far as possible.
  • an enthalpy correction controller 20 is also shown in broken lines, the input of which is connected to the output of a summing element 21.
  • This summing element 21 is supplied with the desired value h sA (L2) output at the output of the third function generator unit 12 and negatively with the actual value h iA of the specific enthalpy at the outlet of the evaporator heating surface 4.
  • This actual value h iA is measured with a measuring device 22 located in the outlet line of the evaporator heating surface 4.
  • the correction signal at the controller output is fed positively to the summing element 19 of the device 8.
  • This enthalpy correction controller 20 advantageously corrects the target value ⁇ s of the feed water flow in the Forced-flow steam generator , if the measured actual value h iA of the specific enthalpy at the outlet of the evaporator heating surface 4 due to external interference, such as fluctuations in the calorific value of the fuel supplied to the continuous-flow steam generator or changes in the fire position in the combustion chamber of the continuous-flow steam generator , from the setpoint h sA (L2) for the specific enthalpy am Exit of the evaporator heating surface 4 deviates, which is emitted by the third function generator unit 12.

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Abstract

Ein Zwangdurchlaufdampferzeuger mit einer Verdampferheizfläche (4) besitzt eine Regelvorrichtung für die Feuerung, die von einem der Dampferzeugerleistung zugeordneten Sollwert L geführt ist, sowie eine Regelvorrichtung (6) für den Speisewassermassenstrom M in die Verdampferheizfläche (4). Zum Vermeiden eines Überschwingens der spezifischen Enthalpie am Austritt der Verdampferheizfläche (4) ist der Speisewasser-Regelvorrichtung (6) eine Vorrichtung (8) überlagert, die zur Bildung der Größe Q(L1)/(hsA(L2) - hiE) als Sollwert Ms für den Speisewassermassenstrom dient. Dabei ist hiE die spezifische Enthalpie am Eingang der Verdampferheizfläche (4), Q(L1) der mit einem ersten Leistungswert L1 aus einem Funktionsgeber (10 bis 14) entnommene Wert für den Wärmestrom in die Verdampferheizfläche (4) und hsA(L2) der mit einem zweiten Leistungswert L2 aus dem Funktionsgeber (10 bis 14) entnommene Sollwert für die spezifische Enthalpie am Austritt der Verdampferheizfläche (4). L1 ist ein erster Leistungswert, der gegenüber dem der Dampferzeugerleistung zugeordneten Sollwert L verzögert ist, und L2 ist ein zweiter Leistungswert, der gegenüber dem ersten Leistungswert L1 verzögert ist.

Description

  • Die Erfindung betrifft einen Zwangdurchlaufdampferzeuger mit einer Verdampferheizfläche sowie mit einer der Verdampferheizfläche durchflußmäßig vorgeschalteten Vorrichtung zum Einstellen des Speisewassermassenstroms Ṁ in die Verdampferheizfläche und mit einer dieser Vorrichtung zugeordneten Regelvorrichtung, deren Regelgröße der Speisewassermassenstrom Ṁ ist und deren Sollwert ṀS für den Speisewassermassenstrom abhängig von einem der Dampferzeugerleistung zugeordneten Sollwert L geführt ist.
  • Ein derartiger Zwangdurchlaufdampferzeuger ist aus "VGB Kraftwerkstechnik 65", Heft 1, Januar 1985, Seite 29, Bild 6, bekannt. Bei diesem bekannten Zwangdurchlaufdampferzeuger wird zur Synchronisierung des Wärmestroms in die Verdampferheizfläche mit dem Speisewassermassenstrom der Sollwert für den Speisewassermassenstrom von dem Sollwert der Dampferzeugerleistung oder von einem der Dampferzeugerleistung zugeordneten Sollwert über ein Verzögerungsglied geführt. Andere Maßnahmen sind für diese Synchronisierung nicht vorgesehen.
  • Es hat sich herausgestellt, daß bei diesem bekannten Zwangdurchlaufdampferzeuger ein Überschwingen der spezifischen Enthalpie am Austritt der Verdampferheizfläche bei Änderungen der Dampferzeugerleistung infolge von Laständerungen nicht zu vermeiden ist. Ein solches Überschwingen kann nicht nur die Lebensdauer des Durchlaufdampferzeugers verringern, sondern auch die Regelung der Temperatur des vom Durchlaufdampferzeuger abgegebenen Frischdampfes erschweren.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, dieses nachteilige Überschwingen der spezifischen Enthalpie am Austritt der Verdampferheizfläche wesentlich herabzusetzen oder gar ganz zu vermeiden.
  • Zur Lösung dieser Aufgabe ist ein Zwangdurchlaufdampferzeuger der eingangs erwähnten Art erfindungsgemäß dadurch gekennzeichnet, daß der Regelvorrichtung eine Vorrichtung zur Bildung der Größe Q ̇ (L1) / (h sA (L2) - h iE )
    Figure imgb0001
    • als Sollwert Ṁs für den Speisewassermassenstrom zugeordnet ist, und daß dieser Vorrichtung als Eingangsgrößen der Istwert hiE der spezifischen Enthalpie am Eingang der Verdampferheizfläche und der der Dampferzeugerleistung zugeordnete Sollwert L zuführbar sind,
    • wobei Q̇(L1) der mit einem ersten Leistungswert L1 aus einem Funktionsgeber nach einer fest vorgebbaren Funktion entnommene Wert für den Wärmestrom in die Verdampferheizfläche,
    • wobei hsA(L2) der mit einem zweiten Leistungswert L2 aus dem Funktionsgeber nach einer fest vorgebbaren Funktion entnommene Sollwert für die spezifische Enthalpie am Austritt der Verdampferheizfläche,
    • wobei der erste Leistungswert L1 ein über ein erstes Verzögerungsglied gegenüber dem der Dampferzeugerleistung zugeordneten Sollwert L verzögerter Leistungswert und wobei der zweite Leistungswert L2 ein gegenüber dem ersten Leistungswert L1 durch ein zweites Verzögerungsglied verzögerter Leistungswert ist.
  • Das Verarbeiten des Istwerts der spezifischen Enthalpie am Eintritt der Verdampferheizfläche ermöglicht das Heranziehen des in die Verdampferheizfläche fließenden Wärmestroms zur Bestimmung des Sollwerts für den Speisewassermassenstrom, so daß der der Verdampferheizfläche zugeführte Speisewassermassenstrom dem der Verdampferheizfläche zugeführten Wärmestrom weitgehend angepaßt werden kann. Damit ist gezieltes Führen der spezifischen Enthalpie am Ausgang der Verdampferheizfläche ermöglicht.
  • Eine vorteilhafte Weiterbildung ist darauf gerichtet, daß die Vorrichtung zur Bildung der Größe Q ̇ (L1)/(h sA (L2) - h iE ) = M ̇ s
    Figure imgb0002
     ein Differenzierglied aufweist, das mit seinem Eingang auf den zweiten Leistungswert L2 am Ausgang des zweiten Verzögerungsglieds oder auf den Istwert eines hinter der Verdampferheizfläche gemessenen Drucks geschaltet ist und das den Wert der als Sollwert Ṁs gebildeten Größe bei einem Ansteigen des zweiten Leistungswerts L2 am Ausgang des zweiten Verzögerungsglieds bzw. des Istwerts des hinter der Verdampferheizfläche gemessenen Drucks um einen Korrekturwert vorübergehend verringert und bei einem Absinken dieses zweiten Leistungswerts L2 bzw. des Istwerts des hinter der Verdampferheizfläche gemessenen Drucks um einen Korrekturwert vorübergehend erhöht. Dadurch findet die Energiespeicherung in den Metallmassen der Verdampferheizfläche Berücksichtigung, so daß eine noch bessere Anpassung des der Verdampferheizfläche zugeführten Speisewassermassenstroms an den dieser Verdampferheizfläche zugeführten Wärmestrom erfolgt.
  • Eine weitere vorteilhafte Ausbildung ist dadurch gekennzeichnet, daß die Vorrichtung zur Bildung der Größe Q ̇ (L1)/(h sA (L2) - h iE ) = M ̇ s
    Figure imgb0003
     ein Funktionsglied mit Differenzierverhalten aufweist, das mit seinem Eingang auf den Istwert hiE der spezifischen Enthalpie am Eingang der Verdampferheizfläche geschaltet ist und das den Wert der als Sollwert Ṁs gebildeten Größe bei einem Ansteigen des Istwerts hiE der spezifischen Enthalpie am Eingang der Verdampferheizfläche um einen Korrekturwert vorübergehend verringert und bei einem Absinken dieses Istwerts hiE um einen Korrekturwert vorübergehend erhöht. Dadurch ist berücksichtigt, daß die Auswirkungen von Massenstrom- und Temperaturänderungen des in die Verdampferheizfläche eintretenden Speisewassers in der Verdampferheizfläche nicht synchron verlaufen.
  • Weitere Ausgestaltungen sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.
  • Die Erfindung und ihre Vorteile seien anhand der Zeichnung an Ausführungsbeispielen näher erläutert.
  • Figur 1 zeigt schematisch einen Zwangdurchlaufdampferzeuger entsprechend der Erfindung.
  • Figur 2 und 3 zeigen in einem Diagramm den zeitlichen Verlauf der spezifischen Enthalpie am Austritt der Verdampferheizfläche des Zwangdurchlaufdampferzeugers nach Figur 1.
  • In Figur 1 ist eine Speisewasser-Regelung dargestellt. Die zugehörige Regelung der Feuerung ergibt sich aus Figur 6 der eingangs genannten Literaturstelle "VGB Kraftwerkstechnik 65".
  • Der Zwangdurchlaufdampferzeuger nach Figur 1 weist eine Speisewasservorwärmheizfläche (Economizerheizfläche) 2 auf, die sich in einem nicht dargestellten Gaszug befindet.
  • Dieser Speisewasservorwärmheizfläche 2 ist durchflußmäßig eine Speisewasserpumpe 3 vor- und eine Verdampferheizfläche 4 nachgeschaltet. In der von der Speisewasserpumpe 3 zur Speisewasservorwärmheizfläche 2 geführten Speisewasserleitung ist eine Meßvorrichtung 5 zum Messen des Speisewassermassenstroms Ṁi (= zeitliche Ableitung der Masse) durch die Speisewasserleitung angeordnet. Weiter ist am Eintritt der Verdampferheizfläche 4 in der Verbindungsleitung zwischen der Speisewasservorwärmheizfläche 2 und der Verdampferheizfläche 4 eine Meßvorrichtung 9 zum Messen des Istwerts hiE der spezifischen Enthalpie des Speisewassers am Eintritt der Verdampferheizfläche 4 vorgesehen.
  • Einem Antriebsmotor an der Speisewasserpumpe 3 ist ein sehr schneller Regler, und zwar ein PI-Regler 6, zugeordnet, an dessen Eingang als Regelgröße die Regelabweichung ΔṀ des mit der Meßvorrichtung 5 gemessenen Speisewassermassenstroms Ṁi liegt. Dem Regler 6 ist eine Vorrichtung 8 zur Bildung des Sollwerts Ṁs für den Speisewassermassenstrom zugeordnet. Diese Vorrichtung 8 hat als Eingangsgrößen einerseits einen von einem Sollwertgeber 7 abgegebenen Sollwert L für die Leistung des Zwangdurchlaufdampferzeugers und andererseits den von der Meßvorrichtung 9 bestimmten Istwert hiE der spezifischen Enthalpie am Eintritt der Verdampferheizfläche 4.
  • Der Sollwert L der Leistung des Zwangdurchlaufdampferzeugers, der sich im Betrieb immer wieder zeitlich verändert und der im (nicht gezeigten) Feuerungsregelkreis direkt auf den Brennstoff-Regler gegeben wird, wird auch dem Eingang eines ersten Verzögerungsgliedes 13 der Vorrichtung 8 zugeführt. Dieses Verzögerungsglied 13, das von höherer Ordnung, zum Beispiel von 2. Ordnung, ist, gibt ein erstes Signal oder einen verzögerten ersten Leistungswert L1 ab. Dieser erste Leistungswert L1 wird den Eingängen von Funktionsgebereinheiten 10 und 11 des Funktionsgebers der Vorrichtung 8 zugeführt. Am Ausgang der Funktionsgebereinheit 10 erscheint ein Wert Ṁ(L1) für den Speisewassermassenstrom, und am Ausgang der Funktionsgebereinheit 11 erscheint ein Wert Δh(L1) für die Differenz aus der spezifischen Enthalpie hiA am Austritt der Verdampferheizfläche 4 und der spezifischen Enthalpie hiE am Eintritt dieser Verdampferheizfläche 4. Die Werte Ṁ und Δh als Funktionen von L1 sind in den Funktionsgebereinheiten 10 bzw. 11 hinterlegt. Sie sind aus stationären Werten für Ṁ und Δh ermittelt, die jeweils bei einem stationären Betrieb des Zwangdurchlaufdampferzeugers gemessen und in die Funktionsgebereinheiten 10 und 11 eingegeben wurden. Mögliche Funktionen sind in den Kästchen der Einheiten 10 und 11 eingezeichnet. Danach ist jeweils im Bereich von 35 % bis 100 % (= Vollast) des Lastwerts L ein im wesentlichen proportional ansteigender bzw. abfallender Funktionsverlauf vorgesehen.
  • Die Ausgangsgrößen Ṁ(L1) und Δh(L1) der Funktionsgebereinheiten 10 und 11 werden in einem Multiplikationsglied 14 des Funktionsgebers der Vorrichtung 8 miteinander multipliziert. Der gewonnene Produktwert Q̇(L1) entspricht dem Wärmestrom in die Verdampferheizfläche 4 beim Leistungswert L1. Diese Größe Q̇(L1) wird als Zähler in ein Dividierglied 15 eingegeben.
  • Als Nenner wird in das Dividierglied 15 die mit einem Summierglied 19 gebildete Differenz zwischen dem Sollwert hsA(L2) der spezifischen Enthalpie am Austritt der Verdampferheizfläche 4 und dem Istwert hiE der spezifischen Enthalpie am Eintritt der Verdampferheizfläche 4, der mit Hilfe der Meßvorrichtung 9 gemessen wird, eingegeben.
  • Ein Sollwert hsA(L2) wird einer dritten Funktionsgebereinheit 12 des Funktionsgebers der Vorrichtung 8 entnommen. Der Eingangswert der Funktionsgebereinheit 12 entsteht am Ausgang eines zweiten Verzögerungsglieds 16, insbesondere eines Verzögerungsglieds 1. Ordnung, dessen Eingangsgröße der erste Leistungswert L1 am Ausgang des ersten Verzögerungsglieds 13 ist. Dementsprechend ist der Eingangswert der dritten Funktionsgebereinheit 12 ein zweiter Leistungswert L2, der gegenüber dem ersten Leistungswert L1 verzögert ist. Die Werte hsA(L2) als Funktion von L2 sind in der dritten Funktionsgebereinheit 12 hinterlegt; sie sind aus Werten für hsA ermittelt, die jeweils bei einem stationären Betrieb des Durchlaufdampferzeugers gewonnen und in die dritte Funktionsgebereinheit 12 eingegeben wurden. Eine mögliche Funktion ist im Kästchen der Einheit 12 eingezeichnet. Danach ist im Bereich von 35 % bis 100 % (= Voll-Last) des Lastwerts L ein im wesentlichen linear abfallender Funktionsverlauf vorgesehen.
  • Dem Ausgang des Dividiergliedes 15 kann der Sollwert M ̇ s = Q ̇ (L1)/(h sA (L2)-h iE ) = Δh(L1) × M ̇ (L1)/(h sA (L2) - h iE )
    Figure imgb0004
     für den Speisewassermassenstrom für die in einem Summierglied 23 stattfindende Bildung der dem Regler 6 zugeführten Regelabweichung ΔṀ des mit der Vorrichtung 5 gemessenen Istwerts für den Speisewassermassenstrom in die Speisewasservorwärmheizfläche 2 entnommen werden.
  • Am Ausgang des zweiten Verzögerungsglieds 16 kann vorteilhafterweise der Eingang eines Differenzierglieds 17 liegen, dessen Ausgang negativ auf ein Summierglied 18 geschaltet ist. Dieses Summierglied 18 korrigiert den Wert für den Wärmestrom Q̇(L1) in die Verdampferheizfläche 4 um das Ausgangssignal des Differenzierglieds 17. Der Eingang des Differenzierglieds 17 kann auch - wie in Figur 1 nur gestrichelt angedeutet - an einer Vorrichtung 30 zum Messen des Istwerts des Drucks pi hinter der Verdampferheizfläche 4 (z.B. auch hinter einer dieser Verdampferheizfläche 4 durchflußmäßig nachgeschalteten Überhitzerheizfläche des Zwangdurchlaufdampferzeugers) liegen. Zwischen dem Eingang des Differenzierglieds 17 und einer solchen Vorrichtung 30 zum Messen des Istwerts des Drucks pi kann auch noch ein Funktionsgeber geschaltet sein, der beispielsweise als Ausgangssignal die dem gemessenen Druck pi entsprechende Sattdampftemperatur an das Differenzierglied 17 abgibt.
  • Vorteilhafterweise kann ein weiteres Differenzierglied 24 als Funktionsglied mit Differenzierverhalten vorgesehen sein. Dieses Differenzierglied 24 hat als Eingangsgröße den mit der Meßvorrichtung 9 bestimmten Istwert hiE der spezifischen Enthalpie am Eintritt der Verdampferheizfläche 4. Der Ausgang des Differenzierglieds 24 ist ebenfalls negativ auf das Summierglied 18 geschaltet.
  • In einem normalen stationären Lastbetrieb sei der Zwangdurchlaufdampferzeuger in einem Beharrungszustand, und der Sollwert L für die Dampferzeugerleistung ist konstant. Damit sind auch die Leistungswerte L1 am Ausgang des Verzögerungsglieds 13 und L2 am Ausgang des Verzögerungsglieds 16 konstant; sie haben den gleichen Wert wie der Sollwert L.
  • In diesem stationären Betrieb im Beharrungszustand des Durchlaufdampferzeugers entspricht hiE dem Stationärwert für die spezifische Enthalpie am Eintritt in die Verdampferheizfläche 4, und der von der Vorrichtung 8 abgegebene Wert Ṁs entspricht dem stationären Sollwert für den Speisewasserstrom in die Speisewasservorwärmheizfläche 2 und damit in die Verdampferheizfläche 4.
  • Das im Multiplikationsglied 14 gebildete Produkt Δh(L1) × Ṁ(L1) = Δh(L) × Ṁ(L) entspricht einem Stationärwert für den Wärmestrom in die Verdampferheizfläche 4.
  • Bei einer Änderung des Sollwerts L für die Dampferzeugerleistung am Sollwertgeber 7 stellt sich ein neuer Stationärwert Q̇(L) für den Wärmestrom in die Verdampferheizfläche 4 nur verzögert ein, da die Feuerung des Zwangdurchlaufdampferzeugers einer Änderung des Sollwerts L der Dampferzeugerleistung nur verzögert folgt. Dies ist durch das erste Verzögerungsglied 13 der Vorrichtung 8 berücksichtigt (Synchronisierung).
  • Schon weil ein Massenstrom zum Durchströmen der Verdampferheizfläche 4 einen endlichen Zeitraum benötigt, ändert sich die spezifische Enthalpie hiA am Austritt der Verdampferheizfläche 4 bei einer Änderung des Wärmestroms in diese Verdampferheizfläche 4 mit einer weiteren Verzögerung, was durch das zweite Verzögerungsglied 16 der Vorrichtung 8 berücksichtigt ist.
  • Die Berücksichtigung der am Eintritt in die Verdampferheizfläche 4 gemessenen spezifischen Enthalpie hiE bei der Bildung des Sollwerts Ṁs für den Speisewassermassenstrom trägt insbesondere dem zeitlichen Verhalten der Erwärmung des Speisewassers außerhalb des Zwangdurchlaufdampferzeugers Rechnung.
  • Das Differenzierglied 17 verringert einerseits den Sollwert Ṁs für den Speisewasserstrom so lange um einen entsprechenden Korrekturwert, wie der Leistungswert L2 zeitlich ansteigt und das Erwärmen der Metallmassen der Verdampferheizfläche 4 den Wärmestrom, der in den Massenstrom in der Verdampferheizfläche 4 gelangt, verringert. Das Differenzierglied 17 vergrößert andererseits den Sollwert Ṁs so lange um einen entsprechenden Korrekturwert, wie der Leistungswert L2 zeitlich abfällt und das Abkühlen der Metallmassen der Verdampferheizfläche 4 den Wärmestrom, der in den Massenstrom in der Verdampferheizfläche 4 gelangt, vergrößert.
  • Der Ausgang des Differenzierglieds 17 kann auch positiv - gegebenenfalls über ein Normierungsglied - auf das andere Summierglied 19 geschaltet sein.
  • Das Differenzierglied 24 verringert einerseits den Sollwert Ṁs für den Speisewassermassenstrom in den Durchlaufdampferzeuger so lange um einen Korrekturwert, wie der Istwert hiE der spezifischen Enthalpie am Eingang der Verdampferheizfläche 4 ansteigt. Andererseits vergrößert das Differenzierglied 24 den Sollwert Ṁs so lange um einen Korrekturwert, wie der Istwert hiE zeitlich abfällt. Der Ausgang des Differenzierglieds 24 kann auch positiv - gegebenenfalls über ein Normierungsglied - auf das Summierglied 19 geschaltet sein.
  • Das Differenzierglied 24 kann ein reines Funktionsglied mit Differenzierverhalten sein. Es kann aber auch zusätzliche Rechenglieder umfassen, die das Differenzierverhalten modifizieren.
  • Der in Figur 2 gezeigte Verlauf (Kurvenzüge I bis IV) der vier spezifischen Enthalpien hiA in kJ/kg am Austritt der Verdampferheizfläche 4 in Abhängigkeit von der Zeit t wurde für einen Zwangdurchlaufdampferzeuger bei einer rampenförmigen Änderung des Sollwerts L für die Leistung dieses Dampferzeugers von 50 % auf 100 % innerhalb von 200 Sek. ermittelt. Entsprechendes gilt für den in Figur 3 gezeigten zeitlichen Verlauf (Kurvenzüge I bis IV) der vier spezifischen Enthalpien hiA in kJ/kg, denen eine rampenförmige Änderung des Sollwerts L der Leistung des Zwangdurchlaufdampferzeugers von 100 % auf 50 % innerhalb von 200 Sek. zugrundeliegt.
  • Die Kurvenzüge I in den Figuren 2 und 3 gelten für den Fall, daß der Ausgangswert Ṁ(L1) der Funktionsgebereinheit 10 der unkorrigierte Sollwert Ṁs für den Regler 6 ist. Die Kurvenzüge II gelten für den Fall, daß die Differenzierglieder 17 und 24 in der Schaltung nach Figur 1 nicht vorhanden sind, während die Kurvenzüge III für die Schaltung entsprechend Figur 1 gelten, jedoch ohne Differenzierglied 24. Die Kurvenzüge IV gelten für die Schaltung entsprechend Figur 1. Die Diagramme nach Figur 2 und 3 zeigen, daß die komplette Schaltung nach Figur 1 mit den Kurvenzügen IV am günstigsten ist, wenn es gilt, ein Überschwingen der spezifischen Enthalpie hiA am Austritt der Verdampferheizfläche 4 möglichst ganz zu vermeiden.
  • In Figur 1 ist gestrichelt noch ein Enthalpie-Korrekturregler 20 eingezeichnet, dessen Eingang mit dem Ausgang eines Summiergliedes 21 verbunden ist. Diesem Summierglied 21 ist positiv der am Ausgang der dritten Funktionsgebereinheit 12 abgegebene Sollwert hsA(L2) und negativ der Istwert hiA der spezifischen Enthalpie am Austritt der Verdampferheizfläche 4 zugeführt. Dieser Istwert hiA wird mit einer in der Austrittsleitung der Verdampferheizfläche 4 befindlichen Meßvorrichtung 22 gemessen. Das Korrektursignal am Reglerausgang ist positiv dem Summierglied 19 der Vorrichtung 8 zugeführt.
  • Dieser Enthalpie-Korrekturregler 20 korrigiert in vorteilhafter Weise den Sollwert Ṁs des Speisewasserstroms in den Zwangdurchlaufdampferzeuger, wenn der gemessene Istwert hiA der spezifischen Enthalpie am Austritt der Verdampferheizfläche 4 infolge äußerer Störeinflüsse, wie zum Beispiel Heizwertschwankungen des dem Durchlaufdampferzeuger zugeführten Brennstoffs oder Veränderungen der Feuerlage im Brennraum des Durchlaufdampferzeugers, vom Sollwert hsA(L2) für die spezifische Enthalpie am Austritt der Verdampferheizfläche 4 abweicht, der von der dritten Funktionsgebereinheit 12 abgegeben wird.

Claims (8)

  1. Zwangdurchlaufdampferzeuger mit einer Verdampferheizfläche (4) sowie mit einer der Verdampferheizfläche (4) durchflußmäßig vorgeschalteten Vorrichtung (3) zum Einstellen des Speisewassermassenstroms Ṁ in die Verdampferheizfläche (4) und mit einer dieser Vorrichtung (3) zugeordneten Regelvorrichtung (6), deren Regelgröße der Speisewassermassenstrom Ṁ ist und deren Sollwert Ṁs für den Speisewassermassenstrom abhängig von einem der Dampferzeugerleistung zugeordneten Sollwert L geführt ist, dadurch gekennzeichnet, daß der Regelvorrichtung (6) eine Vorrichtung (8) zur Bildung der Größe Q ̇ (L1) / (h sA (L2) - h iE )
    Figure imgb0005
    als Sollwert Ṁs für den Speisewassermassenstrom zugeordnet ist, und daß dieser Vorrichtung (8) als Eingangsgrößen der Istwert hiE der spezifischen Enthalpie am Eingang der Verdampferheizfläche (4) und der der Dampferzeugerleistung zugeordnete Sollwert L zuführbar sind,
    wobei Q̇(L1) der mit einem ersten Leistungswert L1 aus einem Funktionsgeber (10, 11, 12, 14) nach einer fest vorgebbaren Funktion entnommene Wert für den Wärmestrom in die Verdampferheizfläche (4),
    wobei hsA(L2) der mit einem zweiten Leistungswert L2 aus dem Funktionsgeber (10, 11, 12, 14) nach einer fest vorgebbaren Funktion entnommene Sollwert für die spezifische Enthalpie am Austritt der Verdampferheizfläche (4), wobei der erste Leistungswert L1 ein über ein erstes Verzögerungsglied (13) gegenüber dem der Dampferzeugerleistung zugeordneten Sollwert L verzögerter Leistungswert und
    wobei der zweite Leistungswert L2 ein gegenüber dem ersten Leistungswert L1 durch ein zweites Verzögerungsglied (16) verzögerter Leistungswert ist.
  2. Zwangdurchlaufdampferzeuger nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorrichtung (8) zur Bildung der Größe Q ̇ (L1)/(h sA (L2) - h iE ) = M ̇ s
    Figure imgb0006
     ein Differenzierglied (17) aufweist, das mit seinem Eingang auf den zweiten Leistungswert L2 am Ausgang des zweiten Verzögerungsglieds (16) oder auf den Istwert eines hinter der Verdampferheizfläche (4) gemessenen Drucks geschaltet ist und das den Wert der als Sollwert Ṁs gebildeten Größe bei einem Ansteigen des zweiten Leistungswerts L2 am Ausgang des zweiten Verzögerungsglieds (16) bzw. des Istwerts des hinter der Verdampferheizfläche (4) gemessenen Drucks um einen Korrekturwert vorübergehend verringert und bei einem Absinken dieses zweiten Leistungswerts L2 bzw. des Istwerts des hinter der Verdampferheizfläche (4) gemessenen Drucks um einen Korrekturwert vorübergehend erhöht.
  3. Zwangdurchlaufdampferzeuger nach Anspruch oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorrichtung (8) zur Bildung der Größe Q ̇ (L1)/(h sA (L2) - h iE ) = M ̇ s
    Figure imgb0007
     ein Funktionsglied (24) mit Differenzierverhalten aufweist, das mit seinem Eingang auf den Istwert hiE der spezifischen Enthalpie am Eingang der Verdampferheizfläche (4) geschaltet ist und das den Wert der als Sollwert Ṁs gebildeten Größe bei einem Ansteigen des Istwerts hiE der spezifischen Enthalpie am Eingang der Verdampferheizfläche (4) um einen Korrekturwert vorübergehend verringert und bei einem Absinken dieses Istwerts hiE um einen Korrekturwert vorübergehend erhöht.
  4. Zwangdurchlaufdampferzeuger nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß ein Enthalpie-Korrekturregler (20) vorgesehen ist, an dessen Reglereingang die Größe (hsA(L2) - hiA) als Regelabweichung liegt und an dessen Reglerausgang ein Korrekturwert abgebbar ist, der zu der Differenz (hsA(L2) - hiE) addiert wird, wobei hiA der Istwert der spezifischen Enthalpie am Austritt der Verdampferheizfläche (4) ist.
  5. Zwangdurchlaufdampferzeuger nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Funktionsgeber (10, 11, 12, 14) eine vom ersten Leistungswert L1 beaufschlagte erste und zweite Funktionsgebereinheit (10, 11) umfaßt, deren Ausgangssignale (Ṁ(L1), Δh(L1)) einem Multiplikationsglied (14) zugeführt sind.
  6. Zwangdurchlaufdampferzeuger nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß der Funktionsgeber (10, 11, 12, 14) eine vom zweiten Leistungswert L2 beaufschlagte dritte Funktionsgebereinheit (12) umfaßt, deren Ausgangssignal (hsA(L2)) einem Summierglied (19) zugefürht ist.
  7. Zwangdurchlaufdampferzeuger nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorrichtung (8) ein Dividierglied (15) zur Bildung der Größe Ṁs umfaßt.
  8. Zwangdurchlaufdampferzeuger nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß zur Erfassung des Istwerts der spezifischen Enthalpie am Eingang und/oder am Ausgang der Verdampferheizfläche (4) eine Meßvorrichtung (5, 9, 22) vorgesehen ist.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2006005708A1 (de) * 2004-07-09 2006-01-19 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum betrieb eines durchlaufdampferzeugers
DE102011004263A1 (de) * 2011-02-17 2012-08-23 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines solarbeheizten Abhitzedampferzeugers sowie solarthermischer Abhitzedampferzeuger

Families Citing this family (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0815387B1 (de) * 1995-03-16 1999-08-18 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren und vorrichtung zur überwachung der speisewasserzufuhr zu einem dampferzeuger
EP2065641A3 (de) 2007-11-28 2010-06-09 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betrieben eines Durchlaufdampferzeugers sowie Zwangdurchlaufdampferzeuger
EP2194320A1 (de) 2008-06-12 2010-06-09 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines Durchlaufdampferzeugers sowie Zwangdurchlaufdampferzeuger
EP2182278A1 (de) * 2008-09-09 2010-05-05 Siemens Aktiengesellschaft Durchlaufdampferzeuger
EP2180250A1 (de) * 2008-09-09 2010-04-28 Siemens Aktiengesellschaft Durchlaufdampferzeuger
DE102010040210A1 (de) * 2010-09-03 2012-03-08 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines solarbeheizten Durchlaufdampferzeugers sowie solarthermischer Durchlaufdampferzeuger
DE102010042458A1 (de) * 2010-10-14 2012-04-19 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben einer kombinierten Gas- und Dampfturbinenanlage sowie zur Durchführung des Verfahrens hergerichtete Gas- und Dampfturbinenanlage und entsprechende Regelvorrichtung
DE102011004269A1 (de) * 2011-02-17 2012-08-23 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betrieb eines solarthermischen Parabolrinnenkraftwerks
DE102011004277A1 (de) * 2011-02-17 2012-08-23 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betrieb eines direkt beheizten, solarthermischen Dampferzeugers
KR101818090B1 (ko) 2011-02-25 2018-01-12 지멘스 악티엔게젤샤프트 증기 터빈의 단기간 출력 상승의 조절 방법
FR2975797B1 (fr) * 2011-05-26 2020-01-24 Electricite De France Systeme de commande pour regulation multivariable de centrale thermique a flamme
DE102011076968A1 (de) * 2011-06-06 2012-12-06 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines Umlauf-Abhitzedampferzeugers
CN109780526B (zh) * 2016-08-31 2020-06-23 青岛科技大学 一种干燥机管箱加热功率的控制方法
CN109780522B (zh) * 2016-08-31 2020-03-24 青岛科技大学 一种管束间距控制加热均匀性的蒸汽干燥机
CN109780523B (zh) * 2016-08-31 2020-06-30 青岛科技大学 一种壁面喷水的智能控制蒸汽干燥机
CN109780525B (zh) * 2016-08-31 2020-06-23 青岛科技大学 一种干燥机管束管径的控制方法
EP3647657A1 (de) * 2018-10-29 2020-05-06 Siemens Aktiengesellschaft Speisewasserregelung für zwangdurchlauf-abhitzedampferzeuger

Family Cites Families (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2118028A1 (de) * 1971-04-14 1973-03-15 Siemens Ag Verfahren und anordnung zur regelung an einem waermeaustauscher
DE3242968C2 (de) * 1982-11-20 1985-11-14 Evt Energie- Und Verfahrenstechnik Gmbh, 7000 Stuttgart Verfahren zur Regelung der Speisewasserzufuhr zu Dampferzeugern
EP0439765B1 (de) * 1990-01-31 1995-05-03 Siemens Aktiengesellschaft Dampferzeuger

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2006005708A1 (de) * 2004-07-09 2006-01-19 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum betrieb eines durchlaufdampferzeugers
US7624708B2 (en) 2004-07-09 2009-12-01 Siemens Aktiengesellschaft Process for operating a continuous steam generator
CN1906441B (zh) * 2004-07-09 2010-06-16 西门子公司 直流式锅炉的运行方法
DE102011004263A1 (de) * 2011-02-17 2012-08-23 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zum Betreiben eines solarbeheizten Abhitzedampferzeugers sowie solarthermischer Abhitzedampferzeuger

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