RS66037B1 - Toplovaljani čelik velike čvrstoće sa izuzetnim prianjanjem železne zgure i postupak proizvodnje istog - Google Patents

Toplovaljani čelik velike čvrstoće sa izuzetnim prianjanjem železne zgure i postupak proizvodnje istog

Info

Publication number
RS66037B1
RS66037B1 RS20241019A RSP20241019A RS66037B1 RS 66037 B1 RS66037 B1 RS 66037B1 RS 20241019 A RS20241019 A RS 20241019A RS P20241019 A RSP20241019 A RS P20241019A RS 66037 B1 RS66037 B1 RS 66037B1
Authority
RS
Serbia
Prior art keywords
hot
rolled steel
cooling
steel product
steel
Prior art date
Application number
RS20241019A
Other languages
English (en)
Inventor
Gonzalez Eva Diaz
Lieven Bracke
Tom Waterschoot
Joost Destrycker
Original Assignee
Arcelormittal
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=63915323&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RS66037(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Arcelormittal filed Critical Arcelormittal
Publication of RS66037B1 publication Critical patent/RS66037B1/sr

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES, PROFILES OR LIKE SEMI-MANUFACTURED PRODUCTS OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C47/00—Winding-up, coiling or winding-off metal wire, metal band or other flexible metal material characterised by features relevant to metal processing only
    • B21C47/02—Winding-up or coiling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Description

Opis
[0001] Ovaj pronalazak se odnosi na toplovaljani proizvod sa izuzetnim prianjanjem zgure pogodan za korišćenje u proizvodnji velikih industrijskih mašina kao što su kranovi, kamioni i drugi rovokopači. Određenije, ovaj pronalazak poseduje izuzetno prianjanje železne zgure sa otpornošću na koroziju i postupak proizvodnje istog.
[0002] Toplovaljani čelik se koristi za proizvodnju čeličnih delova za građevinske mašine i tešku industriju, kao što su delovi za kranove, kamione i rovokopače. Međutim poslednjih godina sve veći naglasak stavlja se na smanjenje ugljeničnog otiska sa aspekta očuvanja globalne životne sredine, dok se istovremeno povećava težina radnih uslova, i samim tim postoji potreba da ove mašine, poput kranova i kamiona, rade efikasno u skladu sa industrijskim standardima, dok istovremeno izdržavaju teške radne uslove, naročito u pogledu otpornosti na koroziju; shodno tome, neophodan je razvoj čelika sa otpornošću na koroziju i prihvatljivim mehaničkim svojstvima.
[0003] Intenzivni istraživački i razvojni napori su uloženi u razvoj čeličnih proizvoda koji imaju adekvatnu otpornost na koroziju i mogu da izdrže teške radne uslove, dok istovremeno ispunjavaju industrijske standarde.
[0004] Stoga je razvijen toplovaljani čelik koji ima tercijarnu železnu zguru kako bi se postigla dobra ravnoteža između mehaničkih svojstava i upotrebljivosti u teškim industrijskim uslovima a da se pri tom ispunjavaju strogi ekološki standardi. Takva tercijarna železna zgura se obrazuje tokom obrade toplim mlevenjem, nakon što se sekundarna železna zgura ukloni. Železna zgura formirana tokom zagrevanja čelika do temperatura u peći za ponovno zagrevanje poznata je kao primarna železna
zgura. JP2011089166 otkriva čeličnu ploču velike čvrstoće sa izuzetnom karakteristikom inhibicije penetracije vodonika, pri čemu ta čelična kompozicija u masenim procentima sadrži, 0,02 do <0,20% C, 0,01 do 0,8% Si, 0,5 do 2% Mn, 0,1 do 5% Ni, 0,005 do 0,1% Al, 0,0005 do 0,008% N, <=0,02% P, i <=0,004% S, i po potrebi, sadrži jednu ili više vrsta izabranih od Cu, Mo, Nb, V, Ti, Cr, W, Pb, B, Ca, REM, i Mg, a ostatak Fe je sa nezaobilaznim nečistoćama, pri čemu je površina čelika izvedena sa slojem železne zgure čiji sastav čine hematit, magnetit i ≥50 mas.% vustita.
[0005] JP2014-031537 otkriva toplovaljanu čeličnu ploču koja u masenim procentima sadrži, C:0,01 do 0,4%, Si:0,001 do 2,0%, Mn:0,01 do 3,0%, P:0,05% ili manje, S:0,05% ili manje, AI:0,3% ili manje, N:0,01% ili manje a ostatak Fe je sa nezaobilaznim nečistoćama, i ima debljinu železne zgure formirane na površini čelične ploče od 20 µm ili manje, dok je odnos dužine kontakta sa feritom čelične ploče i magnetitom prema dužini kontakta sa feritom i železnom zgurom u pravcu valjanja 80% ili više. Prosečni prečnik čestica magnetita je 3 µm ili manje, ovaj toplovaljani proizvod ima vreme čuvanja između 400° C i 450° C tokom 90 minuta ili više što je energetski veoma intenzivno, plus ima veliku količinu hematita što je štetno za prianjanje železne zgure.
[0006] JP2004-346416 otkriva toplovaljanu čeličnu ploču sa železnom zgurom sa reproduktivno i pouzdano poboljšanim prianjanjem, čak i kada čelični materijal ima naročito visok sadržaj Mn.
Toplovaljana čelična ploča ima sloj železne zgure na površini, koja obuhvata magnetit, sadrži 0,3% ili manje MnFe2O4 po zapreminskoj frakciji i 1,0% ili manje (Fe, Mn) O po zapreminskoj frakciji, i ima preostalu čvrstoću na pritisak od 400 MPa ili manje. Međutim prisustvo MnFe2O4 smanjuje prianjanje železne zgure čak i ako je sadržaj magnetita visok. Stoga u svetlu gorepomenutih publikacija, svrha ovog pronalaska je da se obezbedi toplovaljani čelik sa izuzetnim prianjanjem zgure koji istovremeno ima:
- poboljšanu otpornost na koroziju manju od 20% crvene rđe,
- prianjanje železne zgure jednako ili veće od 60% refleksivnosti.
- čistoću površine veću od ili jednaku 65% refleksivnosti,
[0007] Poželjno, takav čelik ima dobru pogodnost za oblikovanje, preciznije za valjanje, kao i dobru zavarivost i mogućnost sečenja.
[0008] Drugi cilj ovog pronalaska je da takođe učini dostupnim postupak za proizvodnju ovih proizvoda koji je kompatibilan sa uobičajenim industrijskim primenama pri čemu nije previše osetljiv u smislu nekih malih varijacija kod proizvodnih parametara.
[0009] Čelik prema ovom pronalasku predstavlja specifičnu kompoziciju koja će biti detaljnije opisana.
[0010] Ugljenik je prisutan u čeliku ovog pronalaska između 0,06% i 0,18%. Ugljenik je prisutan kako bi se obezbedila određena zatezna čvrstoća. Međutim, kada je sadržaj ugljenika manji od 0,06%, efekat je nedovoljan. Sa druge strane, kada je sadržaj ugljenika veći od 0,18%, osnovni metal i zona toplotnog zavara opadaju u smislu čvrstoće, i zavarivost je značajno smanjena. Samim tim, sadržaj ugljenika je ograničen na 0,06 do 0,18%.
[0011] Nikl je prisutan u čeliku ovog pronalaska između 0,01% i 0,6%. Nikl ima funkciju poboljšanja žilavosti i sposobnosti kaljenja čelične podloge. Međutim, nikl takođe igra važnu ulogu u formiranju prianjajuće železne zgure, pri čemu je minimum od 0,01% nikla potreban za prianjanje železne zgure. Kada sadržaj nikla prelazi 0,6%, smanjuje se ekonomska efikasnost. Poželjna ograničenja za sadržaj nikla je između 0,01% i 0,3%.
[0012] Bakar je prisutan u čeliku ovog pronalaska u opsegu od 0,001% do 2%. Bakar poboljšava čvrstoću čelične podloge kroz stvrdnjavanje rastvora i stvrdnjavanje taloženjem. Bakar ima značajan uticaj na formiranje železne zgure, pa je minimalno 0,005% bakra potrebno da bi se obezbedila minimalna količina železne zgure na površini čelika i omogućilo prianjanje železne zgure. Međutim, kada sadržaj bakra prelazi 2%, može doći do pucanja tokom zagrevanja čelične gredice ili zavarivanja. Stoga, kada se dodaje bakar, sadržaj je ograničen na 2% ili manje. Poželjan opseg za sadržaj bakra je između 0,001% i 0,5%.
[0013] Hrom je prisutan u čeliku ovog pronalaska u opsegu od 0,001% do 2%. Hrom poboljšava čvrstoću i žilavost čelika, i izuzetno je koristan za postizanje svojstava čvrstoće na visokim temperaturama. Stoga, kada se čelični materijal želi ojačati, hrom se aktivno dodaje, pri čemu je posebno poželjno dodati 0,01% ili više hroma da bi se postigla visoka zatezna čvrstoća čelične podloge. Hrom je koristan za prianjanje železne zgure, posebno za vustit, jer hrom ima efekt "zaključavanja" na vustit. Međutim, kada sadržaj hroma prelazi 2%, zavarivost se pogoršava. Stoga, kada se dodaje hrom, sadržaj je ograničen na 2% ili manje. Preporučeni opseg za sadržaj hroma u ovom pronalasku je između 0,01% i 0,3%.
[0014] Silicijum je prisutan u čeliku ovog pronalaska u opsegu od 0,001% do 0,8%. Silicijum se koristi kao sredstvo za deoksidaciju u procesu proizvodnje čelika i kao element za poboljšanje čvrstoće. Međutim, kada je sadržaj silicijuma manji od 0,01%, efekat je nedovoljan. S druge strane, kada je sadržaj silicijuma veći od 0,8%, povećava se formiranje fajalita, što utiče na homogenost železne zgure. Stoga, sadržaj silicijuma je poželjno između 0,01% i 0,5%, a još poželjnije između 0,01% i 0,4%.
[0015] Azot je prisutan u čeliku ovog pronalaska u opsegu od 0% do 0,008%. Azot se dodaje jer rafiniše materijal formiranjem nitrida sa titanijumom ili sličnim elementima, čime se poboljšava žilavost osnovnog metala i zona toplog zavara. Kada je sadržaj azota manji od 0,0005%, efekat rafinisanja nije dovoljno izražen. S druge strane, kada je sadržaj azota veći od 0,008%, količina rastvorenog azota se povećava, što može dovesti do smanjenja žilavosti osnovnog metala i zone toplog uticaja zavara. Stoga, preporučeni sadržaj azota je ograničen na opseg od 0,0005% do 0,008%.
[0016] I fosfor i sumpor su elementi nečistoća, i mogu biti prisutni do 0,03%, jer iznad ovog nivoa nije moguće postići kvalitetan osnovni metal i kvalitetan zavareni spoj. Stoga, sadržaj fosfora i sumpora je ograničen na 0,03% ili manje. Međutim, za sumpor, poželjni opseg je 0,0004% ≤ S ≤ 0,0025%, dok su preporučena ograničenja za fosfor između 0% i 0,02%.
[0017] Molibden je prisutan u čeliku ovog pronalaska u opsegu od 0,001% do 0,5%. Molibden poboljšava otpornost na koroziju železne zgure i čvrstoću čelika, kao i prianjanje železne zgure. Kada je sadržaj molibdena veći od 0,5%, smanjuje se ekonomska efikasnost. Stoga, kada se dodaje molibden, sadržaj je ograničen na opseg od 0,001% do 0,3%.
[0018] Niobijum poboljšava čvrstoću kao mikro-legirani element, a takođe i hvata difuzni vodonik formiranjem karbida, nitrida ili karbida-nitrida, čime poboljšava otpornost na odloženo pucanje. Kada je sadržaj niobijuma manji od 0,001%, ovaj efekat nije dovoljno izražen. S druge strane, kada se dodaje više od 0,1%, žilavost zone toplog uticaja zavara se pogoršava. Stoga, kada se dodaje niobijum, sadržaj je ograničen na opseg od 0,001% do 0,1%.
[0019] Vanadijum poboljšava čvrstoću čelika kao mikro-legirani element, tako što zarobljava difuzni vodonik formiranjem karbida, nitrida ili karbida-nitrida. Kada je sadržaj vanadijuma manji od 0,001%, taj efekat nije dovoljan. S druge strane, kada je sadržaj veći od 0,5%, žilavost zone toplog zavara se pogoršava. Stoga, kada se dodaje vanadijum, sadržaj je ograničen na opseg od 0,001% do 0,5%. Poželjno ograničenje za vanadijum je između 0,001% i 0,3%.
[0020] Titanijum je prisutan u čeliku ovog pronalaska između 0,001% i 0,1%. Titanijum se koristi za formiranje nitrida koji povećavaju čvrstoću čelika ovog pronalaska. Međutim, kada je sadržaj titanijuma manji od 0,001%, ovaj efekat nije dovoljan. S druge strane, kada je sadržaj titanijuma veći od 0,1%, žilavost čelika se pogoršava. Stoga, kada se dodaje titanijum, sadržaj je ograničen na opseg od 0,001% do 0,1%.
[0021] Mangan se koristi za obezbeđivanje određene zatezne čvrstoće. Međutim, kada je sadržaj mangana manji od 0,2%, efekat je nedovoljan. S druge strane, kada je sadržaj mangana veći od 2%, zavarivost se značajno pogoršava. Sadržaj mangana u ovom pronalasku pomaže u formiranju i stabilizaciji vustita u železnoj zguri, čime se poboljšava prianjanje železne zgure. Međutim, kada sadržaj mangana prelazi 2%, formira se MnFe2O4, što je štetno za prianjanje železne zgure. Stoga, preporučeni opseg za sadržaj mangana u ovom pronalasku je između 0,2% i 1,8%, a još poželjniji opseg je između 0,5% i 1,5%.
[0022] Aluminijum je opcioni element za ovaj pronalazak i može biti prisutan u opsegu od 0,005% do 0,1%. Aluminijum se dodaje kao sredstvo za deoksidaciju i utiče na rafinisanje čelika ovog pronalaska. Međutim, kada je sadržaj aluminijuma manji od 0,005%, efekat nije dovoljan. S druge strane, kada je sadržaj aluminijuma veći od 0,1%, čistoća površine i kvalitet površine čelika se pogoršavaju. Stoga, sadržaj aluminijuma je ograničen na opseg od 0,005% do 0,1%.
[0023] Bor je opcioni element za čelik ovog pronalaska i prisutan je u čeliku u opsegu od 0% do 0,003%. Bor poboljšava sposobnost kaljenja čelika. Međutim, kada sadržaj bora prelazi 0,003%, žilavost se pogoršava. Stoga, kada se dodaje bor, sadržaj je ograničen na 0,003% ili manje.
[0024] Kalcijum je opcioni element i koristi se za kontrolu inkluzija na bazi sulfida. Međutim, kada je sadržaj kalcijuma veći od 0,01%, može doći do smanjenja čistoće čelika. Stoga, kada se dodaje kalcijum, sadržaj je ograničen na 0,01% ili manje.
[0025] Magnezijum je opcioni element koji se koristi za poboljšanje zavarivosti čelika i ograničen je na količinu od 0,010%.
[0026] Železna zgura ovog pronalaska predstavlja tercijarnu železnu zguru koja se razvija na površini čelične trake tokom hlađenja nakon toplog valjanja, kao i tokom namotavanja i hlađenja nakon namotavanja do 450°C, i ima debljinu između 5 mikrona i 40 mikrona. Železna zgura se sastoji od ferita i magnetita, a opciono može da sadrži hematit i vustit. Specifična funkcija i značaj svih sastojaka su objašnjeni u nastavku radi detaljnog razumevanja ovog pronalaska.
[0027] U početku se sloj oksida vustita formira zbog prisustva velikih količina kiseonika dostupnih nakon završnog valjanja; vustit se formira uz čeličnu podlogu, dok sloj hematita nastaje iznad njega. Međutim, nakon namotavanja, pristup kiseoniku je ograničen, što dovodi do toga da se vustit potroši i reaguje sa gvožđem, formirajući dva različita sloja oksida:
- sloj magnetita dispergovan sa feritom pored čeličnog supstrata i
- odmah iznad se formira sloj oksida vustita.
[0028] Kontrolom debljine i sastava ove železne zgure mogu se postići ciljana mehanička i funkcionalna svojstva. Železna zgura ovog pronalaska sadrži ukupno više od 50% magnetita i ferita po površinskoj frakciji, od 0% do 50% vustita i do 10% maksimum hematita.
[0029] Magnetit i ferit su kumulativno prisutni u tercijarnoj železnoj zguri u količini od 50% ili više. U poželjnom načinu ostvarivanja, kumulativne količine magnetita i ferita su 70% ili više, a sadržaj magnetita je više od 30%. Sloj oksida magnetita u železnoj zguri formira se uz čeličnu podlogu koja se formira tokom hlađenja na temperaturi od 450°C. U ovom sloju magnetita, ferit je raspršen i zbog prisustva tih čestica sloj magnetita omogućava prianjanje na železnoj zguri. Prisustvo magnetita u tercijarnoj železnoj zguri prikazano je na Fig.1, pri čemu je prisustvo magnetita prikazano sa feritom raspršenim u njemu. Ferit je prisutan najmanje 25% u tercijarnoj železnoj zguri ovog pronalaska. Ferit ima BCC strukturu i njegova tvrdoća je generalno između 75 BHN i 95 BHN. Ferit je raspršen u sloju magnetita i daje železnoj zguri osobinu prianjanja, što je takođe prikazano na Fig.1. Ferit se formira tokom procesa dekompozicije vustita u magnetit, budući da tokom ove reakcije gvožđe čelične podloge reaguje sa vustitom zbog nedostatka kiseonika i formira magnetit i ferit.
[0030] Vustit može biti prisutan između 0% i 50% u železnoj zguri ovog pronalaska. Vustit je najmekša faza gvožđa bogata oksidom sa formulom FeO. Vustit ima izometrijsko-heksoktahedarski kristalni sistem tvrdoće između 5 i 5,5 na Mohsovoj skali. Dok je vustit duktilan na visokim temperaturama, što pomaže tokom varenja i sečenja, na niskim temperaturama je veoma tvrd i stabilan, što daje oksidnom sloju ovog pronalaska otpornost na abraziju i koroziju. Prisustvo vustita u količinama većim od 50% pogoršava osobine prianjanja i otpornosti na koroziju železne zgure ovog pronalaska.
[0031] Hematit može biti prisutan u količini od 0% do 10% u železnoj zguri ovog pronalaska. Ova komponenta, kada je prisutna, obično čini gornji sloj železne zgure. Hematit nije predviđen kao deo ovog pronalaska, ali može biti zbog parametara obrade. Ne utiče značajno do 10%, ali iznad 10% može biti štetan za prianjanje železne zgure ovog pronalaska.
[0032] Postupak proizvodnje čeličnog proizvoda prema ovom pronalasku je opisan u nastavku.
[0033] Livenje polugotovog proizvoda može da se obavlja u obliku ingota ili u obliku tankih ploča ili tankih traka, tj. sa debljinom koja se kreće od otprilike 220 mm za ploče do nekoliko desetina milimetara za tanke trake ili ploče.
[0034] Radi pojednostavljenja, u daljem opisu fokus će biti na pločama kao polugotovim proizvodima. Ploča sa gore opisanim hemijskim sastavom proizvodi se kontinuiranim livenjem i predviđena je za dalju obradu prema postupku proizvodnje ovog pronalaska. Ovde, ploča se može koristiti na visokoj temperaturi tokom kontinuiranog livenja ili se može prvo ohladiti do sobne temperature, a zatim ponovo zagrejati.
[0035] Temperatura ploče koja se podvrgava toplom valjanju poželjno je da bude iznad Ac3 tačke i najmanje iznad 1000°C, i mora biti ispod 1280°C. Ove temperature su propisane kako bi se osiguralo da se na svim tačkama u ploči dostigne austenitni opseg. U slučaju da temperatura ploče bude ispod 1000°C, prekomerno opterećenje se stavlja na mlin za valjanje, a temperatura čelika može da padne na temperaturu transformacije u ferit tokom valjanja. Stoga, kako bi se osiguralo da valjanje bude u potpuno austenitnoj zoni, ponovno zagrevanje mora biti izvršeno iznad 1000°C. Dalje, temperatura ne sme biti iznad 1280°C kako bi se izbegao nepovoljni rast austenitnih zrna, što može dovesti do grubih feritnih zrna koja smanjuju sposobnost tih zrna da se rekristalizuju tokom toplog valjanja. Dalje, temperatura iznad 1280°C povećava rizik od formiranja debelog sloja oksida koji su štetni tokom toplog valjanja.
[0036] Temperatura završnog valjanja mora biti iznad 800°C, a poželjno je da bude iznad 840°C.
Potrebno je da temperatura završnog valjanja bude iznad 800°C kako bi se osiguralo da čelik podvrgnut vrućem valjanju bude valjan u potpuno austenitnoj zoni, i da temperatura na izlazu iz završnog valjanja bude dovoljno visoka da se obezbedi pravilno formiranje železne zgure i da se osigura minimalna debljina železne zgure od 5 mikrona. Konačna debljina toplovaljanog čeličnog lima nakon vrućeg valjanja je između 2 mm i 20 mm.
[0037] Toplovaljani čelični lim dobijen na ovaj način zatim se hladi brzinom hlađenja od 2°C/s i 30°C/s do temperature namotavanja manje od ili jednake 650°C kako bi se dobio traženi sastav železne zgure ovog pronalaska. Brzina hlađenja ne sme biti iznad 30°C/s kako bi se izbeglo pogoršanje formiranja železne zgure, kako u pogledu sastava železne zgure, tako i u pogledu debljine. Temperatura namotavanja mora biti ispod 650°C, jer iznad te temperature može doći do prekomerne formacije oksida bogatih kiseonikom, što pogoršava prianjanje železne zgure, kao i drugih mehaničkih svojstava kao što su hrapavost i duktilnost sloja železne zgure. Poželjna temperatura namotavanja za toplovaljani čelični lim ovog pronalaska je između 550°C i 650°C, a poželjni opseg brzine hlađenja nakon vrućeg valjanja je od 2 do 15°C/s.
[0038] Nakon toga, toplovaljani čelični lim se ostavlja da se ohladi do sobne temperature brzinom hlađenja koja poželjno nije veća od 10°C/s, kako bi se obezbedilo vreme na temperaturama između 450°C i 550°C za ostavljanje sloja magentita sa raspršenim gvožđem da se formira u ograničenom kiseoniku kako bi se pretvorio iz vustita.
[0039] Nakon toga, proizvod toplovaljanog čelika se hladi brzinom hlađenja manjom od 2°C/s do sobne temperature, a poželjno je da brzina hlađenja nakon namotavanja bude između 0,0001°C/s i 1°C/s, a još poželjnije između 0,0001°C/s i 0,5°C/s. Ove spore brzine hlađenja postižu se čuvanjem namotanog proizvoda toplovaljanog čelika u zatvorenom prostoru ili pod pokrivačem. Kada proizvod toplovaljanog čelika dostigne sobnu temperaturu nakon hlađenja, dobija se čelični lim visoke čvrstoće sa izuzetnim prianjanjem zgure.
Primeri
[0040] Sledeći testovi, primeri, figurativne ilustracije i tabele koje su ovde prikazane su nepristrasne prirode i trebalo bi da se uzimaju u razmatranje samo u ilustrativne svrhe, a prikazaće prednosti ovog pronalaska i objasniti značaj parametara procesa koje su izumitelji odabrali nakon opsežnih
eksperimenata, kao i dodatno utvrditi svojstva koja se mogu postići čelikom ovog pronalaska.
[0041] Kompozicije čeličnih limova ispitivanih uzoraka su sakupljene u tabeli 1, pri čemu se čelični limovi proizvode prema procesnim parametrima datim u tabeli 2 tim redom. Tabela 3 pokazuje mikrosastojke dobijene železne zgure, a tabela 4 prikazuje rezultat procena svojstva upotrebe.
Tabela 1 – Čelične kompozicije
Tabela 2 - Procesni parametri
Tabela 3 – Mikrokonstituenti adhezivne železne zgure
Tabela 4 - Mehanička svojstva

Claims (15)

  1. [0042] Primeri pokazuju da toplovaljani čelični limovi prema ovom pronalasku pokazuju sva ciljana svojstva zahvaljujući specifičnom sastavu i mikro sastojcima tercijarne železne zgure ili ovog pronalaska. Patentni zahtevi 1. Proizvod toplovaljanog čelika sa kompozicijom koja u masenim procentima obuhvata: 0,06% ≤ Ugljenik ≤ 0,18 % 0,01 % ≤ Nikl ≤ 0,6 % 0,001 % ≤ Bakar ≤ 2 % 0,001 % ≤ Hrom ≤ 2% 0,001 % ≤ Silicijum ≤ 0,8 % 0 % ≤ Azot ≤ 0,008% 0 % ≤ Fosfor ≤ 0,03 % 0% ≤ Sumpor ≤ 0,03 % 0,001% ≤ Molibden ≤ 0,5% 0,001% ≤ Niobijum ≤ 0,1% 0,001% ≤ Vanadijum ≤ 0,5% 0,001% ≤ Titanijum ≤ 0,1% i može da sadrži jedan ili više od sledećih opcionih elemenata 0,2 % ≤ Mangan ≤ 2% 0,005% ≤ Aluminijum ≤ 0,1 % 0 % ≤ Bor ≤ 0,003% 0% ≤ Kalcijum ≤ 0,01% 0 % ≤ Magnezijum ≦ 0,010% pri čemu ostatak kompozicije čine gvožđe i nezaobilazne nečistoće uzrokovane obradom, pri čemu takav proizvod ima sloj tercijarne železne zgure koji obuhvata, po površini, ukupnu količinu od najmanje 50% magnetita i ferita pri čemu ferit je najmanje 25%, 0% do 50 % vustita, i 0% do 10% hematita, pri čemu takav sloj železne zgure ima debljinu između 5 mikrona i 40 mikrona.
  2. 2. Proizvod toplovaljanog čelika prema zahtevu 1, pri čemu ta kompozicija uključuje 0,01% do 0,5% silicijuma.
  3. 3. Proizvod toplovaljanog čelika prema zahtevu 3, pri čemu ta kompozicija uključuje 0,1% do 0,3% nikla.
  4. 4. Proizvod toplovaljanog čelika prema bilo kom od zahteva 1 do 4, pri čemu ta kompozicija uključuje 0,1% do 0,5% bakra.
  5. 5. Proizvod toplovaljanog čelika prema bilo kom od zahteva 1 do 5, pri čemu ta kompozicija uključuje 0,01% do 0,3% hroma.
  6. 6. Proizvod toplovaljanog čelika prema bilo kom od zahteva 1 do 6, pri čemu je, ukupna količina magnetita i ferita veća ili jednaka 80%, a procenat magnetita je veći od 30%.
  7. 7. Proizvod toplovaljanog čelika prema bilo kom od zahteva 1 do 7, pri čemu je sadržaj vustita manji ili jednak 45%.
  8. 8. Proizvod toplovaljanog čelika prema bilo kom od zahteva 1 do 8, pri čemu pomenuti čelični lim ima procenat crvene rđe, meren prema postupku iz opisa, tim redom NBN EN ISO 6270-2, od 20% ili manje, i prianjanje železne zgure od 80% ili više.
  9. 9. Proizvod toplovaljanog čelika prema zahtevu 9, pri čemu pomenuti čelični proizvod ima procenat crvene rđe, meren prema postupku iz opisa, tim redom NBN EN ISO 6270-2, od 15% ili manje, i čistoću železne zgure od 80% ili više.
  10. 10. Postupak proizvodnje proizvoda toplovaljanog čelika koji obuhvata sledeće uzastopne faze: - obezbeđivanje čelične kompozicije prema bilo kom od zahteva 1 do 5; - ponovno zagrevanje pomenutog polugotovog proizvoda do temperature između 1000°C i 1280°C; - valjanje pomenutog polugotovog proizvoda u potpunosti u austenitnom opsegu pri čemu će temperatura završnog toplog valjanja biti veća ili jednaka 800°C kako bi se dobio toplovaljani čelični lim debljine između 2mm i 20mm; - hlađenje toplovaljanog čeličnog lima pri brzini hlađenja od 2 do 30°C/s do temperature hlađenja manje ili jednake 650°C; i hlađenje pomenutog toplovaljanog lima; - hlađenje pomenutog toplovaljanog lima do sobne temperature pri brzini hlađenja manjoj od 2°C/s kako bi se dobio proizvod toplovaljanog čelika.
  11. 11. Postupak prema zahtevu 10, pri čemu je temperatura hlađenja između 550°C i 650°C.
  12. 12. Postupak prema zahtevu 10 ili 11, pri čemu je temperatura završnog valjanja iznad 840°C.
  13. 13. Postupak prema bilo kom od zahteva 11 do 12, pri čemu je brzina hlađenja nakon toplog valjanja između 2°C/s i 15°C/s.
  14. 14. Postupak prema zahtevu 13, pri čemu je brzina hlađenja nakon hlađenja između 0,0001°C/s i 1°C/s.
  15. 15. Postupak prema zahtevu 14, pri čemu je brzina hlađenja nakon hlađenja između 0,0001°C/s i 0,5°C/s. Izdaje i štampa: Zavod za intelektualnu svojinu, Beograd, Kneginje Ljubice 5
RS20241019A 2018-09-25 2019-09-25 Toplovaljani čelik velike čvrstoće sa izuzetnim prianjanjem železne zgure i postupak proizvodnje istog RS66037B1 (sr)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2018/057384 WO2020065372A1 (en) 2018-09-25 2018-09-25 High strength hot rolled steel having excellent scale adhesivness and a method of manufacturing the same
EP19774185.3A EP3856945B1 (en) 2018-09-25 2019-09-25 High strength hot rolled steel having excellent scale adhesivness and a method of manufacturing the same
PCT/IB2019/058125 WO2020065549A1 (en) 2018-09-25 2019-09-25 High strength hot rolled steel having excellent scale adhesivness and a method of manufacturing the same

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RS66037B1 true RS66037B1 (sr) 2024-11-29

Family

ID=63915323

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RS20241019A RS66037B1 (sr) 2018-09-25 2019-09-25 Toplovaljani čelik velike čvrstoće sa izuzetnim prianjanjem železne zgure i postupak proizvodnje istog

Country Status (22)

Country Link
US (1) US12297514B2 (sr)
EP (1) EP3856945B1 (sr)
JP (1) JP7395595B2 (sr)
KR (1) KR102560819B1 (sr)
CN (1) CN112739841B (sr)
CA (1) CA3111119C (sr)
DK (1) DK3856945T3 (sr)
ES (1) ES2997485T3 (sr)
FI (1) FI3856945T3 (sr)
HR (1) HRP20241224T1 (sr)
HU (1) HUE068119T2 (sr)
LT (1) LT3856945T (sr)
MA (1) MA53715B1 (sr)
MX (1) MX2021003376A (sr)
PL (1) PL3856945T3 (sr)
PT (1) PT3856945T (sr)
RS (1) RS66037B1 (sr)
SI (1) SI3856945T1 (sr)
SM (1) SMT202400396T1 (sr)
UA (1) UA126427C2 (sr)
WO (2) WO2020065372A1 (sr)
ZA (1) ZA202101275B (sr)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102020206298A1 (de) 2020-05-19 2021-11-25 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung
CN112853217B (zh) * 2021-01-08 2022-03-01 南京钢铁股份有限公司 一种高速动车转向架用钢及其冶炼方法
CN112853218B (zh) * 2021-01-08 2022-03-01 南京钢铁股份有限公司 一种高速动车转向架用钢及其制造方法
KR102845290B1 (ko) * 2022-10-31 2025-08-13 현대제철 주식회사 보론강 선재의 제조방법
CN118745560B (zh) * 2024-06-28 2025-09-30 鞍钢股份有限公司 抗大线能量优异的高强度储氢用容器钢板及其制造方法

Family Cites Families (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3238217B2 (ja) * 1991-11-18 2001-12-10 新日本製鐵株式会社 スケール密着性がよく、ヤング率の高い構造用厚鋼板及びその製造法
JP3212436B2 (ja) * 1994-01-17 2001-09-25 新日本製鐵株式会社 構造用厚鋼板の製造法
JP3445998B2 (ja) * 1996-11-26 2003-09-16 Ｊｆｅスチール株式会社 レーザ切断性に優れた熱間圧延鋼板およびその製造方法
JPH1119702A (ja) * 1997-05-08 1999-01-26 Nkk Corp タイトスケール鋼板およびその製造方法
JPH1177115A (ja) 1997-06-16 1999-03-23 Kawasaki Steel Corp タイトスケール鋼管およびその製造方法
JP3941173B2 (ja) * 1997-07-25 2007-07-04 住友金属工業株式会社 スケール密着性と耐食性に優れた熱延鋼板の製造方法
JP4320891B2 (ja) 2000-01-13 2009-08-26 Ｊｆｅスチール株式会社 スケール密着性に優れた熱延鋼板の製造方法
JP3688643B2 (ja) 2002-02-08 2005-08-31 Ｊｆｅスチール株式会社 密着性の良いスケールを有する圧延形鋼の製造方法
JP4153734B2 (ja) 2002-06-27 2008-09-24 新日本製鐵株式会社 タイトスケール性に優れる熱延鋼板およびその製造方法
JP4295554B2 (ja) 2003-05-26 2009-07-15 株式会社神戸製鋼所 スケール密着性に優れた熱延鋼板
CN100412223C (zh) 2006-07-20 2008-08-20 武汉钢铁(集团)公司 具有优良耐蚀性和抗疲劳性的超高强度钢及其制造方法
JP4571928B2 (ja) * 2006-09-01 2010-10-27 新日本製鐵株式会社 低降伏比型鋼管
JP4941003B2 (ja) 2007-02-28 2012-05-30 Ｊｆｅスチール株式会社 ダイクエンチ用熱延鋼板およびその製造方法
JP5223379B2 (ja) 2007-03-08 2013-06-26 新日鐵住金株式会社 低温靭性に優れるスパイラルパイプ用高強度熱延鋼板およびその製造方法
JP5215720B2 (ja) 2008-04-28 2013-06-19 株式会社神戸製鋼所 鋼線材
JP5604849B2 (ja) * 2009-10-22 2014-10-15 Ｊｆｅスチール株式会社 水素侵入抑制特性に優れた高張力厚鋼板およびその製造方法
JP5440431B2 (ja) * 2010-07-14 2014-03-12 新日鐵住金株式会社 塗装耐食性と打抜き部疲労特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
JP5471918B2 (ja) * 2010-07-14 2014-04-16 新日鐵住金株式会社 塗装耐食性と疲労特性に優れた熱延鋼板およびその製造方法
JP4980471B1 (ja) 2011-01-07 2012-07-18 株式会社神戸製鋼所 鋼線材及びその製造方法
JP5679112B2 (ja) 2011-02-08 2015-03-04 Ｊｆｅスチール株式会社 スケール密着性に優れた熱延鋼板およびその製造方法
KR101310798B1 (ko) 2011-06-29 2013-09-25 현대제철 주식회사 스케일 밀착성이 우수한 열연강판 제조방법
CN103703157B (zh) 2011-07-29 2015-12-02 新日铁住金株式会社 形状保持性优异的高强度钢板、高强度镀锌钢板及它们的制造方法
JP6101132B2 (ja) * 2012-04-20 2017-03-22 株式会社神戸製鋼所 耐水素誘起割れ性に優れた鋼材の製造方法
JP5799913B2 (ja) 2012-08-02 2015-10-28 新日鐵住金株式会社 スケール密着性に優れた熱延鋼板及びその製造方法
CN103103458B (zh) 2013-02-17 2015-07-01 武汉钢铁(集团)公司 高强度耐候钢及其制备方法
JP6139943B2 (ja) 2013-03-29 2017-05-31 株式会社神戸製鋼所 酸洗い性に優れた軟磁性部品用鋼材、および耐食性と磁気特性に優れた軟磁性部品とその製造方法
JP6136547B2 (ja) * 2013-05-07 2017-05-31 新日鐵住金株式会社 高降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法
CN104264054B (zh) * 2014-09-19 2017-02-22 宝山钢铁股份有限公司 一种550MPa级的耐高温管线钢及其制造方法
JP6492793B2 (ja) 2015-03-09 2019-04-03 新日鐵住金株式会社 鋼材および土中埋設用鋼構造物ならびに鋼材の製造方法
WO2016158861A1 (ja) 2015-03-27 2016-10-06 新日鐵住金株式会社 鋼板
EP3278895B1 (en) 2015-03-31 2020-03-11 Nippon Steel Corporation Steel sheet for hot stamping, method for manufacturing same, and hot stamp molded article
JP2016199778A (ja) 2015-04-07 2016-12-01 株式会社神戸製鋼所 鋼材およびその鋼材の製造方法
KR102073051B1 (ko) * 2016-04-20 2020-02-04 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 열연 강판, 강재 및 컨테이너

Also Published As

Publication number Publication date
CA3111119A1 (en) 2020-04-02
MA53715B1 (fr) 2024-09-30
BR112021005556A2 (pt) 2021-06-29
EP3856945A1 (en) 2021-08-04
MA53715A (fr) 2021-12-29
ES2997485T3 (en) 2025-02-17
WO2020065549A1 (en) 2020-04-02
UA126427C2 (uk) 2022-09-28
HRP20241224T1 (hr) 2024-12-06
JP7395595B2 (ja) 2023-12-11
US20210348245A1 (en) 2021-11-11
ZA202101275B (en) 2022-01-26
JP2022501522A (ja) 2022-01-06
SMT202400396T1 (it) 2024-11-15
HUE068119T2 (hu) 2024-12-28
PL3856945T3 (pl) 2024-11-12
WO2020065372A1 (en) 2020-04-02
DK3856945T3 (da) 2024-09-23
KR20210049879A (ko) 2021-05-06
MX2021003376A (es) 2021-05-27
KR102560819B1 (ko) 2023-07-28
PT3856945T (pt) 2024-09-27
LT3856945T (lt) 2024-10-10
US12297514B2 (en) 2025-05-13
CN112739841B (zh) 2022-11-15
FI3856945T3 (fi) 2024-09-26
CA3111119C (en) 2023-04-11
CN112739841A (zh) 2021-04-30
SI3856945T1 (sl) 2024-12-31
EP3856945B1 (en) 2024-09-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RS66037B1 (sr) Toplovaljani čelik velike čvrstoće sa izuzetnim prianjanjem železne zgure i postupak proizvodnje istog
US20190226068A1 (en) Process for manufacturing hot-rolled plate, strip or coil made of duplex stainless steel
KR102629666B1 (ko) 향상된 연성을 갖는 고강도 강 부품들을 제조하기 위한 방법, 및 상기 방법에 의해 얻어진 부품들
CA2907970C (en) Hot-rolled ferritic stainless-steel plate, process for producing same, and steel strip
JP5773098B1 (ja) フェライト−マルテンサイト２相ステンレス鋼およびその製造方法
CN103614640B (zh) 一种抗高温氧化的非镀层热冲压成形用钢
CA2936733C (en) High-strength flat steel product having a bainitic-martensitic microstructure and method for producing such a flat steel product
AU2011286685A1 (en) Ferritic stainless steel
KR102748718B1 (ko) 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법 그리고 페라이트계 스테인리스 부재
ES3040738T3 (en) High flangeable ultra-high strength ductile hot-rolled steel, method of manufacturing said hot-rolled steel and use thereof
JP6036645B2 (ja) 低温靭性に優れたフェライト−マルテンサイト２相ステンレス鋼およびその製造方法
RS58807B1 (sr) Feritni nerđajući čelik sa odličnom otpornošću na oksidaciju, dobrom izdržljivošću na visoku temperaturu, i dobre obradivosti
CN100529139C (zh) 焊接性和气割性优良的高强度耐火钢及其制造方法
JP2007262441A (ja) 原油タンク用鋼およびその製造方法
CN102766809A (zh) 一种屈服强度高于800MPa的矿井救生舱用热轧带钢及制备方法
EP4577675A1 (en) Hot-rolled high-strength steel sheet with excellent low-temperature impact toughness and method for manufacture the same
JP5020600B2 (ja) 化成処理性に優れた高張力鋼板
JP2009280850A (ja) 溶接部耐食性に優れた構造用ステンレス鋼板および溶接構造物
KR100825632B1 (ko) 용접부의 가공성 및 강재의 내식성이 우수한 페라이트계스테인리스강 및 그 제조방법
KR102893846B1 (ko) 향상된 연성을 갖는 고강도 강 부품들을 제조하기 위한 방법, 및 상기 방법에 의해 얻어진 부품들
KR20250075659A (ko) 고인성 프레스 경화 강 부품 및 그 제조 방법
JPH08158008A (ja) 耐液体金属めっき割れ性に優れた高張力鋼とその製造方法