NO310980B1 - Fremgangsmate for kornforfining av stal, kornforfiningslegering for stal og fremgangsmate for fremstillingav kornforfiningslegering - Google Patents
Fremgangsmate for kornforfining av stal, kornforfiningslegering for stal og fremgangsmate for fremstillingav kornforfiningslegering Download PDFInfo
- Publication number
- NO310980B1 NO310980B1 NO20000499A NO20000499A NO310980B1 NO 310980 B1 NO310980 B1 NO 310980B1 NO 20000499 A NO20000499 A NO 20000499A NO 20000499 A NO20000499 A NO 20000499A NO 310980 B1 NO310980 B1 NO 310980B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- alloy
- weight
- steel
- weight based
- elements
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 117
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 117
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 71
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 71
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 238000007670 refining Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 35
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 14
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052779 Neodymium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 13
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 claims abstract description 13
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 11
- 229910052712 strontium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 10
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 15
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 12
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims description 11
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims description 11
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 11
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 9
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 claims description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 3
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 2
- 238000009689 gas atomisation Methods 0.000 claims description 2
- 238000005469 granulation Methods 0.000 claims description 2
- 230000003179 granulation Effects 0.000 claims description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000009692 water atomization Methods 0.000 claims description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 abstract 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 abstract 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 14
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 14
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 10
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 9
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 9
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 5
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 5
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 4
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 238000011161 development Methods 0.000 description 3
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 229910015136 FeMn Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000604 Ferrochrome Inorganic materials 0.000 description 2
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N Titanium nitride Chemical compound [Ti]#N NRTOMJZYCJJWKI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UQZIWOQVLUASCR-UHFFFAOYSA-N alumane;titanium Chemical compound [AlH3].[Ti] UQZIWOQVLUASCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- QDOXWKRWXJOMAK-UHFFFAOYSA-N dichromium trioxide Chemical compound O=[Cr]O[Cr]=O QDOXWKRWXJOMAK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 238000005562 fading Methods 0.000 description 2
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 2
- 239000000161 steel melt Substances 0.000 description 2
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910005347 FeSi Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000617 Mangalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QFGIVKNKFPCKAW-UHFFFAOYSA-N [Mn].[C] Chemical compound [Mn].[C] QFGIVKNKFPCKAW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 239000002054 inoculum Substances 0.000 description 1
- 238000009533 lab test Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 238000009843 secondary steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/0405—Rotating moulds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B62—LAND VEHICLES FOR TRAVELLING OTHERWISE THAN ON RAILS
- B62M—RIDER PROPULSION OF WHEELED VEHICLES OR SLEDGES; POWERED PROPULSION OF SLEDGES OR SINGLE-TRACK CYCLES; TRANSMISSIONS SPECIALLY ADAPTED FOR SUCH VEHICLES
- B62M9/00—Transmissions characterised by use of an endless chain, belt, or the like
- B62M9/04—Transmissions characterised by use of an endless chain, belt, or the like of changeable ratio
- B62M9/06—Transmissions characterised by use of an endless chain, belt, or the like of changeable ratio using a single chain, belt, or the like
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B62—LAND VEHICLES FOR TRAVELLING OTHERWISE THAN ON RAILS
- B62M—RIDER PROPULSION OF WHEELED VEHICLES OR SLEDGES; POWERED PROPULSION OF SLEDGES OR SINGLE-TRACK CYCLES; TRANSMISSIONS SPECIALLY ADAPTED FOR SUCH VEHICLES
- B62M9/00—Transmissions characterised by use of an endless chain, belt, or the like
- B62M9/04—Transmissions characterised by use of an endless chain, belt, or the like of changeable ratio
- B62M9/06—Transmissions characterised by use of an endless chain, belt, or the like of changeable ratio using a single chain, belt, or the like
- B62M9/08—Transmissions characterised by use of an endless chain, belt, or the like of changeable ratio using a single chain, belt, or the like involving eccentrically- mounted or elliptically-shaped driving or driven wheel; with expansible driving or driven wheel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0006—Adding metallic additives
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C27/00—Alloys based on rhenium or a refractory metal not mentioned in groups C22C14/00 or C22C16/00
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
Description
Teknisk område
Den foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte for kornforfining av stål, særlig ferrittiske og austenittiske stål, en komforfiningslegering for stål og en fremgangsmåte for fremstilling av en komforfiningslegering. Legeringen er beregnet både for kontroll av kornstørrelse i formede støpegjenstander og i støpte emner for videre bearbeiding til standard produkter (for eksempel plater, rør, stenger, wire).
Teknikkens stilling
Kravene som stilles høyfaste stål med optimal kombinasjon av egenskaper blir stadig strengere. Da kornstørrelsen i stål kontrollerer egenskapene, kan den ønskede egenskapsprofil oppnås ved utvikling av en riktig regulert mikrostruktur.
Stål i støpt tilstand er gode eksempler på materialer hvor de oppnådde egenskaper er avhengig av den mikrostruktur som oppstår under størkning. Generelt vil en grov kolonneformet kornstruktur uunngåelig utvikle seg dersom effektive heterogene kimdanningssteder er fraværende foran størkningsfronten. Ved tilstedeværelse av kimdanningskrystaller, vil fine ekviaksiale korn dannes direkte i smeiten. Avhengig av omstendighetene kan den ekviaksiale konstrukturen helt overskygge dannelse av kolonneformede korn, hvilket fører til en forbedret støpbarhet (for eksempel varmduktilitet og motstand mot varmsprekking) gjennom en mindre kornstørrelse og reduserte problemer med senterlinjesegregering.
Erfaring har vist at mikrostrukturen i høylegert stål etter støping er meget forskjellig fra mikrostrukturen i karbonmanganstål eller lavlegerte stål på grunn av det høyere innhold av legeringselementer og et bredere spenn i kjemisk sammensetning. Vanligvis kan man observere fire distinkte størkningsforløp:
Primær ferrittdannelse
Primær ferrittdannelse etterfulgt av peritektisk omvandling til austenitt
• Primær ferritt- og austenittdannelse
• Primær austenittdannelse
På grunn av fravær av etterfølgende fast-fase omvandling, er det særlig et behov for kornforfining i fullt austenittiske eller ferrittiske stål. Det har opp til nå ikke vært tilgjengelig kommersielle kornforfinere for stål i motsetning til det som er tilfelle for støpejern og aluminiumlegeringer hvor kornforfiner er utstrakt brukt for å raffinere størkningsmikrostrukturen.
Gjennom de siste tiårene er det blitt oppnådd vesentlige forbedringer av egenskapene for stål gjennom en nøye kontroll av kjemisk sammensetning og volumfraksjon og størrelsesfordeling av ikke-metalliske innerslutninger. Dette er blitt muliggjort ved innføring av sekundær stålfremstilling som en integrert del i fremstillingsprosessen og ved bruk av avanserte øseraffineringsteknikker for desoksidasjon og avsvovling. Den ødeleggende effekt av inneslutninger på stålegenskapene oppstår på grunn av deres evne til å virke som initieringssteder for mikrohulrom og bruddsprekker under bruk. Bruk av rene stål blir normalt betraktet som en fordel, både med hensyn til seighet og utmatningsstyrke.
Mer nylig er den fordelaktige virkning av inneslutninger på fast-fase omvandling av stål blitt anerkjent. Særlig er fenomenet med intragranulær kimdannelse av nåleformet ferritt ved inneslutninger veldokumentert i lavlegerte stål for sveising, hvor de beste egenskapene oppnås ved forhøyede oksygen- og svovelnivåer som fører til utvikling av en mer finkornet mikrostruktur. De samme observasjonene er også blitt gjort i smistålprodukter desoksidert med titan, selv om betingelsene som eksisterer ved stålframstillingen er mer utfordrende på grunn av risikoen for at inneslutningene vokser og risikoen for inneslutning av store partikler som kan virke som initieringssteder for bruddsprekker. På grunn av problemene relatert til kontroll av størrelsen av inneslutninger under desoksidasjon og støping, har konseptet med inneslutningsstimulert ferrittkimdanning ennå ikke funnet noen særlig anvendelse, men er begrenset til bestemte smistålprodukter hvor sveisbarhet er av særlig viktighet.
Det er kjent at inneslutninger spiller en viktig rolle i utvikling av størkningsmikrostrukturen for stål og vesentlig kornforfining er blitt observert i en rekke stålsystemer inkludert: Aluminium-titan desoksidert lavlegerte stål på grunn av kimdannelse av deltaferritt ved titanoksid/nitridinneslutninger.
Aluminium-titan desoksidert ferrittisk rustfritt stål på grunn av kimdannelse av deltaferritt ved titanoksid/nitrid-inneholdende inneslutninger.
Lavlegerté stål behandlet med sjeldne jordartsmetaller (REM) på grunn av kimdannelse av deltaferritt ved Ce/La inneholdende oksider og sulfider. Ferrittiske rustfrie stål behandlet med sjeldne jordartsmetaller på grunn av kimdannelse av deltaferritt ved Ce/La inneholdende oksider og sulfider. Austenittiske rustfrie stål behandlet med sjeldne jordartsmetaller på grunn av kimdannelse av austenitt ved Ce/La inneholdende oksider og sulfider.
I alle disse tilfellene har kornforfiningseffekten sammenheng med inneslutningenes evne til å virke som effektive heterogene kimdanningssteder, for eksempel ved å gi en liten gitteruregelmessighet mellom substratet og kimet. Eksperimenter har vist at en underkjøling i størrelsesorden av 1°C er nødvendig for å starte kimdanning når den atomære uregelmessighet over flaten er 5 % eller mindre. Denne graden av underkjøling er tilstrekkelig lav til å starte dannelse av en ekviaksial mikrostruktur under størkning forutsatt at antallet kimdannende inneslutninger foran fast/flytende grenseflaten overstiger en bestemt terskel.
FeSi-baserte inokulanter og behandlingslegeringer for støpejern er kommersielt tilgjengelig og i vanlig bruk i støperiindustrien. Disse legeringene inneholder balanserte tilsetninger av sterke oksid- og sulfiddannere så som Ca, Al, Ce, La, Ba, Sr og Mg. Det er godt etablert at hovedrollen til elementene er å modifisere den kjemiske sammensetning og krystallstruktur av de eksisterende inneslutninger i det smeltede støpejern og således forårsaker grafittdannelse under størkningen. Dette foregår ved en heterogen kimdannelsesprosess som er analog til det som er dokumentert for kornkimdanning i stål.
Forsøk har vist at både FeCr and FeMn, fremstilt ved konvensjonelle støpemetoder inneholder en indre distribusjon av oksider og sulfider hvor den første gruppe er viktigst. Disse systemene har en høy oksygenoppløselighet i smeltet tilstand (ca. 0,5 vekt % O eller høyere), hvor inneslutningene dannes naturlig både før og under støping på grunn av reaksjonen mellom O og S og Cr, Si, og Mn inneholdt i legeringene. Fordi avkjølingshastigheten ved konvensjonell sandformstøping er lav blir imidlertid den resulterende størrelsesfordelingen av Cr203, SiC>2, MnO og MnS oksid og sulfidinneslutningene heller grove. Størrelsen av inneslutningene i kommersiell FeCr og FeMn er typisk mellom 10 og 50um, hvilket gjør slike legeringer uegnet som kornforfinere for stål.
Kontrollerte laboratorieeksperimenter har vist at tilsetninger av en sterk oksid-eller sulfdanner slik som Ce til en smeltet jernlegering vil resultere i dannelse av Ce203 og CeS. Disse inneslutningene tilsvarer de inneslutningene som er observert i stål behandlet med sjeldne jordartsmetaller, og i begge tilfeller oppnås det utstrakt kornforfining. Den initielle størrelse av inneslutningene oppnådd med denne konvensjonelle legeringsteknikken er mellom 1 og 4 pm. Imidlertid skjer det en gradvis vekst av inneslutningene etter at Ce er tilsatt og dersom ikke smeiten kjøles hurtig vil inneslutningene vokse seg store og bli skadelig for de mekaniske egenskapene.
Beskrivelse av oppfinnelsen
Det er et formål med den foreliggende oppfinnelse å fremskaffe en metode for kornforfining av stål, særlig ferrittiske og austenittiske stål, ved tilsats av visse kornforfiningslegeringer til smeltet stål før eller under støping, å fremskaffe en komforfiningslegering for bruk ved kornforfining av slike stål og å fremskaffe en fremgangsmåte for fremstilling av en komforfiningslegering. Den foreliggende oppfinnelse vedrører således en fremgangsmåte for kornforfining av stål, særlig ferrittiske og austenittiske stål, hvilken fremgangsmåte er kjennetegnet ved at en komforfiningslegering med en sammensetning FeXY hvor X er ett eller flere elementer valgt fra gruppen omfattende Cr, Mn, Si, Ni og Mo og hvor Y er ett eller flere oksid- og/eller sulfiddannende elementer valgt fra gruppen omfattende Ce, La, Nd, Pr, Ti, Al, Zr, Ca, Ba, Sr og Mg hvor X er mellom 0 og 80 vekt % basert på vekten av legeringen og hvor Y er mellom 0,001 og 15 vekt % basert på vekten av legeringen og hvor legeringen i tillegg inneholder mellom 0,001 og 1 vekt % oksygen og/eller mellom 0,001 og 1 vekt % svovel, hvilken legering inneholder minst 10<3> inneslutningspartikler pr. mm<3> bestående av oksider og/eller sulfider av ett eller flere av Y elementene og/eller ett eller flere av X elementene Cr, Mn og Si, hvilke inneslutningspartikler har en midlere diameter mindre enn 5 pm, tilsettes til smeltet stål i en mengde mellom 0,01 og 3 vekt % basert på vekten av stål, hvoretter stålet støpes.
I henhold til en foretrukket utførelsesform inneholder FeXY legeringen som tilsettes til det smeltede stål minst 1 vekt % av X elementene.
I henhold til en annen foretrukket utførelsesform har FeXY legeringen som tilsettes til det smeltede stål en sammensetning hvor X er mellom 3 og 50 vekt % basert på vekten av legeringen, og hvor Y er mellom 0,001 og 5 vekt % basert på vekten av legeringen. Innholdet av oksygen og/eller svovel er fortrinnsvis mellom 0,01 og 0,3 vekt % basert på vekten av legeringen.
I henhold til en ytterligere foretrukket utførelsesform inneholder legeringen som tilsettes det smeltede stål minst 10<6> inneslutningspartikler per mm<3> hvor inneslutningspartiklene har en midlere diameter mindre enn 1pm.
I henhold til en ytterligere utførelsesform tilsettes kornforfiningslegeringen til smeltet stål i en mengde mellom 0,1 og 1,5 vekt % basert på vekten av stålet. For å oppnå best resultat anbefales det at stålet, før tilsetning av kornforfinerlegeringen, behandles for å danne de riktige termodynamiske betingelsene i stålsmelten for å redusere muligheten for "fading". Kornforfiningslegeringen tilsettes derfor til det smeltede stål enten i støpeøsen like før eller under støping eller direkte i støpeformen. Når kornforfiningslegeringen tilsettes til det smeltede stål i støpeøsen er det foretrukket å tilsette legeringen i partikulær form med en partikkelstørrelse mellom 5 og 20 mm. Når kornforfiningslegeringen tilsettes til det smeltede stål i støpeformen er det foretrukket å tilsette legeringen i form av en "cored wire" som kontinuerlig tilføres til stålsmelten med en kontrollert hastighet. For ytterligere å redusere fadingeffekten er det viktig at kornforfiningslegeringen tilsettes til det smeltede stål som det siste trinn før støping; etter regulering av stålsammensetningen og etter andre behandlingstrinn så som desoksidasjon eller lignende.
Det er blitt verifisert at det ved fremgangsmåten i henhold til oppfinnelsen blir introdusert et høyt antall av meget små oksid- og/eller sulfidpartikler i det smeltede stålet. Disse kan virke som aktive kimdanningspunkter under den etterfølgende størkningen hvor nye korn vil vokse ekviaksialt inntil de treffer eller forstyrrer veksten av kolonneformede korn. Dette resulterer i en ekviaksial mikrostruktur med meget liten kornstørrelse i det støpte stålet. Det er også blitt funnet at inneslutningspartiklene som tilføres stålet via kornforfiningslegeringen påvirker utviklingen av mikrostrukturen i fast fase ved at de påvirker rekrystallisasjon og kornvekst og/eller ved å fremme inter-granulær dannelse av nåleformet ferritt. Dette fører til en ytterligere kornforfining ved termomekanisk behandling og sveising av stålene, særlig i ståltyper hvor det forekommer fasetransformasjon i fast tilstand.
Den foreliggende oppfinnelse vedrører videre en legering for kornforfining av stål, særlig ferrittiske og austenittiske stål, hvilken legering er kjennetegnet ved at den har en sammensetning FeXY hvor X er ett eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Cr, Mn, Si, Ni og Mo og hvor Y er ett eller fler oksid og/eller sulfiddannende elementer valgt fra gruppen bestående av Ce, La, Nd, Pr, Ti, Al, Zr, Ca, Ba, Sr og Mg hvor X er mellom 0 og 80 vekt % basert på vekten av legeringen og hvor Y er mellom 0,001 og 15 vekt % av legeringen, hvilken legering i tillegg inneholder mellom 0,001 og 1 vekt % oksygen og/eller mellom 0,001 og 1 vekt % svovel, hvilken legering inneholder minst 10<3> inneslutningspartikler per mm<3> omfattende oksider og/eller sulfider av ett eller flere av Y elementene og/eller ett eller flere av X elementene Cr, Mn og Si, hvilke inneslutningspartikler har en midlere diameter mindre enn 5 pm.
I henhold til en foretrukket utførelsesform inneholder kornforfiningslegeringen minst 1 vekt % av ett eller flere av X elementene.
I henhold til en annen foretrukket utførelsesform er X mellom 3 og 50 vekt % basert på vekten av legeringen og Y er mellom 0,001 og 5 vekt % basert på vekten av legeringen. Inneholdet av oksygen og/eller svovel er fortrinnsvis mellom 0,01 og 0,3 vekt % basert på vekten av legeringen.
I henhold til en ytterligere foretrukket utførelsesform inneholder legeringen minst 10<6> inneslutningspartikler per mm<3> hvor inneslutningspartiklene har en midlere diameter mindre enn 1um.
Kornforfiningslegeringen i henhold til oppfinnelsen som inneholder et meget høyt antall inneslutningspartikler, knuses til en partikkelstørrelse mellom 5 og 20 mm før den anvendes som kornforfiner. Kornforfiningslegeringen tilsettes til stålet enten i partikulær form eller i form av en såkalt fylt wire som inneholder kornforfiningslegeringen og som fremstilles på konvensjonell måte. Den fylte wiren inneholder en passende justert størrelsesfordeling av knuste partikler av kornforfiningslegeringen for å oppnå en ønsket pakketetthet og oppløsningshastighet tilpasset for sen tilsetning til støpeformen.
Ved å velge en passende kombinasjon av X og Y elementer i kornforfiningslegeringen kan kornforfiningslegeringen skreddersys for enhver stålsammensetning. Kornforfiningslegeringen i henhold til den foreliggende oppfinnelse er således meget fleksibel og kan, særlig ved å velge X elementene i legeringen, benyttes for å oppnå et kornforfinet stål med en riktig mengde legeringselementer i stålet.
Den foreliggende oppfinnelse vedrører videre en fremgangsmåte for fremstilling av en komforfiningslegering for stål, hvilken fremgangsmåte er kjennetegnet ved de følgende trinn: Tilveiebringelse av en første smelte av en basis FeX legering hvor X er et eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Cr, Mn, Si, Ni og Mo i en mengde mellom 1 og 80 vekt % basert på vekten av FeX legeringen og hvor resten, bortsett fra forurensninger, er Fe; tilveiebringelse av en andre smelte av en FeXY legering hvor X er ett eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Cr, Mn, Si, Ni og Mo i en mengde mellom 1 og 80 vekt % basert på vekten av FeXY legeringen og hvor Y er ett eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Ce, La, Nd, Pr, Ti, Al, Zr, Ca, Ba, Sr og Mg i en mengde av Y mellom 0,002 og 30 vekt % basert på vekten av FeXY legeringen; tilsetning av en oksid og/eller svovelinneholdende forbindelse til den første smeiten for å oppnå mellom 0,002 og 2,0 vekt % O og/eller mellom 0,002 og 2,0 vekt % svovel oppløst i den første smeiten;
blanding av den første og den andre smeiten i slike mengder at det oppnås en smeltet legering inneholdende 1 til 80 vekt % av ett eller flere av elementene valgt fra gruppen bestående av Cr, Mn, Si, Ni og Mo, 0,001 til 15 vekt % av Ce, La, Nd, Pr, Ti, Al, Zr, Ca, Ba, Sr og Mg, 0,001 til 1 vekt % O og/eller 0,001 til 1 vekt % S, hvor resten unntatt normale forurensninger er Fe, og;
umiddelbar størkning av den resulterende smeltede legering ved hurtigkjøling for å danne en legering som har minst 10<3> inneslutningspartikler pr. mm<3 >bestående av oksider og/eller sulfider av ett eller flere av Y elementene og/eller ett eller flere av X elementene Cr, Mn og Si, hvilke inneslutningspartikler har en midlere diameter på mindre enn 5um.
I henhold til en foretrukket utførelsesform blir den første og den andre smelte oppvarmet til en temperatur av minst 50°C over deres smeltepunkter før den første og den andre smelte blandes.
I henhold til en annen foretrukket utførelsesform foretas blandingen av den første og den andre smeiten ved å tømme den første og andre smelte samtidig slik at den første og andre smeiten blir brakt i intim kontakt med hverandre.
Hurtigkjølingen kan foretas enten ved støping i en vannkjølt kobberform eller ved støping på støpebelte, ved vanngranulering, ved vannatomisering, ved gassatomisering eller ved andre konvensjonelle hurtigkjølingsmetoder.
Den foreliggende oppfinnelse vedrører videre en fremgangsmåte for å fremstille en komforfiningslegering hvilken fremgangsmåte er kjennetegnet ved de følgende trinn: tilveiebringelse av en Fe smelte inneholdende mellom 0,0001 og 1 vekt % O og/eller mellom 0,0001 og 1 % S oppløst i Fe smeiten;
tilsetning av mellom 0,001 og 15 vekt % av ett eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Ce, La, Nd, Pr, Ti, Al, Zr, Ca, Ba og Mg og; umiddelbart størkne den smeltede legering ved hurtigkjøling for å danne en fast legering inneholdende minst 10<3> inneslutningspartikler pr. mm<3 >bestående av oksider og/eller sulfider av ett eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Ce, La, Nd, Pr, Ti, Al, Zr, Ca, Ba og Mg, hvilke inneslutningspartikler har en midlere diameter av mindre enn 5um.
Erfaring har vist at det er mulig å oppnå en fin distribusjon av submikroskopiske oksider og/eller sulfidinneslutningspartikler ved å øke kjølehastigheten av legeringen før eller under størkningen. Ved hurtigkjøling er det således mulig å oppnå så mye som 10<8> inneslutningspartikler pr. mm<3 >eller høyere i kornforfiningslegeringen i henhold til den foreliggende oppfinnelse.
Claims (17)
1. Fremgangsmåte for kornforfining av stål, karakterisert ved at en komforfiningslegering med en sammensetning FeXY hvor X er ett eller flere elementer valgt fra gruppen omfattende Cr, Mn, Si, Ni og Mo og hvor Y er ett eller flere oksid- og/eller sulfiddannende elementer valgt fra gruppen omfattende Ce, La, Nd, Pr, Ti, Al, Zr, Ca, Ba, Sr og Mg hvor X er mellom 0 og 80 vekt % basert på vekten av legeringen og hvor Y er mellom 0,001 og 15 vekt % basert på vekten av legeringen og hvor legeringen i tillegg inneholder mellom 0,001 og 1 vekt % oksygen og/eller mellom 0,001 og 1 vekt % svovel, hvilken legering inneholder minst 10<3> inneslutningspartikler pr. mm<3 >bestående av oksider og/eller sulfider av ett eller flere av Y elementene og/eller ett eller flere av X elementene Cr, Mn og Si, hvilke inneslutningspartikler har en midlere diameter mindre enn 5 pm, tilsettes til smeltet stål i en mengde mellom 0,01 og 3 vekt % basert på vekten av stål, hvoretter stålet støpes.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at FeXY legeringen som tilsettes til det smeltede stål inneholder minst 1 vekt % av X elementene.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at FeXY legeringen som tilsettes til det smeltede stål har en sammensetning hvor X er mellom 3 og 50 vekt % basert på vekten av legeringen, og hvor Y er mellom 0,001 og 5 vekt % basert på vekten av legeringen samt at innholdet av oksygen og/eller svovel er mellom 0,01 og 0,3 vekt % basert på vekten av legeringen.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at FeXY legeringen som tilsettes det smeltede stål har minst 10<6 >inneslutningspartikler per mm<3> hvor inneslutningspartiklene har en midlere diameter mindre enn 1pm.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at kornforfiningslegeringen tilsettes til smeltet stål i en mengde mellom 0,1 og 1,5 vekt % basert på vekten av stålet.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at kornforfiningslegeringen tilsettes til det smeltede stål i støpeøsen like før eller under støping.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at kornforfiningslegeringen tilsettes til det smeltede stål i støpeformen.
8. Legering for kornforfining av stål, karakterisert ved at legeringen har en sammensetning FeXY hvor X er ett eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Cr, Mn, Si, Ni og Mo og hvor Y er ett eller fler oksid og/eller sulfiddannende elementer valgt fra gruppen bestående av Ce, La, Nd, Pr, Ti, Al, Zr, Ca, Ba, Sr og Mg hvor X er mellom 0 og 80 vekt % basert på vekten av legeringen og hvor Y er mellom 0,001 og 15 vekt % av legeringen, hvilken legering i tillegg inneholder mellom 0,001 og 1 vekt % oksygen og/eller mellom 0,001 og 1 vekt % svovel, hvilken legering inneholder minst 10<3> inneslutningspartikler per mm<3> omfattende oksider og/eller sulfider av ett eller flere av Y elementene og/eller ett eller flere av X elementene Cr, Mn og Si, hvilke inneslutningspartikler har en midlere diameter mindre enn 5 pm.
9. Legering ifølge krav 8, karakterisert ved at legeringen inneholder minst 1 vekt % av ett eller flere av X elementene.
10. Legering ifølge krav 8 eller 9, karakterisert ved at FeXY legeringen har en sammensetning hvor X er mellom 3 og 50 vekt % basert på vekten av legeringen og hvor Y er mellom 0,001 og 5 vekt % basert på vekten av legeringen, samt at innholdet av oksygen og/eller svovel er fortrinnsvis mellom 0,01 og 0,3 vekt % basert på vekten av legeringen.
11. Legering ifølge krav 8, karakterisert ved at legeringen inneholder minst 10<6> inneslutningspartikler pr. mm<3> hvor inneslutningspartiklene har en midlere diameter mindre enn 1um.
12. Fremgangsmåte for fremstilling av en komforfiningslegering for stål, karakterisert ved de følgende trinn: tilveiebringelse av en første smelte av en basis FeX legering hvor X er et eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Cr, Mn, Si, Ni og Mo i en mengde mellom 1 og 80 vekt % basert på vekten av FeX legeringen og hvor resten, bortsett fra forurensninger, er Fe; tilveiebringelse av en andre smelte av en FeXY legering hvor X er ett eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Cr, Mn, Si, Ni og Mo i en mengde mellom 1 og 80 vekt % basert på vekten av FeXY legeringen og hvor Y er ett eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Ce, La, Nd, Pr, Ti, Al, Zr, Ca, Ba, Sr og Mg i en mengde av Y mellom 0,002 og 30 vekt % basert på vekten av FeXY legeringen; tilsetning av en oksid og/eller svovelinneholdende forbindelse til den første smeiten for å oppnå mellom 0,002 og 2,0 vekt % O og/eller mellom 0,002 og 2,0 vekt % svovel oppløst i den første smeiten; blanding av den første og den andre smeiten i slike mengder at det oppnås en smeltet legering inneholdende 1 til 80 vekt % av ett eller flere av elementene valgt fra gruppen bestående av Cr, Mn, Si, Ni og Mo, 0,001 til 15 vekt % av Ce, La, Nd, Pr, Ti, Al, Zr, Ca, Ba, Sr og Mg, 0,001 til 1 vekt % O og/eller 0,001 til 1 vekt % S, hvor resten unntatt normale forurensninger er Fe, og; umiddelbar størkning av den resulterende smeltede legering ved hurtigkjøling for å danne en legering som har minst 10<3> inneslutningspartikler pr. mm<3 >bestående av oksider og/eller sulfider av ett eller flere av Y elementene og/eller ett eller flere av X elementene Cr, Mn og Si, hvilke inneslutningspartikler har en midlere diameter på mindre enn 5pm.
13. Fremgangsmåte ifølge krav 12, karakterisert ved at den første og den andre smelte oppvarmes til en temperatur av minst 50°C over deres smeltepunkter før den første og den andre smelte blandes.
14. Fremgangsmåte ifølge krav 12, karakterisert ved at blandingen av den første og den andre smeiten foretas ved å tømme den første og andre smelte samtidig slik at den første og andre smeiten blir brakt i intim kontakt med hverandre.
15. Fremgangsmåte ifølge krav 12, karakterisert ved at legeringen støpes i en vannkjølt kobberform eller ved støping på støpebelte, ved vanngranulering, ved vannatomisering, ved gassatomisering.
16. Fremgangsmåte for fremstilling av en komforfiningslegering, karakterisert ved de følgende trinn: tilveiebringelse av en Fe smelte inneholdende mellom 0,0001 og 1 vekt % O og/eller mellom 0,0001 og 1 % S oppløst i Fe smeiten; tilsetning av mellom 0,001 og 15 vekt % av ett eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Ce, La, Nd, Pr, Ti, Al, Zr, Ca, Ba og Mg, og; umiddelbart størkne den smeltede legering ved hurtigkjøling for å danne en fast legering inneholdende minst 10<3> inneslutningspartikler pr. mm<3 >bestående av oksider og/eller sulfider av ett eller flere elementer valgt fra gruppen bestående av Ce, La, Nd, Pr, Ti, Al, Zr, Ca, Ba og Mg, hvilke inneslutningspartikler har en midlere diameter av mindre enn 5pm.
17. Fremgangsmåte ifølge krav 16, karakterisert ved at den smeltede legering oppvarmes til en temperatur av minst 50°C over smeltepunktet før den størknes.
Priority Applications (20)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO20000499A NO310980B1 (no) | 2000-01-31 | 2000-01-31 | Fremgangsmate for kornforfining av stal, kornforfiningslegering for stal og fremgangsmate for fremstillingav kornforfiningslegering |
| JP2001555903A JP3803582B2 (ja) | 2000-01-31 | 2001-01-29 | 鋼の細粒化方法、鋼の細粒化用合金及び細粒化用合金の製造方法 |
| EP01904655A EP1257673B1 (en) | 2000-01-31 | 2001-01-29 | Method for grain refining of steel, grain refining alloy for steel and method for producing grain refining alloy |
| PL01356321A PL195460B1 (pl) | 2000-01-31 | 2001-01-29 | Sposób rozdrabniania ziarna stali, stop do rozdrabniania ziarna stali i sposób wytwarzania stopu dorozdrabniania ziarna stali |
| KR10-2002-7009823A KR100501465B1 (ko) | 2000-01-31 | 2001-01-29 | 강의 결정립 미세화 방법, 강의 결정립 미세화 합금 및 그 합금의 제조 방법 |
| MXPA02006786A MXPA02006786A (es) | 2000-01-31 | 2001-01-29 | Metodo para la homogeneizacion de la textura del acero, aleacion homogeneizada de la textura para el acero y metodo para producir la aleacion homogeneizadora. de la textura. |
| AT01904655T ATE365232T1 (de) | 2000-01-31 | 2001-01-29 | Verfahren zur kornfeinung von stahl, kornfeinungslegierung für stahl und herstellungsverfahren für kornfeinungslegierung |
| AU2001232490A AU2001232490A1 (en) | 2000-01-31 | 2001-01-29 | Method for grain refining of steel, grain refining alloy for steel and method for producing grain refining alloy |
| CZ20022632A CZ298966B6 (cs) | 2000-01-31 | 2001-01-29 | Zpusob rafinace struktury oceli, slitina pro rafinaci struktury oceli a zpusob výroby slitiny pro rafinaci struktury oceli |
| BRPI0107813-5A BR0107813B1 (pt) | 2000-01-31 | 2001-01-29 | método para produção de uma liga de refino de grão, liga para o refino de grão de aço, e método para refino de grão para aço. |
| US10/182,237 US7226493B2 (en) | 2000-01-31 | 2001-01-29 | Method for grain refining of steel, grain refining alloy for steel and method for producing grain refining alloy |
| UA2002087099A UA72309C2 (uk) | 2000-01-31 | 2001-01-29 | Спосіб подрібнення зерна сталі, сплав для подрібнення зерна сталі і спосіб отримання сплаву для подрібнення зерна |
| CNB018043542A CN1198947C (zh) | 2000-01-31 | 2001-01-29 | 钢的晶粒细化方法、钢的晶粒细化合金以及生产晶粒细化合金的方法 |
| CA002398449A CA2398449C (en) | 2000-01-31 | 2001-01-29 | Method for grain refining of steel, grain refining alloy for steel and method for producing grain refining alloy |
| DE60129004T DE60129004T2 (de) | 2000-01-31 | 2001-01-29 | Verfahren zur kornfeinung von stahl, kornfeinungslegierung für stahl und herstellungsverfahren für kornfeinungslegierung |
| ES01904655T ES2284614T3 (es) | 2000-01-31 | 2001-01-29 | Metodo de refinado de grano de aceros, aleacion de refinado de grano para aceros y metodo para producir la aleacion de refinado de grano. |
| PCT/NO2001/000029 WO2001057280A1 (en) | 2000-01-31 | 2001-01-29 | Method for grain refining of steel, grain refining alloy for steel and method for producing grain refining alloy |
| ROA200201059A RO121137B1 (ro) | 2000-01-31 | 2001-01-29 | Metodă de rafinare a granulozităţii oţelului,aliaj de rafinare a granulozităţii pentru oţelşi metodă pentru producerea unui aliaj de rafinare a granulozităţii |
| RU2002123380/02A RU2230797C2 (ru) | 2000-01-31 | 2001-01-29 | Способ измельчения зерна стали, сплав для измельчения зерна стали и способ получения сплава для измельчения зерна |
| ZA200205330A ZA200205330B (en) | 2000-01-31 | 2002-07-03 | Method for grain refining of steel, grain refining alloy for steel and method for producing grain refining alloy. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO20000499A NO310980B1 (no) | 2000-01-31 | 2000-01-31 | Fremgangsmate for kornforfining av stal, kornforfiningslegering for stal og fremgangsmate for fremstillingav kornforfiningslegering |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO20000499D0 NO20000499D0 (no) | 2000-01-31 |
| NO20000499L NO20000499L (no) | 2001-08-01 |
| NO310980B1 true NO310980B1 (no) | 2001-09-24 |
Family
ID=19910666
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO20000499A NO310980B1 (no) | 2000-01-31 | 2000-01-31 | Fremgangsmate for kornforfining av stal, kornforfiningslegering for stal og fremgangsmate for fremstillingav kornforfiningslegering |
Country Status (20)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US7226493B2 (no) |
| EP (1) | EP1257673B1 (no) |
| JP (1) | JP3803582B2 (no) |
| KR (1) | KR100501465B1 (no) |
| CN (1) | CN1198947C (no) |
| AT (1) | ATE365232T1 (no) |
| AU (1) | AU2001232490A1 (no) |
| BR (1) | BR0107813B1 (no) |
| CA (1) | CA2398449C (no) |
| CZ (1) | CZ298966B6 (no) |
| DE (1) | DE60129004T2 (no) |
| ES (1) | ES2284614T3 (no) |
| MX (1) | MXPA02006786A (no) |
| NO (1) | NO310980B1 (no) |
| PL (1) | PL195460B1 (no) |
| RO (1) | RO121137B1 (no) |
| RU (1) | RU2230797C2 (no) |
| UA (1) | UA72309C2 (no) |
| WO (1) | WO2001057280A1 (no) |
| ZA (1) | ZA200205330B (no) |
Families Citing this family (55)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20040007754A (ko) * | 2001-06-28 | 2004-01-24 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 저탄소 강판, 저탄소강 주조편 및 그 제조 방법 |
| JP2004082903A (ja) * | 2002-08-28 | 2004-03-18 | Furuki Shinobu | 自立型自動車両 |
| US20040040756A1 (en) * | 2002-09-03 | 2004-03-04 | Abdulareef Nmngani | Gyroscopically stabilized vehicle |
| DE50310894D1 (de) * | 2003-03-25 | 2009-01-22 | Siemens Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung einer Turbinenkomponente |
| DE10340994A1 (de) * | 2003-09-05 | 2005-03-31 | Mahle Ventiltrieb Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines hochlegierten Stahlgusswerkstoffes mit feiner Kornstruktur. |
| JP4214036B2 (ja) * | 2003-11-05 | 2009-01-28 | 新日本製鐵株式会社 | 表面性状、成形性および加工性に優れた薄鋼板およびその製造方法 |
| DOP2006000048A (es) * | 2005-02-24 | 2006-08-31 | Bhp Billiton Ssm Dev Pty Ltd | Production of ferronickel (producción de ferroniquel) |
| NO326731B1 (no) * | 2006-05-31 | 2009-02-09 | Sinvent As | Kornforfiningslegering |
| WO2008150448A1 (en) * | 2007-05-31 | 2008-12-11 | Twill Tech., Inc. | Dynamically balanced in-line wheel vehicle |
| EP2100975A1 (en) | 2008-02-26 | 2009-09-16 | Corus Technology BV | Method and device for treating a molten metal for producing metal castings |
| CN101284305B (zh) * | 2008-05-21 | 2010-06-09 | 中国科学院金属研究所 | 一种高锰钢铸件细晶化铸造工艺方法 |
| US9138831B2 (en) * | 2008-06-27 | 2015-09-22 | Lincoln Global, Inc. | Addition of rare earth elements to improve the performance of self shielded electrodes |
| US8485053B2 (en) * | 2008-12-30 | 2013-07-16 | International Business Machines Corporation | Inertial stabilizer system |
| CN101608269B (zh) * | 2009-07-06 | 2011-06-29 | 武汉理工大学 | 一种镁及镁合金用镁铝碳铈细化剂及其制备方法 |
| US8640809B2 (en) * | 2010-01-05 | 2014-02-04 | Honda Motor Company, Ltd. | Flywheel assemblies and vehicles including same |
| US10120391B2 (en) * | 2010-05-06 | 2018-11-06 | Dong Li | Self-balancing enclosed motorcycle |
| KR101271899B1 (ko) | 2010-08-06 | 2013-06-05 | 주식회사 포스코 | 고탄소 크롬 베어링강 및 그 제조방법 |
| DE102010041366A1 (de) * | 2010-09-24 | 2012-03-29 | Leibniz-Institut Für Festkörper- Und Werkstoffforschung Dresden E.V. | Hochfeste, bei Raumtemperatur plastisch verformbare und mechanische Energie absorbierende Formkörper aus Eisenlegierungen |
| CN102031441B (zh) * | 2010-11-01 | 2012-11-28 | 武汉科技大学 | 用于钢中硫化物球化和分散的复合添加剂及使用方法 |
| JP5609668B2 (ja) * | 2011-01-20 | 2014-10-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐海水孔食性に優れたステンレスクラッド鋼 |
| EP2592169B1 (en) * | 2011-02-24 | 2018-09-19 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | High-strength steel sheet exhibiting superior stretch-flange formability and bendability, and method of preparing ingot steel |
| US8653681B2 (en) | 2011-04-04 | 2014-02-18 | Honda Motor Co., Ltd. | Power equipment apparatus having flywheel assembly |
| EP2518168A1 (de) * | 2011-04-26 | 2012-10-31 | Plus Trade Ag | Draht zur Stahlpfanne-Behandlung von Metallschmelzen mittels Kalziums |
| EP2714943A1 (en) * | 2011-05-27 | 2014-04-09 | Tata Steel Nederland Technology B.V. | Process for producing clean steels and clean steel produced thereby |
| RU2497955C1 (ru) * | 2012-02-17 | 2013-11-10 | Закрытое акционерное общество "ФЕРРОСПЛАВ" | Способ внепечной обработки углеродистых и низколегированных сталей |
| IN2014DN06891A (no) * | 2012-02-17 | 2015-05-15 | Univ Deakin | |
| DE102012103884A1 (de) | 2012-05-03 | 2013-11-07 | Fritz Winter Eisengiesserei Gmbh & Co. Kg | Verfahren zum Gießen eines mit mindestens einer Durchgangsöffnung versehenen Gussteils |
| KR101721352B1 (ko) * | 2013-03-14 | 2017-03-29 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 내 지연 파괴 특성과 저온 인성이 우수한 고강도 강판 및 그것을 사용하여 제조한 고강도 부재 |
| US9168970B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-10-27 | Honda Motor Co., Ltd. | Flywheel assemblies and vehicles including same |
| CN104178671A (zh) * | 2013-05-21 | 2014-12-03 | 界首市枫慧金属有限公司 | 铝硅锰合金 |
| CN104001907B (zh) * | 2014-06-13 | 2016-01-06 | 四川法拉特不锈钢铸造有限公司 | 一种细化铸件一次晶粒度的方法 |
| RU2579329C1 (ru) * | 2014-10-27 | 2016-04-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Брянский государственный технический университет" | Способ измельчения зерна стали в поверхностном слое отливки |
| CN105177460B (zh) * | 2014-12-29 | 2017-12-12 | 高军 | 一种利用多重控晶手段制备超高强度钢的方法 |
| CN107709536B (zh) * | 2015-04-17 | 2021-08-27 | 密苏里大学管理者 | 铁基材料中的晶粒细化 |
| CN105648320A (zh) * | 2016-01-20 | 2016-06-08 | 广西丛欣实业有限公司 | 高强度铁合金 |
| CN105803156B (zh) * | 2016-03-25 | 2017-12-26 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种提高镁收得率的氧化物控制方法 |
| CN106011374A (zh) * | 2016-06-29 | 2016-10-12 | 农杰 | 改善生铁铸件的抗磨损性能的方法 |
| CN106167872A (zh) * | 2016-06-29 | 2016-11-30 | 农杰 | 铁质铸件的加工方法 |
| CN106001514A (zh) * | 2016-06-29 | 2016-10-12 | 宣达实业集团有限公司 | 一种高硅奥氏体不锈钢铸件的铸造工艺 |
| CN106244897A (zh) * | 2016-08-31 | 2016-12-21 | 宁国市华丰耐磨材料有限公司 | 一种用于耐磨钢锻的变质剂 |
| EP3379222B1 (en) | 2017-03-22 | 2020-12-30 | Methode Electronics Malta Ltd. | Magnetoelastic based sensor assembly |
| CN107236908A (zh) * | 2017-05-31 | 2017-10-10 | 苏州优霹耐磨复合材料有限公司 | 一种用于材料晶粒细化的核壳结构颗粒 |
| DE18907724T1 (de) | 2018-02-27 | 2021-03-25 | Methode Electronics, Inc. | Schleppsysteme und Verfahren mit Verwendung von Magnetfeldmessung |
| US11135882B2 (en) | 2018-02-27 | 2021-10-05 | Methode Electronics, Inc. | Towing systems and methods using magnetic field sensing |
| US11221262B2 (en) | 2018-02-27 | 2022-01-11 | Methode Electronics, Inc. | Towing systems and methods using magnetic field sensing |
| US11084342B2 (en) | 2018-02-27 | 2021-08-10 | Methode Electronics, Inc. | Towing systems and methods using magnetic field sensing |
| US11014417B2 (en) | 2018-02-27 | 2021-05-25 | Methode Electronics, Inc. | Towing systems and methods using magnetic field sensing |
| US11491832B2 (en) | 2018-02-27 | 2022-11-08 | Methode Electronics, Inc. | Towing systems and methods using magnetic field sensing |
| CN109440001B (zh) * | 2018-10-31 | 2020-12-01 | 西安工程大学 | 一种含纳米晶奥氏体的多元低合金耐磨铸钢及其制备方法 |
| US11027786B2 (en) | 2018-11-20 | 2021-06-08 | Harley-Davidson Motor Company Group, LLC | Gyroscopic rider assist device |
| KR102209406B1 (ko) * | 2019-11-21 | 2021-01-29 | 주식회사 포스코 | 미세한 주조조직을 갖는 고망간강 및 그 제조방법과 이를 이용한 고망간 강판 |
| CN111941012B (zh) * | 2020-08-20 | 2022-02-22 | 本钢板材股份有限公司 | 一种液压泥炮的泥缸的制备方法 |
| CN113881891B (zh) * | 2021-08-27 | 2022-08-19 | 北京科技大学 | 一种含稀土硫化物形核剂的铁素体不锈钢的制备方法 |
| CN113718132B (zh) * | 2021-08-31 | 2022-09-16 | 华中科技大学 | 一种利用溶质交互作用细化晶粒的Ni合金及其制备方法 |
| CN115074600B (zh) * | 2022-07-17 | 2023-08-25 | 苏州匀晶金属科技有限公司 | 一种利用相变体积效应提高粉末冶金铁基合金烧结致密度的方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2221781A (en) * | 1938-04-14 | 1940-11-19 | Electro Metallurg Co | Addition agent and its use in the treatment of iron and steel |
| US3383202A (en) * | 1966-01-19 | 1968-05-14 | Foote Mineral Co | Grain refining alloy |
| US3929467A (en) * | 1973-05-21 | 1975-12-30 | Int Nickel Co | Grain refining of metals and alloys |
| US5776267A (en) * | 1995-10-27 | 1998-07-07 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Spring steel with excellent resistance to hydrogen embrittlement and fatigue |
| US5908486A (en) * | 1996-04-26 | 1999-06-01 | Lockheed Martin Idaho Technologies Company | Strengthening of metallic alloys with nanometer-size oxide dispersions |
| JP2000080445A (ja) * | 1998-09-02 | 2000-03-21 | Natl Res Inst For Metals | 酸化物分散鋼とその製造方法 |
-
2000
- 2000-01-31 NO NO20000499A patent/NO310980B1/no not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-01-29 JP JP2001555903A patent/JP3803582B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-29 US US10/182,237 patent/US7226493B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-29 RU RU2002123380/02A patent/RU2230797C2/ru active
- 2001-01-29 AT AT01904655T patent/ATE365232T1/de not_active IP Right Cessation
- 2001-01-29 BR BRPI0107813-5A patent/BR0107813B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2001-01-29 ES ES01904655T patent/ES2284614T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-29 EP EP01904655A patent/EP1257673B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-29 WO PCT/NO2001/000029 patent/WO2001057280A1/en active IP Right Grant
- 2001-01-29 AU AU2001232490A patent/AU2001232490A1/en not_active Abandoned
- 2001-01-29 MX MXPA02006786A patent/MXPA02006786A/es active IP Right Grant
- 2001-01-29 DE DE60129004T patent/DE60129004T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-29 PL PL01356321A patent/PL195460B1/pl unknown
- 2001-01-29 KR KR10-2002-7009823A patent/KR100501465B1/ko active IP Right Grant
- 2001-01-29 UA UA2002087099A patent/UA72309C2/uk unknown
- 2001-01-29 CA CA002398449A patent/CA2398449C/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-01-29 RO ROA200201059A patent/RO121137B1/ro unknown
- 2001-01-29 CZ CZ20022632A patent/CZ298966B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2001-01-29 CN CNB018043542A patent/CN1198947C/zh not_active Expired - Lifetime
-
2002
- 2002-07-03 ZA ZA200205330A patent/ZA200205330B/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CZ298966B6 (cs) | 2008-03-26 |
| KR20020076273A (ko) | 2002-10-09 |
| CN1396960A (zh) | 2003-02-12 |
| UA72309C2 (uk) | 2005-02-15 |
| KR100501465B1 (ko) | 2005-07-18 |
| PL356321A1 (en) | 2004-06-28 |
| CA2398449A1 (en) | 2001-08-09 |
| CA2398449C (en) | 2007-12-04 |
| NO20000499D0 (no) | 2000-01-31 |
| RO121137B1 (ro) | 2006-12-29 |
| CN1198947C (zh) | 2005-04-27 |
| US7226493B2 (en) | 2007-06-05 |
| MXPA02006786A (es) | 2004-04-05 |
| DE60129004T2 (de) | 2007-09-27 |
| CZ20022632A3 (cs) | 2003-02-12 |
| PL195460B1 (pl) | 2007-09-28 |
| RU2230797C2 (ru) | 2004-06-20 |
| BR0107813B1 (pt) | 2009-05-05 |
| AU2001232490A1 (en) | 2001-08-14 |
| JP3803582B2 (ja) | 2006-08-02 |
| DE60129004D1 (de) | 2007-08-02 |
| JP2003521582A (ja) | 2003-07-15 |
| ES2284614T3 (es) | 2007-11-16 |
| US20030010554A1 (en) | 2003-01-16 |
| BR0107813A (pt) | 2002-10-29 |
| NO20000499L (no) | 2001-08-01 |
| ATE365232T1 (de) | 2007-07-15 |
| ZA200205330B (en) | 2003-10-03 |
| EP1257673A1 (en) | 2002-11-20 |
| WO2001057280A1 (en) | 2001-08-09 |
| EP1257673B1 (en) | 2007-06-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO310980B1 (no) | Fremgangsmate for kornforfining av stal, kornforfiningslegering for stal og fremgangsmate for fremstillingav kornforfiningslegering | |
| US20090098007A1 (en) | Duplex Stainless Steel | |
| US5972129A (en) | Process for smelting a titanium steel and steel obtained | |
| CN109097680B (zh) | 一种使用50t中频感应炉冶炼制得的高锰高铝无磁钢板的制造方法 | |
| CN110184548B (zh) | 一种高锰钢连铸坯凝固组织细化的方法 | |
| JP6786964B2 (ja) | 硫黄添加鋼の連続鋳造ノズルの閉塞防止方法 | |
| JP2012052224A (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた鋼材 | |
| JP2007100203A (ja) | 再加熱時のオーステナイト粒成長が抑制された低合金鋼の鋼材および鋼材用鋳片の連続鋳造方法 | |
| JP4569458B2 (ja) | 析出物が微細分散した鋼材および鋼材用鋳片の連続鋳造方法 | |
| JP6728934B2 (ja) | 溶鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2003129183A (ja) | 高強度鋼鋳片及びその鋳造方法 | |
| JP2012046815A (ja) | Ｚｒ含有鋼の製造方法 | |
| JP3946071B2 (ja) | 強靭なダクタイル鋳鉄材およびその製造方法 | |
| US10465258B2 (en) | Grain refinement in iron-based materials | |
| JP5073951B2 (ja) | 被削性と強度特性にすぐれた機械構造用鋼の製造法 | |
| JP6888275B2 (ja) | 硫黄添加鋼の製造方法 | |
| JP2008266706A (ja) | フェライト系ステンレス鋼連続鋳造スラブの製造法 | |
| JP6593111B2 (ja) | Ｚｒ含有鍛造用鋼材 | |
| JPS6056056A (ja) | 加工硬化性オ−ステナイト系マンガン鋼およびその製造方法 | |
| JP2001335882A (ja) | Ｍｇを含有する超大入熱溶接用鋼 | |
| KR20110009243A (ko) | 용접용 강재 | |
| JP2000234139A (ja) | 溶接熱影響部靱性に優れた溶接用高張力鋼材とその製造方法 | |
| JP6728933B2 (ja) | 溶鋼の連続鋳造方法 | |
| JP4156900B2 (ja) | 穴広げ性に優れた高強度熱延鋼板とその製法 | |
| JP2005213583A (ja) | 溶接継ぎ手性能の優れた鋼及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK1K | Patent expired |