JP2007100203A - 再加熱時のオーステナイト粒成長が抑制された低合金鋼の鋼材および鋼材用鋳片の連続鋳造方法 - Google Patents
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【解決手段】(1)連続鋳造された鋳片を素材として熱間圧延により得られる低合金鋼の鋼材であって、C、Si、Mn、P、S、Ti、NおよびAlを含み、さらに、Mo、Cu、Nb、V、Ni、CrおよびBのうちの1種以上を含有し、さらに、AgおよびMgをそれぞれ0.00005〜0.001%含有するか、またはさらにBi:0.00005〜0.001%を含有する、再加熱時のオーステナイト粒成長が抑制された低合金鋼の鋼材。上記鋼材は、さらに、Ca、NdおよびSnのうちの1種以上を含有してもよい。(2)タンディッシュ内または鋳型内の溶鋼に浸漬させた浸漬ランスを通して、Ag、Mg、Biなどの金属元素の蒸気および/または粒子をキャリアガスとともに溶鋼中に供給する低合金鋼の連続鋳造方法。
【選択図】図1
Description
鋼材の機械的特性を向上させるには結晶粒を微細化する必要があり、従来から制御冷却、制御圧延といった手法が採られ、鋼材の加熱温度、冷却開始温度、冷却速度や圧下率の管理が行われてきた。また、これらに加えて鋼材中に合金元素を含有させることにより、上述の効果を高める技術が開発されてきた。また、溶接時のHAZのように鋼材が再加熱される場合は、鋼材が高温に晒されるため、鋼材が最初に有した結晶粒が粗大化して靱性などの機械的特性が低下するという問題がある。
溶鋼中に各種金属元素を種類別に添加して溶製した鋼材から試験片を作製し、各試験片を1400℃に加熱して60秒間保持する試験を行った。試験片の光学顕微鏡による観察により、金属元素のうちで、Ag、BiおよびMgを添加した試験片のオーステナイト粒径の成長が顕著に抑制されていることが判明した。さらに、これらの試験片の結晶粒の内
部および粒界をEDX(エネルギー分散型X線分析装置)により組成分析した結果、Ag、BiおよびMg元素が結晶粒界に濃化していることが分かった。また、微細なAg酸化物およびMg酸化物が分散していることも確認された。
なお、鋼中にはTiやMn、Sなどの溶質元素が含有されている場合が多い。これらの反応生成物であるTiNやMnSが粗大に析出すると、HAZ靱性といった機械的特性を低下させる。
上記(a)の鋼材中にCa、NdおよびSnの1種以上が含有されると、結晶粒界の移動に対して引き摺り効果を発揮し、再加熱時のオーステナイト粒の成長を抑制する作用を有することを見出した。これらの元素は、含有させてもさせなくてもよいが、これらの元素の効果を得たい場合は、CaおよびNdについては、それぞれ0.00005〜0.001%の範囲内で、また、Snについては0.00005〜0.01%の範囲内で、1種以上を含有させる。
溶鋼中に希土類元素のNdを添加すると、浸漬ノズルが閉塞しやすく、長時間におよぶ操業は困難であった。従来、取鍋中に金属元素Ndの単体あるいはNd合金の塊を一括添加する方法が一般に採られているが、この方法では、浮上分離したり、溶鋼内で沈降したり、または、溶鋼の流動で撹拌されて衝突・凝集して粗大化し、例えば粗大な酸化物が溶鋼中に懸濁することになる。そして、この反応生成物が浸漬ノズルの内壁に付着して浸漬ノズルの閉塞を引き起こす。
後述する実施例にて説明するとおり、タンディッシュと、タンディッシュ下部に設けられタンディッシュ内の溶鋼を鋳型に供給するための浸漬ノズルと、タンディッシュの下方に位置する鋳型と、前記タンディッシュ内の溶鋼にワイヤーもしくはロッドを供給するための浸漬ランスまたは前記鋳型内の溶鋼にワイヤーもしくはロッドを供給するための浸漬ランスと、前記浸漬ランスの孔内に前記ワイヤーまたはロッドを供給するためのワイヤまたはロッド供給装置と、前記浸漬ランス内にキャリアガスを供給するガス供給装置とを有する溶鋼の連続鋳造装置が好適である。
本発明における低合金鋼の成分組成のうち、既に述べた添加金属元素を除く成分組成の限定理由について下記に説明する。
Cは、母材および溶接部の強度および靱性を確保するために有効な元素である。その含有量が0.07%未満では、上記の効果が充分に得られず、一方、その含有量が0.18%を超えて高くなると、溶接部の靱性が低下する。そこで、Cの適正範囲を0.07〜0.18%とした。
Siは、溶鋼の脱酸剤として必要な元素である。その含有量が0.005%未満では、充分な脱酸効果が得られない。また、一方、その含有量が0.5%を超えて高くなると、鋼の加工性を低下させ、溶接部の靱性を劣化させる。上記の理由から、その適正範囲を0.005〜0.5%とした。
Mnは、溶鋼の脱酸剤として必要な元素であり、母材の強度と靱性の確保およびHAZの焼入れ性の確保のために含有させる。その含有量が0.1%未満では、鋼の清浄性を確保することができず、一方、その含有量が2.0%を超えて高くなると、焼入れ性が過剰となり、靱性が損なわれる。このてめ、Mn含有量の適正範囲を0.1〜2.0%とした。
Pは、鋼中の不純物元素であり、鋼の延性および靱性を劣化させる元素である。このため、その含有量を0.02%以下に制限した。
SもPと同様に鋼中の不純物元素であり、鋼の延性および靱性を劣化させる元素である。このため、その含有量を0.01%以下に制限した。
Tiは、析出強化作用により母材強度の向上に寄与する有効な元素である。Ti含有量が0.003%未満では、上記の効果は充分でなく、一方、その含有量が0.05%を超えて高くなると、鋼中に粗大な析出物や介在物を形成して、鋼の延性や靱性を劣化させる。上記の理由から、Ti含有量の適正範囲を0.003〜0.05%とした。
Nが鋼中に含有されると延性や靱性が低下するので、Nは有害元素であるが、工業的にNを完全に除去することは不可能である。このため、実操業において低減可能な範囲を考慮し、その下限を0.001%とした。一方、その含有量が0.01%を超えて高くなると、鋼の延性や靱性を劣化させることから、含有量の上限を0.01%とした。
Alは、溶鋼の脱酸元素であり、その効果を得るためには0.001%以上を含有させることが必要である。しかし、その含有量が0.1%を超えて高くなると、鋼中の粗大な酸化物系介在物量が増大し、母材強度に悪影響を及ぼす。上記の理由から、その含有量の適正範囲を0.001〜0.1%とした。なお、本発明において、Alとは、酸可溶Al(sol.Al)を意味する。
上記のMo、Cu、Nb、V、Ni、CrおよびBは、含有してもしなくてもよいが、
それらの元素の効果を得たい場合は、下記の含有量の範囲内において、それらの元素のうちから1種以上を含有させることができる。
Moは、含有させれば焼入れ性の向上および強度の向上に有効な作用を発揮する元素である。その明確な効果を得るには0.1%以上を含有させることが好ましい。しかし、その含有量が2.0%を超えて高くなると、鋼の靱性の低下および溶接性の劣化が顕在化する。そこで、Moを含有させる場合の含有量の範囲を2.0%以下とした。
Cuは、含有させれば焼入れ性の向上および析出強化に有効な作用を有する元素であり、その効果を得るには0.01%以上を含有させることが好ましい。一方、その含有量が1.5%を超えて高くなると、熱間加工性が低下する。上記の理由から、Cuを含有させる場合の含有量の範囲を1.5%以下とした。
Nbは、含有させれば低温靭性を向上させる作用を有する元素である。その効果を得るには、0.005%以上を含有させることが好ましい。しかし、その含有量が0.5%を超えて高くなると、鋼中に粗大な炭化物や窒化物を形成するため、鋼の靱性を低下させる。上記の理由から、Nbを含有させる場合の含有量の範囲を0.5%以下とした。
Vは、含有させれば母材の靱性を向上させる作用を発揮する元素である。その効果を得るためには0.01%以上を含有させることが好ましい。一方、その含有量が0.5%を超えて高くなると、鋼の溶接性および靱性が劣化する。上記の理由から、Vを含有させる場合の含有量の範囲を0.5%以下とした。
Niは、含有させれば母材の靱性を向上させる作用を有する元素である。その効果を得るには0.5%以上を含有させることが好ましい。一方、その含有量が5.0%を超えると、焼入れ性が過剰となり、靱性に悪影響を及ぼす。そこで、Niを含有させる場合の含有量の範囲を5.0%以下とした。
Crは、含有させれば焼入れ性の向上、および析出強化による母材強度の向上に有効な作用を発揮する元素である。その効果を得るには0.05%以上を含有させることが好ましい。一方、その含有量が2.5%を超えると、靱性および溶接性が劣化する傾向が認められる。そこで、Crを含有させる場合の含有量の範囲を2.5%以下とした。
Bは、含有させれば母材の強度を向上させる作用を発揮する元素である。その効果を得るには0.0005%以上を含有させることが好ましい。しかしながら、その含有量が0.005%を超えて高くなると、鋼中に粗大な硼化物が析出し、これにより鋼の靱性が劣化する。上記の理由から、Bを含有させる場合の含有量の範囲を0.005%以下とした。
〔試験条件〕
溶鋼:後述する表1〜表4に示される成分組成を有する低合金鋼
溶鋼量:4トン/分で連続鋳造
添加金属:後述する表2および表4に示す金属元素
添加方法:金属ワイヤー(ワイヤー直径は3mmφ)
添加位置:タンディッシュ内
キャリアガス:アルゴンガス10L/分
図1は、浸漬ランスを通して金属ワイヤーをタンディッシュ内の溶融金属に供給しながら連続鋳造する方法を示す図である。
加熱領域:試験片の長手方向の中央領域20mm
加熱温度:1400℃(常温から30秒で昇温)
加熱時間:60秒間とし、60秒経過後はArガスにより急冷
上記の加熱試験後のオーステナイトの結晶粒径を測定して、結晶粒の粗大化抑制効果を評価するとともに、析出物の粒径も併せて測定し比較した。
なお、結晶粒径の測定は、JIS G 0551に規定された方法に準拠してナイタル液あるいはピクリン酸を用いて組織を顕出し、画像解析を行って平均結晶粒径を算出した。また、析出物の粒径は、JIS G 0555に規定された方法に準じてその観察を行い、画像解析を行って平均粒径を算出した。
試験番号H1〜H29は、本発明で規定する条件を満足する本発明例についての試験であり、試験番号C1〜C10は、Ag、Bi、Mg、Ca、Nd、Snといった金属元素のいずれをも含有しないか、または、それらの含有量が本発明で規定する範囲を超えて高い比較例についての試験である。本発明例および比較例のいずれの試験においても、本発明の連続鋳造方法によれば、制御目標とする含有量の金属元素が鋳片内に均一に、かつ高歩留まりで添加されていた。
5:金属ワイヤー供給機、 50:金属ワイヤー、 51:ワイヤーリール、
52:ワイヤー繰出しロール、 53:ワイヤー繰出し速度制御装置、
54:キャリアガス、 55:圧力計、 56:流量制御弁、 6:浸漬ノズル、
7:凝固シェル、 8:連続鋳造鋳型
Claims (4)
- 連続鋳造された鋳片を素材として熱間圧延により得られる低合金鋼の鋼材であって、該低合金鋼は、質量%で、C:0.07〜0.18%、Si:0.005〜0.5%、Mn:0.1〜2.0%、P:0.02%以下、S:0.01%以下、Ti:0.003〜0.05%、N:0.001〜0.01%およびAl:0.001〜0.1%を含み、さらに、Mo:2.0%以下、Cu:1.5%以下、Nb:0.5%以下、V:0.5%以下、Ni:5.0%以下、Cr:2.5%以下およびB:0.005%以下のうちの1種以上を含有し、さらに、AgおよびMgをそれぞれ0.00005〜0.001%含有するか、またはAgおよびMgをそれぞれ0.00005〜0.001%ならびにBi:0.00005〜0.001%を含有し、残部がFeおよび不純物からなることを特徴とする再加熱時のオーステナイト結晶粒の成長が抑制された低合金鋼の鋼材。
- さらに、質量%で、Ca:0.001%以下、Nd:0.001%以下およびSn:0.01%以下のうちの1種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の低合金鋼の鋼材。
- 請求項1または2に記載の低合金鋼の鋼材を製造するための熱間圧延用素材としての鋳片を鋳造する連続鋳造方法であって、タンディッシュ内の溶鋼に浸漬させた浸漬ランスまたは鋳型内の溶鋼に浸漬させた浸漬ランスを通して、前記AgおよびMg、またはAg、MgおよびBiの金属蒸気および/または金属粒子をキャリアガスとともに該溶鋼中に供給するか、または、さらにCa、NdおよびSnのうちの1種以上の金属蒸気および/または金属粒子をキャリアガスとともに該溶鋼中に供給することを特徴とする低合金鋼の連続鋳造方法。
- 請求項1または2に記載の低合金鋼の鋼材を製造するための熱間圧延用素材としての鋳片を鋳造する連続鋳造方法であって、タンディッシュ内の溶鋼に浸漬させた浸漬ランスまたは鋳型内の溶鋼に浸漬させた浸漬ランスを通して、前記AgおよびMg、またはAg、MgおよびBiを含有するワイヤーまたはロッドをキャリアガスとともに該溶鋼中に供給するか、または、さらにCa、NdおよびSnのうちの1種以上を含有するワイヤーまたはロッドをキャリアガスとともに該溶鋼中に供給することを特徴とする低合金鋼の連続鋳造方法。
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Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007154290A (ja) * | 2005-12-08 | 2007-06-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 析出物が微細分散した鋼材および鋼材用鋳片の連続鋳造方法 |
JP2009136887A (ja) * | 2007-12-04 | 2009-06-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度鋼材およびその鋼材用鋳片の連続鋳造方法 |
JP2011218370A (ja) * | 2010-04-05 | 2011-11-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 厚板用鋼材、および厚板用鋼材の素材となる鋳片の連続鋳造方法 |
JP2011225953A (ja) * | 2010-04-22 | 2011-11-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度鋼板、およびこの高強度鋼板の素材である鋳片の連続鋳造方法、ならびに高強度鋼板の製造方法 |
CN102649151A (zh) * | 2012-05-31 | 2012-08-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种连续铸钢用引锭头及其制造方法 |
CN105149536A (zh) * | 2015-09-08 | 2015-12-16 | 东北大学 | 一种气体保护连铸结晶器喂钢带的排渣装置及方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005002441A (ja) * | 2003-06-13 | 2005-01-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度鋼材及びその製造方法 |
JP2005139485A (ja) * | 2003-11-05 | 2005-06-02 | Nippon Steel Corp | 熱間成形加工用鋼板 |
JP2005169404A (ja) * | 2003-12-08 | 2005-06-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶融金属の連続鋳造方法および連続鋳造装置 |
-
2005
- 2005-10-07 JP JP2005295020A patent/JP4561575B2/ja active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005002441A (ja) * | 2003-06-13 | 2005-01-06 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度鋼材及びその製造方法 |
JP2005139485A (ja) * | 2003-11-05 | 2005-06-02 | Nippon Steel Corp | 熱間成形加工用鋼板 |
JP2005169404A (ja) * | 2003-12-08 | 2005-06-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶融金属の連続鋳造方法および連続鋳造装置 |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007154290A (ja) * | 2005-12-08 | 2007-06-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 析出物が微細分散した鋼材および鋼材用鋳片の連続鋳造方法 |
JP4569458B2 (ja) * | 2005-12-08 | 2010-10-27 | 住友金属工業株式会社 | 析出物が微細分散した鋼材および鋼材用鋳片の連続鋳造方法 |
JP2009136887A (ja) * | 2007-12-04 | 2009-06-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度鋼材およびその鋼材用鋳片の連続鋳造方法 |
JP2011218370A (ja) * | 2010-04-05 | 2011-11-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 厚板用鋼材、および厚板用鋼材の素材となる鋳片の連続鋳造方法 |
JP2011225953A (ja) * | 2010-04-22 | 2011-11-10 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高強度鋼板、およびこの高強度鋼板の素材である鋳片の連続鋳造方法、ならびに高強度鋼板の製造方法 |
CN102649151A (zh) * | 2012-05-31 | 2012-08-29 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种连续铸钢用引锭头及其制造方法 |
CN105149536A (zh) * | 2015-09-08 | 2015-12-16 | 东北大学 | 一种气体保护连铸结晶器喂钢带的排渣装置及方法 |
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