NO167515B - Fremgangsmaate for fremstilling av basissmoereoljer. - Google Patents
Fremgangsmaate for fremstilling av basissmoereoljer. Download PDFInfo
- Publication number
- NO167515B NO167515B NO854026A NO854026A NO167515B NO 167515 B NO167515 B NO 167515B NO 854026 A NO854026 A NO 854026A NO 854026 A NO854026 A NO 854026A NO 167515 B NO167515 B NO 167515B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- oil
- hydrotreatment
- carried out
- weight
- solvent
- Prior art date
Links
- 239000003921 oil Substances 0.000 title claims description 50
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 43
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title description 2
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 claims description 74
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 50
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 50
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 42
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims description 42
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 34
- HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N furfural Chemical compound O=CC1=CC=CO1 HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 34
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 34
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 34
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 33
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims description 26
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 claims description 22
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 18
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 18
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 17
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 claims description 17
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 10
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 claims description 8
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N Fluorine Chemical compound FF PXGOKWXKJXAPGV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 29
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 29
- 125000001477 organic nitrogen group Chemical group 0.000 description 17
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 14
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 14
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 14
- 239000000047 product Substances 0.000 description 12
- 239000002199 base oil Substances 0.000 description 11
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 11
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 10
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 9
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 9
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 9
- 239000000017 hydrogel Substances 0.000 description 9
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 9
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 9
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 8
- YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N Fluorine atom Chemical compound [F] YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 7
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 6
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 6
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- -1 methane Chemical class 0.000 description 5
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 5
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 5
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 5
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 description 4
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 4
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 4
- ZWEHNKRNPOVVGH-UHFFFAOYSA-N 2-Butanone Chemical compound CCC(C)=O ZWEHNKRNPOVVGH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- YMWUJEATGCHHMB-UHFFFAOYSA-N Dichloromethane Chemical compound ClCCl YMWUJEATGCHHMB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N Phenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1 ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 3
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 3
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 3
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 3
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910017464 nitrogen compound Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000002830 nitrogen compounds Chemical class 0.000 description 3
- 150000004763 sulfides Chemical class 0.000 description 3
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 2
- QGJOPFRUJISHPQ-UHFFFAOYSA-N Carbon disulfide Chemical compound S=C=S QGJOPFRUJISHPQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- SECXISVLQFMRJM-UHFFFAOYSA-N N-Methylpyrrolidone Chemical compound CN1CCCC1=O SECXISVLQFMRJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 description 2
- WQAQPCDUOCURKW-UHFFFAOYSA-N butanethiol Chemical compound CCCCS WQAQPCDUOCURKW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 2
- 150000002222 fluorine compounds Chemical class 0.000 description 2
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 2
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005486 sulfidation Methods 0.000 description 2
- NPNPZTNLOVBDOC-UHFFFAOYSA-N 1,1-difluoroethane Chemical compound CC(F)F NPNPZTNLOVBDOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MMZYCBHLNZVROM-UHFFFAOYSA-N 1-fluoro-2-methylbenzene Chemical compound CC1=CC=CC=C1F MMZYCBHLNZVROM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N Methanethiol Chemical compound SC LSDPWZHWYPCBBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NTIZESTWPVYFNL-UHFFFAOYSA-N Methyl isobutyl ketone Chemical compound CC(C)CC(C)=O NTIZESTWPVYFNL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UIHCLUNTQKBZGK-UHFFFAOYSA-N Methyl isobutyl ketone Natural products CCC(C)C(C)=O UIHCLUNTQKBZGK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 1
- 238000010306 acid treatment Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000323 aluminium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- VIJYFGMFEVJQHU-UHFFFAOYSA-N aluminum oxosilicon(2+) oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Al+3].[Si+2]=O VIJYFGMFEVJQHU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 235000019463 artificial additive Nutrition 0.000 description 1
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052810 boron oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 1
- 239000012876 carrier material Substances 0.000 description 1
- 238000009903 catalytic hydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 150000008280 chlorinated hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 238000013329 compounding Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N diboron trioxide Chemical compound O=BOB=O JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 229910001657 ferrierite group Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003682 fluorination reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 1
- ZZUFCTLCJUWOSV-UHFFFAOYSA-N furosemide Chemical compound C1=C(Cl)C(S(=O)(=O)N)=CC(C(O)=O)=C1NCC1=CC=CO1 ZZUFCTLCJUWOSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- OTUXRAAQAFDEQT-UHFFFAOYSA-N magnesium oxosilicon(2+) oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2].[Si+2]=O.[O-2] OTUXRAAQAFDEQT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 230000008450 motivation Effects 0.000 description 1
- 150000002815 nickel Chemical class 0.000 description 1
- 238000007797 non-conventional method Methods 0.000 description 1
- AXFLWPUWMOTLEY-UHFFFAOYSA-N oxosilicon(2+) oxygen(2-) zirconium(4+) Chemical compound [Si+2]=O.[O-2].[Zr+4].[O-2].[O-2] AXFLWPUWMOTLEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);zirconium(4+) Chemical compound [O-2].[O-2].[Zr+4] RVTZCBVAJQQJTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- ZCUFMDLYAMJYST-UHFFFAOYSA-N thorium dioxide Chemical compound O=[Th]=O ZCUFMDLYAMJYST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910003452 thorium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001928 zirconium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G67/00—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only
- C10G67/02—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only plural serial stages only
- C10G67/04—Treatment of hydrocarbon oils by at least one hydrotreatment process and at least one process for refining in the absence of hydrogen only plural serial stages only including solvent extraction as the refining step in the absence of hydrogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10M—LUBRICATING COMPOSITIONS; USE OF CHEMICAL SUBSTANCES EITHER ALONE OR AS LUBRICATING INGREDIENTS IN A LUBRICATING COMPOSITION
- C10M177/00—Special methods of preparation of lubricating compositions; Chemical modification by after-treatment of components or of the whole of a lubricating composition, not covered by other classes
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Prostheses (AREA)
- Transmission Devices (AREA)
Description
Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte
for fremstilling av basissmøreoljer. Basissmøreoljer som anvendes for å sette sammen motorsmøreoljer og industrioljer, fremstilles normalt fra passende petroleumtyper, spesielt fra (vakuum) destillater eller avasfalterte vakuumrester eller blandinger derav.
På fagområdet smøreoljefremstilling er det et hoved-formål å fremstille en basissmøreolje med et forhåndsbestemt sett av egenskaper, som f.eks. viskositet, oxydasjonsstabilitet og bibehold av fluiditet innenfor et bredt temperatur-område. Det er av avgjørende betydning å være i stand til å fremstille basissmøreoljer med høy kvalitet så sikkert som mulig. Dette kan oppnås når et velkjent utgangsmateriale kan behandles under velkjente betingelser ved bruk av velkjente teknikker. En rekke fysiske såvel som katalytiske behandlinger kan anvendes for å fremstille egnede basissmøreoljer.
Ved den konvensjonelle fremstilling av basissmøre-oljer fra petroleumtyper behandles fraksjoner som oppnås fra en råolje og som koker i det ønskede område for basissmøreoljer (hvert område har et separat viskositets-område) separat i et passende løsningsmiddel for primært å fjerne uønskede aromatiske forbindelser som foreligger i fraksjonene og som påvirker egenskapene derav. Slike løs-ningsmiddelekstraksjonsprosesser (for eksempel ved bruk av furfural, fenol eller svoveldioxyd som ekstraheringsmiddel) produserer smøreoljeraffinater og aromatiske ekstrakter.
En ikke-konvensjonell metode for fremstilling av basissmøreoljer omfatter katalytisk hydrobehandling av passende petroleumtyper. Den katalytiske hydrogenering ut-føres normalt under ganske kraftige betingelser, for eksempel ved temperaturer opp til 500° C og hydrogentrykk opp til 200 bar ved bruk av hydrogeneringskatalysatorer som for eksempel molybden, krom, wolfram, vanadium, platina, nikkel, kobber, jern eller cobolt enten som sådanne eller i form av deres oxyder og/eller sulfider og enten på en passende bærer som for eksempel aluminiumoxyd eller siliciumoxyd eller uten bærer. Basissmøreoljer med en høyere viskositetsindeks fremstilles når mengden av polyaromatiske forbindelser som er tilstede reduseres vesentlig. Også svovel- og nitrogenforbindelser som foreligger i det petroleumslager som skal hydrogeneres, vil reduseres i meget stor grad, typisk med mer enn 90 %.
Når råparaffiner anvendes som utgangsmateriale for smøreoljer, utføres det vanligvis en avvoksningsbehandling etter løsningsmiddelekstraksjonen eller hydrogeneringen for å forbedre (dvs. å redusere) hellepunktet for den resulte-rende basissmøreolje. Det kan anvendes både løsningsmiddel-avvoksning og katalytisk avvoksning. " Tidligere har det vært brukt syrebehandlinger og/eller leirebehandlinger for å forbedre produktets motstaridsevne mot oxydasjon og ytterligere å forbedre produktets farve og farvestabilitet. En ganske mild hydrogenering (også referert tii som hydrofinishing)
av raffinater har også ofte vært anvendt i denne forbindelse.
Kombinasjoner av forskjellige behandlinger er foreslått i stor utstrekning på fagområdet med henblikk på
å forbedre én eller flere av egenskapene til den basissmøreoljen som skal produseres. For eksempel refereres det i US patent 3 256 175 til en fremgangsmåte hvor en lett destillatfraksjon av en råolje underkastes løsningsmiddel-ekstraksjon for å gi et lett raffinat og en lett aromatisk ekstrakt, mens en tung destillatfraksjon også løsningsmiddel-ekstraheres for å oppnå et tungt raffinat og en tung aromatisk ekstrakt, hvilken sistnevnte ekstrakt minst delvis underkastes en kraftig hydrogeneringsbehandling og hvor minst en del av den således hydrogenerte olje kombineres med det tidligere produserte lette raffinat. I denne inte-grerte prosess fjernes både de aromatiske forbindelser og nitrogenforbindelsene faktisk fullstendig, dvs. at mer enn 97 % fjernes.
En kombinert løsningsmiddelekstraksjon-avvoksnings-hydroraffinerings-prosess for å fremstille basissmøreoljer med forbedret viskositetsindeks er beskrevet i US patent 3 702 817. Den hydroraffinerte ekstrakt kombineres med reaktantstrømmen før dens innføring i avvoksingstrinnet i prosessen.
En kombinasjon av en katalytisk avvoksingsbehandling for effektivt å redusere hellepunktet til en forråds-basissihøreolje til under -9° C, fulgt av en katalytisk hydrobehandling for å øke viskositetsindeksen til smøre-ol jefraksjonen av den avvoksede olje og derfra gjenvinne en forrådsbasismøreolje med en høy viskositetsindeks som har et hellepunkt som ikke er høyere enn -4° C er beskrevet i europeisk patent 43 681.
Teknikken å blande forskjellige basissmøreoljer som har vært underkastet én eller flere (forhånds)-behandlinger for å forbedre oxydasjonsstabiliteten til den resul-terende blanding, kan også med fordel anvendes, for eksempel som beskrevet i GB patent 2 024 852.
Siden de respektive behandlinger vil medvirke på forskjellig måte til det totale spektrum av egenskaper hos de basissmøreoljer som skal produseres, idet de sannsynligvis ødelegger noen egenskaper mens de forbedrer en ønsket egenskap, vil det kreve stor dyktighet å produsere basis-smøreoljer med høy og konstant kvalitet. Mange ganger må det tilsettes syntetiske additiver til basisoljen for å oppnå en smøreolje med godtagbar kvalitet.
Det vil være klart fra det ovenstående at formålet å produsere basissmøreoljer med høy og jevn kvalitet er ut-fordrende og blir enda vanskeligere når det viser seg å være nødvendig å forandre fra et velkjent utgangsmateriale til et mindre kjent materiale og som sannsynligvis ikke kan oppnås i det hele tatt når hittil mindre egnede eller til og med uegnede utgangsmaterialer vil måtte behandles. Dette blir enda mer interessant siden det er en sterk motivering for å forbedre fleksibiliteten ved fremstilling av basissmøreoljer slik at raffineringsanlegg kan til-
passes til raske forandringer i tilførsel og/eller priser. Samtidig oppstår ved raffineringen det problem at både under- og over-ekstrahering av utgangsmaterialet påvirker
kvaliteten til det midlere raffinat, som også sannsynligvis påvirkes av under- eller over-raffinering i det etterfølgen-de hydrobehandlingstrinn som vil påvirke kvaliteten og spesielt utbyttet av den ferdige basissmøreolje.
Det er nå funnet at ved omsorgsfull justering av ekstraksjonsdybden av de basisutgangsmaterialer som skal hydrobehandles, nå er mulig å fremstille en passende basissmøre-ol je med høyt utbytte og med konstant produktkvalitet for den store majoriteten av smøremidler for forskjellige anvendelser. Det er dessuten mulig å gjøre dette ved å velge blant en lang rekke råoljer som varierer fra en råolje som er lett å behandle som for eksempel "Arabian Light" til notorisk vanskelige råoljer som for eksempel "Iranian Heavy" og "Maya".
Med oppfinnelsen tilveiebringes det således en fremgangsmåte for fremstilling av basissmøreoljer fra nitrogen-holdige destillater og/eller avasfalterte oljer hvor slike underkastes en katalytisk hydrobehandling og eventuelt en påfølgende avvoksningsbehandling. Den nye fremgangsmåte er sær-preget ved at destillater og/eller avasfalterte oljer med et nitrogeninnhold som numerisk uttrykt i mg/kg overstiger verdien f.P„_S hvor f er en konstant som er relatert til
H2 v
viskositeten i den ferdige basissmøreolje, hvilken konstant er lik 2,15 + 0,1<2.V>^qq, hvor V-^ qq er den kinematiske viskositet av den fremstilte basissmøreolje, uttrykt i cSt ved 100°C, i de tilfeller hvor nitrogenholdige destillater skal behandles, og er fast og lik 4,5 i de tilfeller hvor deasfalterte oljer skal behandles, P„_ representerer hydrogenpartialtrykket, regnet i bar, som anvendes ved den katalytiske hydrobehandling, og S vrepresenterer romhastigheten pr. time i t/m 3.h ved hvilken den katalytiske hydrobehandling utføres, underkastes en katalytisk hydrobehandling ved en temperatur i området fra 290 til 425°C og et hydrogenpartialtrykk i området fra 90 til 160 bar etter en forutgående løsningsmiddelekstraksjon for å redusere mengden av nitrogen til en verdi under den verdi ovennevnte formel gir.
Den omsorgsfulle justering av ekstraksjonsdybden
i fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen har den viktige fordel at råoljer som er meget vanskelige å behandle nå kan behandles for å gi basissmøreoljer med høy kvalitet i overrasken-de store utbytter. • Sammenlignet med løsningsmiddelekstrak-sjon later det til at fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er
i stand til å gi en økning av utbyttet av basissmøreolje basert på råolje på minst 40 % for fremstilling av en basisolje-pakke med forhåndsbestemt viskositet (for eksempel 11,3 cSt ved 100°C ) . Vanskelige råoljer som for eksempel "Iranian Heavy", kan nå behandles slik at det oppnås basissmøreoljer; med høy kvalitet i utbytter som til og med overstiger de som kan oppnås ved hjelp av løsningsmiddelekstraksjon av velkjente "Arabian" råsmøreoljer. Det betyr også at opera-sjonens fleksibilitet er øket vesentlig, siden mindre rå-smøreolje eller restolje må behandles enn det som ville ha vært tilfelle når det bare skulle anvendes ett løsnings-middelekstraks jonstrinn. Det skal også bemerkes at det samtidig produseres signifikant mindre av en brenselforbindelse med lavere viskositet pr. tonn basissmøreolje som fremspilles ved sammenlignbare krav til anlegg.
Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen utføres passende på en slik måte at mengden nitrogen i raffinatet (uttrykt i mg/kg) som skal hydrobehandles, er mellom 0,3 og 0,95 ganger den numeriske verdi det er referert til ovenfor, og fortrinnsvis på en slik måte at mengden av nitrogen i det raffinat som skal hydrobehandles, er mellom 0,4 og 0,9 ganger nevnte verdi.
Som diskutert foran, kan en lang rekke råoljer anvendes for å produsere destillatene og/eller de deasfalterte oljer som skal behandles ifølge foreliggende oppfinnelse. Om ønsket kan startmaterialene underkastes en demetallise-rings/desulfuriseringsbehandling før deres anvendelse i fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen. Når det skal anvendes destillater som stammer fra råpairaffiner, kan de også passende underkastes en avvoksingsbehandling, spesielt en løs-ningsmiddelavvoksingsbehandling, før deres anvendelse i fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen.
Eksempler på råoljer som kan anvendes ved fremstillingen av basissmøreoljer ifølge foreliggende oppfinnelse omfatter Arabian Light, Arabian Heavy, Kuwait, Brent, Isthmus, Lagocinco, Iranian Heavy og Maya. Egnede start-materialer er (avvoksede) destillater av slike råoljer, som i form av de passende 500 nøytrale destillater kan inneholde nitrogen i en mengde somi varierer fra 1000 mg/kg (for eksempel Arabian Light) til 2500 mg/kg (Iranian Heavy) og svovel i en mengde som varierer, fra 0,7 vekt% (Brent) til 3,5 vekt%
(Kuwait).
Løsningsmiddelekstraksjonstrinnet i fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen utføres på passende måte med løsnings-midler som for eksempel furfural, fenol eller N-methyl-2-pyrrolidon, som alle har kokepunkter som ligger godt under kokeområdet for basissmøreoljene, slik at separering og gjenvinning av det anvendte løsningsmiddel er mulig ved enkel fordampning. Furfural anvendes fortrinnsvis som ekstraksjonsmiddel. Med henblikk på den kostbare løsnings-middelgjenvinning og den relativt lave verdi til den produserte ekstrakt, er det viktig at den maksimale mengde raffinat produseres med minimalt bruk av løsningsmiddel. Meget gode resultater kan oppnås ved bruk av en roterende skivekontaktor i ekstraksjonsprosessen, spesielt når temperaturen ved hvilken ekstraksjonsprosessen utføres, vedlike-holdes omsorgsfullt.
Løsningsmiddelekstraksjonen utføres normalt for furfural ved temperaturer i området fra 50 til 135° C, av-hengig av den type av (avvokset) destillatsr som skal ekstraheres. Relativt lavtkokende destillater ekstraheres ved
lavere temperaturer enn høytkokende destillater. Løsnings-middel/mateforhold på fra 0,4 til 4 kan normalt anvendes for furfural som ekstraksjonsmiddel. Ved omsorgsfull justering av temperaturen og/eller løsningsmiddel/mate-forholdet som anvendes, kan ekstraksjonsdybden settes på ønsket
nivå. Ved å heve temperaturen og/eller løsningsmiddel/ mate-forholdet vil ekstraksjonsdybden økes.
Dersom løsningsmiddelekstraksjonen skal anvendes på en restoljefraksjon, må asfalten først fjernes fra denne. Deasfaltering kan meget passende gjennomføres ved
å bringe restsmøreoljefraksjonen ved forhøyet temperatur og trykk i kontakt med et overskudd av et lavere hydrocarbon som for eksempel propan, butan, pentan eller blandinger derav. Propan og butan foretrekkes for dette formål. Egnede prosessbetingelser, for eksempel for propan og butan,
omfatter et trykk i området fra 20 til 100 bar, en temperatur i området fra 50 til 155° C og et vektforhold mellom løsningsmiddel og olje i området fra 7:1 til 1:1.
Som beskrevet ovenfor underkastes (avvoksede) destillater og/eller avasfalterte oljer med en mengde nitrogen (i mg/kg) som numerisk uttrykt overstiger verdien til
f.P„„.S„ , løsningsmiddelekstraksjon for å redusere mengden
tlZ v
nitrogen til en verdi under nevnte, maksimalt tillatte verdi. Fortrinnsvis utføres løsningsmiddelekstraksjonen for å redusere mengden nitrogen i det materiale som skal underkastes hydrobehandling til en verdi som er mellom 0,3 og 0,95 ganger, og spesielt mellom 0,4 og 0,9 ganger nevnte verdi.
Verdien av det numeriske uttrykk f. P„0.S for
H/ V
et gitt destillat og/eller avasfaltert olje som skal behandles, kan finnes ved å multiplisere verdien av konstanten f, som er direkte relatert til viskositeten til den basis-smøreolje med høy kvalitet som skal fremstilles (som for-klart senere) med produktet av det partiale hyrogentrykk som skal anvendes i hydrobehandlingstrinnet og den omvendt proporsjonale verdi av den avveiede hastighet pr. time som skal anvendes ved hydrobehandlingen. Når det f.eks. fra et visst destillat som f.eks. et 500 nøytralt destillat som stammer fra Arabien Light og har en nitrogeninnhold på 1000 mg/kg skal fremstilles en basissmøreolje for hvilken f er 3,5 og de valgte hydrogeneringsbetingelser omfatter et partialt hydrogentrykk på 120 bar og en romhastighet på 0,8 tonn/m 3.h, oppgår det numeriske uttrykk f.P„„.S ^ til 525, hvilket indikerer at
tiz v
mengden nitrogen må reduseres i løsningsmiddelekstraksjons-trinnet fra 1000 til en verdi under 525.
Det skal bemerkes at det er fordelen med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen at det ikke er noe behov for å redusere mengden av nitrogen i destillatet og/eller den avasfalterte olje som skal behandles så langt som mulig.
Tvert imot ville dette føre til vesentlig over-ekstraksjon, hvilket ville påvirke kvaliteten og utbyttet av den resul-terende basisolje på uheldig måte. Det skal også bemerkes at det vil oppnås langt fra optimale resultater dersom det ble utført en delvis fjerning av nitrogen, men ikke til en verdi under den kritiske verdi som bestemmes ved hjelp av uttrykket f.P„_.S„ som diskutert ovenfor. En betydelig
ni V
minskning i utbyttet av basissmøreoljer med høy kvalitet ville oppstå dersom en delvis men utilstrekkelig nitrogenfjerning hadde funnet sted.
Den verdi for f som skal anvendes for å bestemme mengden av nitrogenforbindelser som er tillatt i et raffinat før hydrobehandling (hvilken mengde minst må oppnås ved løsningsmiddelekstraksjon av et destillat eller en avasfaltert olje) er en faktor som er direkte relatert til viskositeten i den ferdige basissmøreolje som skal oppnås. For destillater som behandles ifølge foreliggende oppfinnelse, finnes denne verdien for f ved å innsette den kinematiske viskositet (i cSt ved 100° C, uttrykt som V^0Q til den ferdige basissmøreolje i uttrykket 2,15 + 0,12 «V^go* Normalt vil viskositeten ved 100 C for basissmøreoljer fremstilt fra destillater variere fra 3 til 20. For eksempel vil verdien for f være 3, når det skal fremstilles en basissmøreolje med en viskositet på 7,05 cSt (=7,05 mm 2/s) ved 100°C fra et 250 nøytralt destillat. Når deasfalterte oljer (Bright Stocks) skal behandles ifølge foreliggende oppfinnelse, er verdien for f lik 4,5.
Hydrobehandlingstrinnet i fremgangsmåten ifølge
oppfinnelsen kan passende utføres ved en temperatur i området fra 290 til 425° C, fortrinnsvis i området 310 til 400° C og mest foretrukket i området fra 325 til 380° C. Hydrogentrykk i området fra 80 til 200 bar kan passende anvendes. Det foretrekkes å anvende trykk i området fra 90 til 160 bar, spesielt i området fra 100 til 150 bar. Hydrobehandlingstrinnet ifølge foreliggende oppfinnelse utføres passende med en romhastighet på 0,5 til 1,5 t/m 3.h. Det foretrekkes å anvende en romhastighet i området på 0,5 til 1,2 t/m 3/h.
Det må imidlertid huskes på at forholdet mellom hydrogenpartialtrykket, romhastigheten og faktoren f må tilfreds-stilles for at det hele tiden skal kunne produseres basis-smøreoljer med høy kvalitet.
Rent hydrogen kan anvendes, men dette er ikke nød-vendig. En gass med et hydrogeninnhold på 60 volum% eller mere passer fint. I praksis vil det være å foretrekke å anvende en hydrogenholdig gass som stammer fra et katalytisk omdannelsesanlegg. En slik gass har ikke bare et høyt hydrogeninnhold, men inneholder også lavtkokende hydrocarboner, f.eks. methan, og en liten mengde propan. Det hydrogen/ olje-forhold som skal anvendes ligger passende i området mellom 300 og 5000 standardliter (liter ved 1 bar og 0° C) pr. kg olje. Det foretrekkes å anvende hydrogen/olje-forhold mellom 500 og 2500 standardliter pr. kg olje, spesielt mellom 500 og 2000 standardliter pr. kg olje.
Katalysatorer som passende kan anvendes i hydrobehandlingstrinnet i fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen omfatter ett eller flere metaller fra gruppene VIB og VIII i det periodiske system, eller sulfider eller oxyder derav, som kan bæres på en bærer omfattende ett eller flere oxyder av elementer fra gruppene II, III og IV i det periodiske system, hvilke katalysatorer også kan omfatte én eller flere promotorer. Det foretrekkes å anvende katalysatorer omfattende ett eller flere av metallene molybden, krom, wolfram, platina, nikkel, jern dg cobolt eller deres oxyder og/eller sulfider, enten båret på en passende bærer eller uten bærer. Spesielt fordelaktige katalysatorer omfatter kombinasjoner av ett eller flere metaller fra gruppe VIII (jern, cobolt, nikkel) og ett eller flere metaller fra gruppe VIB (krom, molybden og wolfram), som for eksempel cobolt og molybden, nikkel og wolfram og nikkel og molybden på aluminiumoxyd som bærer.
Katalysatorene anvendes fortrinnsvis i sin sulfi-diske form. Sulfidering av katalysatorene kan gjennomføres ved en hvilken som helst av de teknikker for sulfidering av katalysatorer som er velkjente på fagområdet. Sulfidering kan eksempelvis utføres ved å bringe katalysatorene i kontakt med en svovel-holdig gass, som for eksempel en blanding av hydrogen og hydrogensulfid, en blanding av hydrogen og carbondisulfid eller en blanding av hydrogen og et mercaptan, som for eksempel butylmercaptan. Sulfidering kan også utfø-res ved å bringe katalysatoren i kontakt med hydrogen og en svovel-holdig hydrocarbonolje, som for eksempel svovel-holdig petroleum eller gassolje.
Katalysatorene kan også inneholde én eller flere promotorer. Egnede promotorer omfatter forbindelser som inneholder fosfor, fluor eller bor. Bruken av disse promotorer er meget fordelaktig når det gjelder katalysator-aktivitet, -selektivitet og -stabilitet.
Eksempler på passende bærere for de katalysatorer som skal anvendes i hydrobehandlingstrinnet omfatter siliciumoxyd, aluminiumoxyd, zirconiumoxyd, thoriumoxyd og bor-oxyd, såvel som blandinger av disse oxyder, som f.eks. siliciumoxyd-aluminiumoxyd, siliciumoxyd-magnesiumoxyd og siliciumoxyd-zirconiumoxyd. Det foretrekkes å anvende katalysatorer omfattende aluminiumoxyd som bærermateriale.
Metallene eller metallforbindelsene kan innblandes i katalysatorene ved en hvilken som helst av de teknikker for fremstilling av understøttede katalysatorer som er kjente på fagområdet. Metallene eller metallforbindelsene innblandes fortrinnsvis i katalysatorene ved (co)-impregnering av en bærer i ett eller flere trinn med en vandig løsning som inneholder én eller flere metallforbindelser, fulgt av tør-king og calsinering. Dersom impregneringen utføres i flere trinn, kan materialet tørkes og calsineres mellom de sukses-sive impregneringstrinn.
Mengdene av metaller som er tilstede i katalysatorene kan variere innen vide grenser. Passende inneholder katalysatorene minst 10 vektdeler av et metall fra gruppe VIB og/eller minst 3 vektdeler av et metall fra gruppe VIII pr. 100 vektdeler bærer. Mengder så høye som 100 vektdeler av et metall av gruppe VIB og/eller et metall av gruppe VII pr. 100 vektdeler bærer kan også anvendes.
Foretrukne: katalysatorer for anvendelse i hydrobehandlingstrinnet i fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er de som er beskrevet i GB patent 1 493 620 og 1 546 398. De katalysatorer som er beskrevet der, er fluor-holdige katalysatorer som inneholder enten nikkel og/eller cobolt og,
i tillegg, molybden, nikkel og wolfram på aluminiumoxyd som bærer, hvilke katalysatorer har en kompaktert massedensitet
på minst 0,8 g/ml, omfatter henholdsvis minst 3 vektdeler nikkel og/eller cobolt, 10 vektdeler molybden og 20 vektdeler wolfram, pr. 100 vektdeler bærer, og er fremstilt fra en aluminiumoxydhydrogel fra hvilken, det ved tørking og calsinering kan oppnås en xerogel med en kompaktert massedensitet mindre enn 0.8 g/ml og hvor fremstillingen av katalysatoren gjennomføres
a) dersom porevolumkvotiénten til xerogelen er minst 0,5 enten
(i) ved å tørke og calsinere aluminiumoxydhydrogelen.
innblande nikkel og wolfram i xerogelen og igjen tørke og calsinere blandingen, eller (ii) ved å innblande metallene i aluminiumoxydhydrogelen og tørke og calsinere blandingen b) dersom porevolumkvotiénten til xerogelen er mindre enn 0,5 enten (i) ved å innblande minst en del av fluormengden i aluminiumhydroxydhyrogelen, og tørke og calsinere blandingen, innblande nikkel og wolfram i xerogelen og igjen tørke og calsinere blandingen, eller (ii) ved å innblande".metallene og minst en del av fluormengden i aluminiumoxydhydrogelen, og tørke og calsinere blandingen, idet en ytterligere be-tingelse er at dersom startmaterialet ved kata-lysatorfremstillingen er en aluminiumoxydhydrogel med en porevolumkvotient på mindre enn 0,5 skal tilstrekkelig fluor innblandes i aluminiumoxydhydrogelen slik at det fra denne fluor-holdige aluminiumoxydhydrogel ved å tørke og calsinere kan fremstilles en xerogel med en porevolumkvotient på minst 0,5 (for ytterligere beskrivelse av porevolumkvotiénten refereres det til de ovenfor nevnte GB patenter). Dersom det i hydrobehandlingstrinnet i fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen anvendes en katalysator omfattende nikkel og wolfram og som er fremstilt ved hjelp av xerogel (dvs. ved innblanding av metallene i xerogelen) foretrekkes en katalysator omfattende 3-12 vektdeler nikkel og 20 - 75 vektdeler wolfram pr. 100 vektdeler aluminiumoxyd og spesielt en katalysator der vektforholdet mellom nikkel og wolfram er mellom 1:5 og 1:7.
Dersom det i hydrobehandlingstrinnet i fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen anvendes en katalysator omfattende nikkel og wolfram og som er fremstilt ved hjelp av hydrogel (dvs. ved innblanding av metallene i hydrogelen), foretrekkes en katalysator omfattende 25 - 50 vektdeler nikkel og 50 - 80 vektdeler wolfram pr. 100 vektdeler aluminiumoxyd og spesielt en katalysator der vektforholdet mellom nikkel og wolfram er mellom 1:1,5 og 1:5.
Dersom det i hydrobehandlingstrinnet i fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen anvendes en katalystor omfattende nikkel og/eller cobolt og i tillegg molybden, foretrekkes en katalystor omfattende 25 - 80 vektdeler nikkel og/eller cobolt og 50 - 80 vektdeler molybden pr. 100 vektdeler aluminiumoxyd og spesielt en slik katalysator hvor vektforholdet mellom nikkel og/eller cobolt på den ene side og molybden på den andre er mellom 1:1 og 1:5.
Den mengde fluor som er tilstede i de foran nevnte katalysatorer er fortrinnsvis 0,5 - 10 vektdeler pr. 100 vektdeler aluminiumoxyd dersom de er fremstilt ved hjelp av xerogel og 10 - 25 vektdeler pr. 100 vektdeler aluminiumoxyd dersom de er fremstilt ved hjelp av hydrogen.
En del av eller all fluorforbindelsen kan meget passende innblandes i katalysatoren ved in situ-fluorering, som kan utføres ved å tilsette en passende fluorforbindelse, som for eksempel o-fluortoluen eller difluorethan til den gass- og/eller væske-strøm som føres over katalysatoren.
En del av eller alle de hydrobehandlede produkter som oppnås ved hjelp av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan om ønsket underkastes en avvoksingsbehandling for ytterligere å forbedre egenskapene til de ferdige basissmøreoljer. Egnede avvoksingsbehandlinger er løsningsmiddelavvoksing og katalytisk avvoksing. Det er også mulig å underkaste noen hydrobehandlede produkter løsningsmiddelavvoksing og andre, spesieltkokende behandlede produkter, katalytisk avvoksing eller å foreta en katalytisk avvoksing før en løsningsmiddel-avvoksing.
Løsningsmiddelavvoksing utføres passende ved å bruke to løsningsmidler, av hvilke det ene oppløser oljen og vedlikeholder fluiditet ved lave temperaturer (methyl-isobutylketon og, spesielt, toluen, som er vel kjente løs-ningsmidler for dette formål) og det andre som oppløser lite voks ved lave temperaturer og som opptrer som et voksutfel-lingsmiddel (methylethylketon er et velkjent middel for dette formål). Propan og klorerte hydrocarboner som f.eks. diklor-methan, kan også anvendes. Normalt blandes det produkt som skal avvokses, med løsningsmidlene og oppvarmes for å sikre løsning. Blandingen avkjøles så til filtreringstemperatur, vanligvis innen området fra -10 til -40° C. Den avkjølte blanding filtreres så og den utskilte voks vaskes med av-kjølt løsningsmiddel. Endelig gjenvinnes løsningsmidlene fra den" a woks e de oljen og fra den separerte voksen ved fil-trering og tilbakeføring av løsningsmidlene til prosessen.
Katalytisk avvoksing utføres passende ved å bringe det hydrobehandlede produkt som er fremstilt ved hjelp av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, i kontakt med en passende katalysator i nærvær av hydrogen. Egnede katalysatorer omfatter krystallinske aluminiumsilicater som for eksempel ZSM-5 og beslektede forbindelser, f.eks. ZSM-8, ZSM-11, ZSM-23 og ZSM-35 såvel som forbindelser av ferrierittypen. Gode resultater kan også oppnås ved bruk av sammensatte krystallinske aluminiumsilicater der forskjellige krystall-strukturer later til å foreligge.
Den katalytiske hydroavvoksing kan meget egnet utføres ved en temperatur på fra 250 til 500° C, et hydrogentrykk på fra 5 til 100 bar, en romhastighet på 0,1 - 5,0 kg.l~'l'h~1 og et forhold mellom hydrogen og olje på 100 - 2500 standard liter pr. kg olje. Den katalytiske hydroavvoksing utføres fortrinnsvis ved en temperatur på 275 - 450° C, et hydrogentrykk på 10 - 75 bar, en romhastighet på 0,2-3 kg.l-1h~'1' og et forhold mellom hydrogen og olje på 200 - 2000 standard liter pr. kg.
Dersom det imidlertid anvendes løsningsmiddel-avvoksing og det således- coproduseres "løs" voks ved avvoks-ingsbehandlingen, kan det være fordelaktig å underkaste minst en del av den løse voks som er produsert en hydrogenbehandling, fortrinnsvis en hydrogenbehandling som diskutert foran, for å isomerisere/svakt hydrocracke disse vokser til en isoparaffinisk basisolje med ekstra høy viskositetsindeks, for eksempel overstigende 140 slik det beskrives i GB patent 1 429 291.
Det er også mulig, selv om det ikke er nødvendig, å underkaste de basissmøreoljer som er fremstilt ifølge foreliggende oppfinnelse en etterbehandling, f.eks. en hydrofinishbehandling ved bruk av ganske svake hydrogeneringsbetingelser eller mild ekstraksjon for å forbedre visse egenskaper, for eksempel motstand mot oxydasjon.
Det kan også være nyttig å tilsette små mengder av andre basissmøreoljefraksjoner eller forløpere for disse for å danne en viss basissmøreolje med forhåndsbestemte egenskaper, om ønsket, eller basissmøreoljen underkastes den endelige awoksingsbehandling.
Basissmøreoljen (fraksjoner) som fremstilles ved hjelp av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, kan passende anvendes for å sammensette smøreoljer for mange anvendelser, om ønsket sammen med én eller flere basissmøreoljefraksjoner med adekvat kvalitet som er oppnådd ved hjelp av forskjellige
prosesser.
Oppfinnelsen skal nå illustreres med henvisning til følgende eksempler.
Eksempel 1
For å fremstille en 500 nøytral basissmøreolje med e <5> kinematisk viskositet på 10.9 cSt ved 100°C ble et 500 nøytralt destillat oppnådd fra en Arabian Heavy råolje med et totalt organisk nitrogeninnhold på 950 mg/kg underkastet en furfural ekstraksjonsbehandling før katalytisk hydrobehandling. Ekstraksjonen ble utført ved en temperatur på
85°C og et mengdeforhold mellom løsningsmiddel og tilført olje på 0,8.
Det fremstilte voksraffinatmellomprodukt hadde et totalt organisk nitrogeninnhold på 410 mg/kg. Voksraffinat-mellomproduktet ble så hydrobehandlet katalytisk med en fluo-rert nikkel/wolfram-på-alumiriiumoxyd-katalystor som inneholdt 5 vekt% nikkel, 23 vekt% wolfram (beregnet på opprinnelig oxydisk katalysator) og 3 vekt% fluor. Den katalytiske hydrobehandling ble utført ved et hydrogen-partialtrykk ved reaktorinnløpet på 140 bar, en romhastighet på 0,74 t/m<3>.h og en temperatur på 366°C.
Etter løsningsmiddelavvoksing av det redestillerte, totale væskeprodukt som ble oppnådd ved hjelp av den katalytiske hydrobehandling, ble det produsert en 500 nøytral basis-smøreolje i et utbytte på 53% beregnet på 500 nøytralt destillatinntak. Den 500 nøytrale basissmøreolje hadde et hellepunkt under -9°C og en VI (viskositetsindeks) på 95. Denne basismøresolje oppviste gode egenskaper ved standard oxydasjonstester. Den krevede minimumsekstraksjonsdybde ifølge uttrykket f.PH2.Sv_<1>, hvor f er bestemt som definert foran, tilsvarer et voksraffinat med et nitrogeninnhold på 654 mg/kg. Dette betyr at 500 nøytralt destillat var løsningsmiddelde-stillert til 0,63 ganger det maksimalt tillatte nitrogeninnhold .
Det ble produsert en 500 nøytral basissmøreolje med en kinematisk viskositet på 11,2 cSt ved 100°C fra et 500 nøy-tralt destillat oppnådd fra en lignende Arabian Heavy råolje med et totalt organisk nitrogeninnkold på 940 mg/kg ved å anvende bare løsningsmiddelekstraksjon. Furfuralekstraksjonen ble utført ved en temperatur på 110°C og et mengdeforhold mellom furfural og tilført olje på 2,7. Den således fremstilte basissmøreolje hadde en sammenlignbar VI og oppviste tilsvar-ende gode egenskaper ved standard oxydasjonstester. I dette tilfelle var 91% av det totale organiske nitrogeninnhold fjernet, mens utbyttet beregnet på 500 nøytralt destillat var på bare 41%.
Eksempel 2
For å produsere en 250 nøytral basissmøreolje med en kinematisk viskositet på 7,7 cSt ved 100°C ble et 250 nøy-tralt destillat oppnådd fra en Arabian Heavy råolje med et totalt organisk nitrogeninnhold på 760 mg/kg underkastet en furfuralekstraksjon før katalytisk hydrobehandling. Ekstraksjonen ble utført ved en temperatur på 81°C og et mengdeforhold mellom løsningsmiddel og tilført olje på 1,4.
Det produserte voksraffinat-mellomprodukt hadde
et totalt organisk nitrogeninnhold på 180 mg/kg. Voksraffinat-mellomproduktet ble så katalytisk hydrobehandlet med en katalysator som beskrevet i eksempel 1. Den katalytiske hydrobehandling ble utført med et hydrogen-partialtrykk ved reaktorinnløpet på 140 bar, en romhastighet på 0,73 t/m<3>.h og en temperatur på 350°C.
Etter løsningsmiddelavvoksing av det redestillerte totale væskeprodukt som ble oppnådd ved den katalytiske hydrobehandling ble en 250 nøytral basissmøreolje produsert i et utbytte på 59,8% beregnet på 250 nøytralt destillatinntak. Den 250 nøytrale basissmøreolje hadde et hellepunkt under -9°C og en VI på 97. Denne basissmøreolje oppviste gode egenskaper ved standard oxydasjonstester. Den krevede minimumsekstraksjonsdybde ifølge uttrykket f.PH2.Sv_<1>, hvor f er bestemt som definert foran, tilsvarer et voksraffinat med et totalt organisk nitrogeninnhold på 589 mg/kg. Dette betyr at det 250 nøytrale destillat var løsningsmiddelekstrahert til 0,30 ganger det maksimalt tillatte nitrogeninnhold.
En 250 nøytral basissmøreolje med en viskositet på 7,3 cSt ved 100°C ble produsert fra et 250 nøytralt destillat oppnådd fra en Arabian Heavy råolje med et totalt organisk nitrogeninnhold på 610 mg/kg ved bare å anvende løsnings-middelekstraks jon. Furfuralekstraksjonen ble utført ved en temperatur på 95°C og et mengdeforhold mellom løsningsmiddel og tilført olje på 2,6. Den således produserte basissmøreolje hadde en sammenlignbar VI og opptrådte ekvivalent i standard oxydasjonstester. I dette tilfelle var 92% av det totale organiske nitrogeninnhold blitt fjernet, mens utbyttet beregnet på 250 nøytralt destillat var på 44,5%.
Eksempel 3
For å fremstille en Bright Stock med en kinematisk viskositet på 29,5 cSt ved 100°C ble en avasfaltert olje som er oppnådd fra en råolje med et totalt organisk nitrogeninnhold på 1880 mg/kg underkastet furfuralekstraksjon før katalytisk hydrobehandling. Ekstraksjonen ble utført ved en temperatur på 110°C og et mengdeforhold mellom løsningsmiddel og tilført olje på 2,4.
Det produserte voksraffinatmellomprodukt hadde et totalt organisk nitrogeninnhold på 820 mg/kg. Voksraffinat-mellomproduktet ble så katalytisk hydrobehandlet med en katalysator som beskrevet i Eksempel 1. Den katalytiske hydrobehandling ble utført ved et hydrogenpartialtrykk ved reaktorinnløpet på 140 bar, en romhastighet på 0,6 t/m<3>.h og en temperatur på 374°C.
Etter løsningsmiddelavvoksing av det redestillerte, totale væskeprodukt som ble oppnådd ved hjelp av katalytiske hydrobehandlinger ble det produsert en Bright Stock i et utbytte på 51 % beregnet på avasfaltert oljeinntak. Bright Stock hadde et hellepunkt under -9°C og en VI på 96. Denne basissmøreolje oppviste gode egenskaper ved standard oxydasjonstester. Den krevede minste ekstraksjonsdybde ifølge uttrykket f.PH2.Sv_<1>, hvor f har verdien 4,5, tilsvarer et voksraffinat med et totalt organisk nitrogeninnhold på 1050 mg/ kg. Dette betyr at den avasfalterte olje var løsningsmid-delekstrahert til 0,78 ganger det maksimalt tillatte nitrogeninnhold .
En Bright Stock med en viskositet på 33 cSt ved 100°C ble produsert fra en avasfaltert olje som var oppnådd fra en råolje med et totalt organisk nitrogeninnhold på
1700 mg/kg ved bare å anvende løsningsmiddelekstraksjon. Furfuralekstraksjonen ble utført ved en temperatur på 140°C
og et mengdeforhold mellom løsningsmiddel og tilført olje på 2,9. Det således produserte Bright Stock hadde en sammenlignbar VI og oppførte seg ekvivalent i standard oxydasjonstester. I dette tilfelle var 82 % av det totale organiske nitrogeninnhold blitt fjernet, mens utbyttet beregnet på avasfaltert olje var på 41 %.
Eksempel 4
For å produsere en 500 nøytral basissmøreolje med en kinematisk viskositet på 11,25 cSt ved 100°C ble et 500 nøy-tralt destillat som er oppnådd fra en Iranian Heavy råolje med et totalt organisk nitrogeninnhold på 2430 mg/kg underkastet en furfuralekstraksjon før katalytisk hydrobehandling. Ekstraksjonen ble utført ved en temperatur på 90°C og et mengdeforhold mellom løsningsmiddel og tilført olje på 0,9.
Det produserte voksraffinatmellomprodukt hadde et totalt organisk nitrogeninnhold på 543 mg/kg. Voksraffinat-mellomproduktet ble så katalytisk hydrobehandlet med en katalysator som beskrevet i Eksempel 1. Den katalytiske hydrobehandling ble utført ved et hydrogenpartialtrykk ved reaktorinnløpet på 140 bar, en romhastighet på 0.8 t/m<3>.h og en temperatur på 375°C.
Etter løsningsmiddelavvoksing av det redestillerte, totale væskeprodukt som ble oppnådd ved den katalytiske hydrobehandling, ble det produsert en 500 nøytral basissmøre-olje i et utbytte på 46% av 500 nøytralt destillat. Den 500 nøytrale basissmøreolje hadde et hellepunkt under -10°C og en VI på 96. Denne basissmøreolje oppviste gode egenskaper ved standard oxydasjonstester. Den krevede minste ekstråksjons-dybde ifølge uttrykket f.PH2.Sv_<1>, hvor f er bestemt som definert foran, tilsvarer et voksraffinat med et totalt organisk nitrogeninnhold på 612 mg/kg. Dette betyr at det 500 nøytrale destillat var løsningsmiddelekstrahert til 0,89 ganger det maksimale tillatte nitrogeninnhold.
Ved å anvende en konvensjonell løsningsmiddeleks-traks jon på samme type destillat for å produsere det samme produkt med høy kvalitet, forekom et alvorlig tap av basis-smøreol jeutbyttet. Det oppnås bare et basissmøreoljeutbytte på ca. 20% beregnet på nøytralt destillatinntak. Dessuten måtte det anvendes et meget høyere mengdeforhold mellom løsningsmid-del og tilført olje for å oppnå den ønskede kvalitet på en tilfredsstillende 500 nøytral basissmøreolje.
Eksempel 5
Som et mål på ytelsen med henblikk på motstand mot oxydasjon ble basissmøreoljer som er produsert ifølge forelig-gendeoppfinnelse som beskrevet i de foregående eksempler, underkastet den oxydasjonstest som er beskrevet i litteratur-henvisning J. Inst. Petr. 48 (1962). I denne test beregnes den inhiberte oxydasjonsstabilitet som induksjonsperioden i minutter. Det kreves en minimumsverdi på 100 minutter. Induksjons-periodene for de basissmøreoljer som er fremstilt ifølge den foreliggende oppfinnelse som beskrevet i eksemplene 1-4, var på henholdsvis 127, 160, 158 og 137.
Eksempel 6
For fremstilling av en Bright Stock med en kinematisk viskositet på 25,2 cSt ved 100°C ble en avasfaltert olje (520<+ >°C) som var oppnådd fra en iransk tungolje og som hadde et nitrogeninnhold på 1956 mg/kg, underkastet en ekstraksjonsbehandling med furfural før det ble foretatt en katalytisk hydrobehandling. Ekstraksjonen ble utført ved en temperatur på 109°C og ved bruk av et mengdeforhold mellom oppløsningsmiddel og tilført olje på 2,0.
Mellomproduktet hadde et nitrogeninnhold på 1010 mg/kg. Det ble hydrobehandlet under anvendelse av den samme katalysator som den benyttet i eksempel 1, idet hydrogenpartialtrykket var 140 bar, romhastigheten 0,6 g/m 3.h og temperaturen 380°C.
Etter avvoksing med oppløsningsmiddel ble 510<+> °C-produktet tatt ut som Bright Stock. Den oppnådde Bright Stock hadde en viskositetsindeks på 97,5.
Den nødvendige minste ekstraksjonsdybde i henhold til uttrykket f.P„_.S _1 svarer til et mellomprodukt med et nitro-tiZ v
geninnhold på 1050 mg/kg. Dette innebærer at den tilførte olje var blitt ekstrahert med furfural til 0,96 ganger det maksimalt tillatte nitrogeninnhold.
For å vise den utilfredsstillende kvalitet av en basis-smøreolje som var blitt fremstilt etter en utilfredsstillende ekstraksjon, ble det samme tilførselsmateriale ikke underkas-
tet en furfuralbehandling, men direkte underkastet en hydro-
behandling. Etter hydrobehandlingen ved 380°C, et hydrogenpartia trykk på 140 bar og en romhastighet på 0,6 t/m 3.h under an-
vendelse av den samme katalysator som den benyttet i det oven-
for beskrevne forsøk og etter avvoksing med oppløsningsmiddel av 510<+> °C-produktet fra hydrobehandlingen ble det oppnådd en Bright Stock med en viskositetsindeks på bare 86.
Claims (10)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av basissmøreoljer fra nitrogen-holdige destillater og/eller avasfalterte oljer hvor slike underkastes en katalytisk hydrobehandling og even-
tuelt en påfølgende avvoksningsbehandling,karakterisert ved at destillater og/eller avasfalterte oljer med et nitrogeninnhold som numerisk uttrykt i mg/kg overstiger verdien f-P^^ , hvor f er en konstant som er relatert til viskositeten i den ferdige basissmøreolje, hvilken konstant er lik 2,15 + 0,12. V hvor V±q<q> er den kinematiske viskositet av den fremstilte basissmøreolje, ut- trykt i cSt ved 100°C, i de tilfeller hvor nitrogenholdige destillater skal behandles, og er fast og lik 4,5 i de tilfeller hvor deasfalterte oljer skal behandles, P^ representerer hydrogenpartialtrykket, regnet i bar, som anvendes ved den katalytiske hydrobe3 handling, og S vrepresenterer romhastighe- ten pr. time i t/m .h ved hvilken den katalytiske hydrobehandling utføres, underkastes en katalytisk hydrobehandling ved en temperatur i området fra 290 til 425°C og et hydrogenpar- tialtrykk i området fra 90 til 160 bar etter en forutgående løsningsmiddelekstraksjon for å redusere mengden av nitrogen til en verdi under den verdi ovennevnte formel gir.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,karakterisert ved at løsningsmiddelekstrak- sjonen utføres på en slik måte at mengden av tilstedeværende nitrogen i raffinatet som skal hydrobehandles, blir mellom 0,3 og 0,95 ganger den verdi formelen gir.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at løsningsmiddelekstrak-sjonen utføres på en slik måte at mengden av nitrogen som er tilstede i raffinatet som skal hydrobehandles, blir mellom 0,4 og 0,9 ganger den verdi formelen gir.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 1-3, karakterisert ved at løsningsmiddelekstrak-sjonstrinnet utføres ved bruk av furfural ved en temperatur i området fra 80 til 110°C og et mengdeforhold mellom løs-ningsmiddel og olje på fra 0,8 til 2,4.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 1-4, karakterisert ved at hydrobehandlingen ut-føres ved en temperatur i området fra 350 til 380°C, et hyd
rogenpartialtrykk i området fra 100 til 140 bar, en romhastighet på fra 0,6 til 0,8 t/m 3.h og et mengdeforhold mellom hydrogen og olje i området mellom 500 og 2000 standard liter pr. kg olje.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 5, karakterisert ved at hydrobehandlingen ut-føres ved bruk av katalysator omfattende et metall fra gruppene VIB og/eller VIII i det periodiske system, som kan være båret på en aluminiumoxydbærer.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det ved hydrobehandlingen anvendes en katalysator som inneholder minst 10 vektdeler av et metall fra gruppe VIB og/eller minst 3 vektdeler av et metall fra gruppe VIII pr. 100 vektdeler bærer.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert ved at det ved hydrobehandlingen anvendes en katalysator som omfatter 3-12 vektdeler nikkel og 20-75 vektdeler wolfram pr. 100 vektdeler aluminiumoxyd.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det ved hydrobehandlingen anvendes en katalysator som også inneholder fluor.
10. Fremgangsmåte ifølge,krav 1-9, karakterisert ved at det hydrobehandlede produkt som oppnåes, underkastes en løsningsmiddelavvoksing.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB848425837A GB8425837D0 (en) | 1984-10-12 | 1984-10-12 | Manufacture of lubricating base oils |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO854026L NO854026L (no) | 1986-04-14 |
NO167515B true NO167515B (no) | 1991-08-05 |
NO167515C NO167515C (no) | 1991-11-13 |
Family
ID=10568098
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO854026A NO167515C (no) | 1984-10-12 | 1985-10-10 | Fremgangsmaate for fremstilling av basissmoereoljer. |
Country Status (19)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4622129A (no) |
EP (1) | EP0178710B1 (no) |
JP (1) | JPH072952B2 (no) |
KR (1) | KR930011067B1 (no) |
CN (1) | CN1007732B (no) |
AR (1) | AR243922A1 (no) |
AU (1) | AU572001B2 (no) |
BR (1) | BR8505038A (no) |
CA (1) | CA1249538A (no) |
DE (1) | DE3586887T2 (no) |
DK (1) | DK167880B1 (no) |
GB (1) | GB8425837D0 (no) |
HU (1) | HU196448B (no) |
MX (1) | MX168425B (no) |
NO (1) | NO167515C (no) |
SG (1) | SG9594G (no) |
SU (1) | SU1507213A3 (no) |
YU (1) | YU45746B (no) |
ZA (1) | ZA857823B (no) |
Families Citing this family (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB8518940D0 (en) * | 1985-07-26 | 1985-09-04 | Shell Int Research | Manufacture of lubricating base oils |
JPS6330550A (ja) * | 1986-07-24 | 1988-02-09 | Nippon Zeon Co Ltd | アクリレ−ト系エラストマ−加硫性組成物 |
US4822476A (en) * | 1986-08-27 | 1989-04-18 | Chevron Research Company | Process for hydrodewaxing hydrocracked lube oil base stocks |
US5098551A (en) * | 1989-05-30 | 1992-03-24 | Bertaux Jean Marie A | Process for the manufacture of lubricating base oils |
DE69307915T3 (de) * | 1992-10-28 | 2001-03-01 | Shell Int Research | Verfahren zur herstellung von basisschmierölen |
US5300213A (en) * | 1992-11-30 | 1994-04-05 | Mobil Oil Corporation | Process for making basestocks for automatic transmission fluids |
US5376257A (en) * | 1993-08-02 | 1994-12-27 | Nippon Petroleum Refining Company, Limited | Process for feed oil refining for production of lubricating oil |
WO1995005435A1 (fr) * | 1993-08-12 | 1995-02-23 | Aktsionernoe Obschectvo Otkrytogo Tipa 'yaroslavnefteorgsintez' | Procede d'obtention de petroles lampants |
AU688610B2 (en) * | 1994-11-16 | 1998-03-12 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process for improving lubricating base oil quality |
EP0712922B1 (en) | 1994-11-16 | 2000-02-23 | Shell Internationale Researchmaatschappij B.V. | Process for improving lubricating base oil quality |
US5976353A (en) * | 1996-06-28 | 1999-11-02 | Exxon Research And Engineering Co | Raffinate hydroconversion process (JHT-9601) |
US6592748B2 (en) | 1996-06-28 | 2003-07-15 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Reffinate hydroconversion process |
US6325918B1 (en) | 1996-06-28 | 2001-12-04 | Exxonmobile Research And Engineering Company | Raffinate hydroconversion process |
BR9710321A (pt) * | 1996-07-16 | 1999-08-17 | Chevron Usa Inc | Processo para produzir uma mat-ria prima de Äleo lubrificante e mat-ria prima de Äleo lubrificante |
US6096189A (en) * | 1996-12-17 | 2000-08-01 | Exxon Research And Engineering Co. | Hydroconversion process for making lubricating oil basestocks |
US6974535B2 (en) | 1996-12-17 | 2005-12-13 | Exxonmobil Research And Engineering Company | Hydroconversion process for making lubricating oil basestockes |
US6099719A (en) * | 1996-12-17 | 2000-08-08 | Exxon Research And Engineering Company | Hydroconversion process for making lubicating oil basestocks |
CN1055720C (zh) * | 1997-09-10 | 2000-08-23 | 中国石油化工总公司 | 润滑油基础油脱氮工艺 |
US6444865B1 (en) | 1997-12-01 | 2002-09-03 | Shell Oil Company | Process wherein a hydrocarbon feedstock is contacted with a catalyst |
US20040112792A1 (en) * | 1998-02-13 | 2004-06-17 | Murphy William J. | Method for making lube basestocks |
EP1062306B1 (en) | 1998-02-13 | 2017-08-09 | ExxonMobil Research and Engineering Company | A lube basestock with excellent low temperature properties and a method for making |
AU5399100A (en) * | 1999-05-28 | 2000-12-18 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process to prepare a lubricating base oil |
US20080083655A1 (en) * | 2006-10-06 | 2008-04-10 | Bhan Opinder K | Methods of producing a crude product |
CN102041088B (zh) * | 2009-10-13 | 2014-06-04 | 上海孚科狮化工科技有限公司 | 合成润滑油基础油的加氢工艺 |
US8480880B2 (en) * | 2011-01-18 | 2013-07-09 | Chevron U.S.A. Inc. | Process for making high viscosity index lubricating base oils |
KR101955702B1 (ko) * | 2011-07-31 | 2019-03-07 | 사우디 아라비안 오일 컴퍼니 | 아스팔트 및 탈황 오일을 제조하는 통합 공정 |
EP3397723B1 (en) | 2015-12-28 | 2021-02-17 | ExxonMobil Research and Engineering Company | Lubricant base stock production from disadvantaged feeds |
Family Cites Families (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3256175A (en) * | 1964-10-23 | 1966-06-14 | Chevron Res | Production of lubricating oils from aromatic extracts |
GB1182885A (en) * | 1968-09-05 | 1970-03-04 | Shell Int Research | A process for the production of very High-Viscosity-Index Lubricating Oils |
US3579437A (en) * | 1969-04-03 | 1971-05-18 | Sun Oil Co | Preparation of high v.i. lube oils |
US3880747A (en) * | 1970-09-08 | 1975-04-29 | Sun Oil Co Pennsylvania | Catalytic hydrofinishing of lube oil product of solvent extraction of petroleum distillate |
US3702817A (en) * | 1970-10-06 | 1972-11-14 | Texaco Inc | Production of lubricating oils including hydrofining an extract |
US3779896A (en) * | 1971-08-04 | 1973-12-18 | Texaco Inc | Lube oil manufacture |
GB1429291A (en) * | 1972-03-07 | 1976-03-24 | Shell Int Research | Process for the preparation of lubricating oil |
US3816295A (en) * | 1972-12-14 | 1974-06-11 | Texaco Inc | Production of lubricating oils |
US3929616A (en) * | 1974-06-26 | 1975-12-30 | Texaco Inc | Manufacture of lubricating oils |
CA1117455A (en) * | 1977-12-20 | 1982-02-02 | Mobil Oil Corporation | Manufacture of lube base stock oil |
US4259174A (en) * | 1979-03-19 | 1981-03-31 | Mobil Oil Corporation | Catalytic dewaxing of hydrocarbon oils |
US4229282A (en) * | 1979-04-27 | 1980-10-21 | Mobil Oil Corporation | Catalytic dewaxing of hydrocarbon oils |
FR2466499A1 (fr) * | 1979-10-05 | 1981-04-10 | British Petroleum Co | Procede de fabrication d'huiles minerales a haut indice de viscosite, peu visqueuses, a volatilite et resistance a l'oxydation ameliorees |
US4261813A (en) * | 1979-11-05 | 1981-04-14 | Atlantic Richfield Company | Denitrogenation of oils with reduced hydrogen consumption |
US4297206A (en) * | 1980-02-01 | 1981-10-27 | Suntech, Inc. | Solvent extraction of synfuel liquids |
US4272362A (en) * | 1980-02-01 | 1981-06-09 | Suntech, Inc. | Process to upgrade shale oil |
US4372839A (en) * | 1981-01-13 | 1983-02-08 | Mobil Oil Corporation | Production of high viscosity index lubricating oil stock |
US4426280A (en) * | 1982-02-09 | 1984-01-17 | Occidental Petroleum Corporation | Process for removing nitrogen from shale oil |
JPS59147083A (ja) * | 1983-02-10 | 1984-08-23 | Idemitsu Kosan Co Ltd | 潤滑油基油の製造方法 |
AU574688B2 (en) * | 1983-08-31 | 1988-07-14 | Mobil Oil Corp. | Lube oils from waxy crudes |
JPS60120793A (ja) * | 1983-12-06 | 1985-06-28 | Nippon Mining Co Ltd | 潤滑油基油の製造方法 |
-
1984
- 1984-10-12 GB GB848425837A patent/GB8425837D0/en active Pending
-
1985
- 1985-09-19 CA CA000491148A patent/CA1249538A/en not_active Expired
- 1985-09-25 DE DE8585201541T patent/DE3586887T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1985-09-25 EP EP85201541A patent/EP0178710B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-10-10 DK DK463185A patent/DK167880B1/da not_active IP Right Cessation
- 1985-10-10 CN CN85107475A patent/CN1007732B/zh not_active Expired
- 1985-10-10 AR AR85301905A patent/AR243922A1/es active
- 1985-10-10 KR KR1019850007433A patent/KR930011067B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1985-10-10 YU YU161285A patent/YU45746B/sh unknown
- 1985-10-10 HU HU853934A patent/HU196448B/hu not_active IP Right Cessation
- 1985-10-10 NO NO854026A patent/NO167515C/no not_active IP Right Cessation
- 1985-10-10 MX MX000221A patent/MX168425B/es unknown
- 1985-10-10 AU AU48488/85A patent/AU572001B2/en not_active Ceased
- 1985-10-10 SU SU853961257A patent/SU1507213A3/ru active
- 1985-10-10 BR BR8505038A patent/BR8505038A/pt not_active IP Right Cessation
- 1985-10-11 US US06/786,786 patent/US4622129A/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-10-11 ZA ZA857823A patent/ZA857823B/xx unknown
- 1985-10-11 JP JP60225033A patent/JPH072952B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1994
- 1994-01-21 SG SG9594A patent/SG9594G/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
YU45746B (sh) | 1992-07-20 |
EP0178710A2 (en) | 1986-04-23 |
CA1249538A (en) | 1989-01-31 |
MX168425B (es) | 1993-05-25 |
JPH072952B2 (ja) | 1995-01-18 |
KR860003330A (ko) | 1986-05-23 |
AU572001B2 (en) | 1988-04-28 |
HU196448B (en) | 1988-11-28 |
EP0178710A3 (en) | 1987-12-02 |
BR8505038A (pt) | 1986-07-29 |
US4622129A (en) | 1986-11-11 |
KR930011067B1 (ko) | 1993-11-20 |
ZA857823B (en) | 1986-05-28 |
DK463185D0 (da) | 1985-10-10 |
DE3586887T2 (de) | 1993-05-27 |
NO854026L (no) | 1986-04-14 |
SG9594G (en) | 1994-04-15 |
HUT44067A (en) | 1988-01-28 |
CN1007732B (zh) | 1990-04-25 |
NO167515C (no) | 1991-11-13 |
AU4848885A (en) | 1986-04-17 |
DE3586887D1 (de) | 1993-01-21 |
AR243922A1 (es) | 1993-09-30 |
YU161285A (en) | 1987-12-31 |
CN85107475A (zh) | 1986-04-10 |
DK463185A (da) | 1986-04-13 |
EP0178710B1 (en) | 1992-12-09 |
GB8425837D0 (en) | 1984-11-21 |
SU1507213A3 (ru) | 1989-09-07 |
JPS6197386A (ja) | 1986-05-15 |
DK167880B1 (da) | 1993-12-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NO167515B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av basissmoereoljer. | |
US5462650A (en) | Process for producing low viscosity lubricating base oil having high viscosity index | |
US5460713A (en) | Process for producing low viscosity lubricating base oil having high viscosity index | |
EP0215496B1 (en) | Process for the manufacture of lubricating base oils | |
JPS5889691A (ja) | 接触的脱ろう−水素化処理方法 | |
US4490242A (en) | Two-stage hydrocarbon dewaxing hydrotreating process | |
US10800985B2 (en) | Process for producing naphthenic bright stocks | |
CN108473897B (zh) | 高粘度基础油料组合物 | |
NO174427B (no) | Fremgangsmaate ved fremstilling av smoerende basisoljer | |
CA1057685A (en) | Process for the conversion of hydrocarbons | |
EP0400742B1 (en) | Process for the manufacture of lubricating base oils | |
JPH0138837B2 (no) | ||
US3816295A (en) | Production of lubricating oils | |
US3896025A (en) | Production of improved lubricating oils | |
CN112601802A (zh) | 0℃下无浑浊重质基础油和用于生产的方法 | |
NO970222L (no) | Katalysator, anvendelse av den og fremgangsmåte for dens fremstilling | |
JPS6215289A (ja) | 高級潤滑基油の製造方法 | |
NO130360B (no) |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |