KR20030081535A - 강철의 레이들 정련방법 - Google Patents

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Abstract

레이들에서 강철 장입물과 슬래그를 형성하는 물질을 가열하여 규소, 망간 및 칼슘 산화물들을 포함하는 슬래그로 피복된 용강을 형성한다. 아르곤 또는 질소와 같은 불활성 가스를 취입함으로써 상기 강철이 교반되어 규소/망간의 탈산 및 탈황이 유발되어 규소/망간 진정 용강이 생성된다. 상기 불활성 가스에 의해 상기 용강이 교반되면 고 농도로 칼슘 산화물을 함유한 슬래그와 접촉하게 되어 강철의 유리 산소 레벨이 낮아지고 탈황되어 황 레벨이 0.009% 이하가 된다. 그리고 나서 상기 슬래그에 석회가 첨가하면 상기 슬래그가 농축되어 황이 상기 강철로 복귀하는 것을 방지할 수 있으며, 산소를 상기 강철에 취입하면 상기 강철의 유리 산소 함량이 증가되어 트윈 롤 캐스터에서 빠르게 주조 가능한 강철을 생산할 수 있게 된다.

Description

강철의 레이들 정련방법{LADLE REFINING OF STEEL}
트윈 롤 캐스터(twin roll caster)에서 연속 주조법으로 금속 스트립을 주조하는 것이 공지되어 있다. 상기 공정에서, 용선(molten metal)은 냉각되어 있는 한 쌍의 반대로 회전하는 수평 주조 롤들 사이에 주입됨으로써, 금속 외피들이 상기 이동 롤 표면들 상에서 응고하고 상기 롤들 간의 닙(nip)에서 함께 모이게 되어 상기 롤들 간의 닙으로부터 하향 이송되는 응고된 스트립 제품이 생성된다. 턴디쉬(tundish)로부터 금속의 흐름을 수용하여 상기 롤들 간의 닙 안으로 안내하기 위해서 상기 용선은 턴디쉬 및 상기 턴디쉬 아래에 위치한 금속 이송 노즐(metal delivery nozzle)을 거쳐 상기 롤들 간의 닙 안으로 주입될 수 있으며, 이로써 상기 닙 바로 위에 위치한 상기 롤들의 주조 표면들 상에 지지된 용선의 주조 풀(casting pool)이 형성된다. 이러한 주조 풀은 상기 롤들의 단부들과의 미끄럼 계합을 억제하는 댐(dam)들 또는 측면 플레이트(side plate)들 사이에 한정될 수 있다.
트윈 롤 주조는 냉각 시에 급속하게 응고하는 비철 금속들, 예를 들면 알루미늄에 다소 성공적으로 적용되어 왔다. 하지만, 상기 기술을 철 금속들에 적용하는데는 문제점들이 있다. 특히 문제가 되는 것은 철 금속들은 고체 개재물(inclusion)을 생성하는 경향이 있는데, 이런 고체 개재물은 트윈 롤 캐스터에 필요한 매우 작은 금속 유동 통로들을 막는다.
초기 베세머 제강법(Bessemer steelmaking)으로 강괴를 제조함에 있어 강철의 레이들 탈산 공정에 규소-망간이 사용되었으며, 반응 생성물인 용융 규산 망간 및 강철 용액의 잔류 망간, 규소와 산소 사이의 평형 관계는 잘 알려져 있다. 하지만, 슬래브(slab) 주조와 뒤따르는 냉간 압연에 의해 강철 스트립을 생산하는 기술 개발에서, 규소/망간 탈산(deoxidation)은 일반적으로 회피되어 왔고, 알루미늄 진정 강(aluminum killed steel)을 사용하는 것이 필요하다고 여겨져 왔다. 슬래브 주조와 종종 냉간 압연이 뒤따르는 후속 열간 압연에 의해 강철 스트립을 제조함에 있어서, 규소/망간 진정 강들은 스트링거(stringer)들의 허용가능하지 않은 높은 입사(incidence)를 일으키며, 상기 스트립 제품의 중심 층에 개재물이 집중되어 다른 문제점들이 발생하게 된다.
트윈 롤 캐스터에서 강철 스트립을 연속 주조함에 있어서, 상기 롤들의 주조 표면 위에서 강철을 충분히 급속하게 냉각하기 위해서는 상기 주조 롤들의 길이를 따라서 일정 속도로 강철의 흐름을 미세하게 제어하는 것이 바람직하다. 이는 고체 개재물이 분리되어 매우 작은 유동 통로들을 막히게 하는 조건 하에서 용강이 금속 이송 시스템의 내화물 내 매우 작은 유동 통로들을 통과하도록 강제되는 것을필요로 한다.
연속 스트립 롤 캐스터(continuous strip roll caster)에서 광범위한 프로그램으로 다양한 등급의 강철 스트립을 주조해본 결과, 일반적인 알루미늄 진정 탄소 강 또는 알루미늄 잔존 함량이 0.01%이상인 부분 진정 강은 만족스럽게 주조될 수 없다는 것을 발견하였는데, 이는 고체 개재물들이 덩어리를 이루어 상기 금속 이송 시스템의 미세한 유동 통로들을 막히게 함으로써 생성되는 스트립 제품에 결함을 형성하기 때문이다. 이러한 문제점들은 강철에 칼슘 처리를 하여 상기 고체 개재물들을 감소시킴으로써 해결될 수 있지만 칼슘은 값이 비싸고 미세한 제어가 필요하여, 상기 공정과 장치를 복잡하게 한다. 다른 한편으로, 규소/망간 진정 강들이 일반적으로 갖는 다른 결함들 및 스트링거들 없이 스트립 제품을 주조할 수 있음을 인식하였는데, 이는 트윈 롤 캐스터에서 이루어진 급속한 응고가 다량의 개재물의 생성을 방지하고, 상기 트윈 롤 주조 공정에서 생성되는 개재물이 중심 층에 집중되기보다는 상기 스트립 전체에 골고루 분포되기 때문이다. 더욱이, 응집과 막힘 문제를 최소화하는 주조 온도에서 액체 탈산 제품들을 생산하도록 규소와 망간 함량을 조절할 수 있다.
종래의 규소/망간 탈산 공정의 경우, 알루미늄 탈산 공정에서 얻어질 수 있는 것과 동일한 정도로 용강의 유리 산소 레벨을 낮출 수 없으며, 이는 차례로 탈황을 방해하게 된다. 연속 스트립 주조의 경우, 약 0.009% 이하로 황을 함유하는 것이 바람직하다. 레이들(ladle)에서 이루어지는 종래의 규소/망간 탈산 공정에서, 탈황 반응은 매우 느려서, 특히 상업용 고철을 이용하는 전기 아크로(electricarc furnace: EAF)에 의해 강철이 생산되는 경우 상기와 같은 낮은 레벨까지 탈황하는 것은 비실용적이다. 상기 상업용 고철은 일반적으로 0.025중량% 내지 0.045중량% 범위 내에서 황을 함유할 수 있다.
본 발명은 강철의 레이들 정련방법에 관한 것이다. 특히, 연속 스트립 캐스터(continuous strip caster)에서 얇은 강철 스트립으로 직접 주조되는 강철의 레이들 정련방법에 관한 것으로, 다만 여기에만 한정되는 것은 아니다.
도 1은 레이들 야금로의 부분 측단면도.
따라서 본 발명은 얇은 연속 스트립 주조에 적합한 저 황 강철을 생성하도록 규소/망간 진정 강에서 보다 효과적인 탈산과 탈황을 가능하게 하고, 규소/망간 진정 영역에서 고 황 강철을 정련하는 방법을 제공한다.
본 발명의 일 실시예에 따라서 레이들(ladle)에서 강철을 정련하는 방법이 제공되는데, 상기 방법은 레이들에서 강철 장입물(steel charge)과 슬래그(slag)를 형성하는 물질을 가열하여 규소, 망간 및 칼슘 산화물들을 포함하는 슬래그로 피복된 용강(molten steel)을 형성하는 단계와, 상기 용강 안으로 불활성 가스를 취입하여 상기 용강을 교반함으로써 상기 규소/망간의 탈산과 상기 강철의 탈황을 유발하여 0.01중량% 미만의 황을 함유한 규소/망간 진정 용강을 생성하는 단계를 포함한다.
상기 용강은 탈황 중에 유리 산소(free oxygen) 함량이 20ppm 이하일 수 있다.
탈황 공정 중에 상기 유리 산소 함량은 약 12ppm 이하일 수 있다.
상기 불활성 가스는 아르곤(argon)일 수 있다.
상기 불활성 가스는 상기 용강과 슬래그간의 효과적인 접촉을 촉진하는 강한 교반 작용을 일으키기 위해서 0.35 scf/min 내지 1.5 scf/min 속도로 상기 레이들내 상기 용강의 저부 부분으로 취입될 수 있다.
상기 불활성 가스의 적어도 일부는 상기 레이들의 바닥에서 분사장치(injector) 및/또는 적어도 하나의 취입 랜스(injection lance)를 통하여 상기 용강 안으로 취입될 수 있다.
상기 용강은 0.001중량% 내지 0.1중량%의 탄소와, 0.1중량% 내지 2.0중량%의 망간과, 0.1중량% 내지 10중량%의 규소를 함유할 수 있다.
상기 강철은 알루미늄을 약 0.01중량% 이하로 함유할 수 있다. 상기 알루미늄 함량은 0.008중량% 이하일 수 있다.
본 발명에 따른 방법에 의해 생성된 용강은 연속적인 얇은 스트립 캐스터(continuous thin strip caster)에서 5mm 미만의 두께를 갖는 얇은 강철 스트립으로 주조될 수 있다.
상기 레이들의 가열은 레이들 야금로(ladle metallurgical furnace: 이하 'LMF'라 함)에서 행해질 수 있다. 상기 LMF는 다음과 같은 다수의 기능들을 갖는다:
1. 연속 주조 작업과 같은 후속 공정에 적합한 온도로 빠져나가도록 상기 레이들에서 액체 강철을 가열함.
2. 후속 공정의 특정 요구에 맞추어 강철 성분을 조절함.
3. 강철의 황 함량을 최종 황 함량까지 감소시킴.
4. 액체 강철욕에서 열적, 화학적 균질성을 달성함.
5. 옥사이드 개재물의 응집(agglomeration)과 부상분리(floatation) 및 뒤이어 정련 슬래그에서 상기 개재물의 포집과 보유를 가능하게 함.
종래의 레이들 야금로(LMF)에서, 전기 아크 가열기들에 의해 가열이 이루어질 수 있다. 상기 액체 강철은 제련 슬래그 중량으로 피복되어야만 하며, 적당히 강제된 순환이 온도 균질성을 위해 필요하다. 이는 전자기 교반 또는 적당한 아르곤 버블링(bubbling)에 의해 이루어질 수 있다. 상기 슬래그의 중량과 두께는 전기 아크들을 둘러싸기에 충분하며, 상기 슬래그의 성분과 물리적 특성들(즉, 유동성)들로 인해 상기 슬래그는 탈산 반응 및/또는 주위의 산소와 반응을 일으키는 고체 및 액체 옥사이드 개재물들과 황을 포집하여 보유하게 된다.
상기 용강은 예를 들어 아르곤 또는 질소와 같은 불활성 가스를 취입함으로써 교반될 수 있으며, 이로써 상기 레이들에서 슬래그-금속 혼합과 상기 강철의 탈황이 용이해진다. 일반적으로, 상기 불활성 가스는 상기 레이들의 바닥에 배치된 투과성 내화 정제 플러그(permeable refractory purging plug)를 통하여 또는 랜스를 통하여 취입될 수 있다. 예를 들면 CaO가 풍부한 슬래그 영역과 함께, 상기 강철 안에 잠기는 랜스를 통하여 아르곤을 취입함으로써 현저하게 강하거나 격렬한 교반 작용이 이루어진다면, 규소 탈산과 함께 매우 낮은 강철 유리 산소 레벨과 같은 현저한 비평형 결과들이 얻어질 수 있다. 특히, 50ppm의 예상 결과와는 반대로 약 10ppm의 유리 산소 레벨이 빠르게 달성될 수 있다. 이러한 낮은 유리 산소 함량은 보다 효과적인 탈황을 가능하게 하여, 규소/망간 진정 강에서 매우 낮은 황 레벨을 얻을 수 있게 된다.
특히, 용강(molten steel) 톤(ton) 당 0.35 scf/min 내지 1.5 scf/min의 유속으로 랜스를 통하여 아르곤 가스를 취입함으로써 1600℃의 규소/망간 영역에서 12ppm 미만이고 8ppm만큼 낮은 유리 산소를 이룰 수 있으며, 0.009% 이하의 황 레벨까지 급속하게 탈황시킬 수 있다. 상기 용선의 격렬한 교반은 액체 슬래그와 강철간의 혼합을 촉진하고, 상기 강철 내 유리 산소와 규소의 반응 생성물인 SiO2의 제거를 촉진함으로써, 연속적인 규소 탈산 반응을 촉진하여 종래에 알루미늄 탈산에서 예견된 것 보다 낮은 유리 산소 레벨이 얻어진다.
탈황 단계의 종결 시에, 상기 슬래그는 황이 상기 강철에 복귀하는 것을 방지하기 위해서 농축될 수 있으며, 상기 강철 안으로 취입된 산소는 유리 산소 함량을 50ppm까지 증가시켜 트윈 롤 캐스터에서 빠르게 주조 가능한 강철이 생성된다.
이하에서 첨부한 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예들을 상세히 설명한다.
본 발명의 일 실시예에서, 강철 장입물과 슬래그를 형성하는 물질이 LMF 10을 사용하는 레이들 17에서 가열되고 정련되어 슬래그에 의해 피복된 용강 욕(molten steel bath)을 형성한다. 상기 슬래그는 규소, 망간 및 칼슘 산화물들을 함유할 수 있다. 도면을 참조하면, 상기 레이들 17은 레이들 카(ladle car) 14 상에 지지되며, 상기 레이들 카는 상기 공장 바닥 12를 따라서 상기 LMF 10에서 트윈 롤 캐스터(미도시)까지 상기 레이들을 이동시키도록 구성된다. 상기 강철 장입물 또는 욕은 하나 이상의 전극들 38에 의해 상기 레이들 17 안에서 가열된다. 상기 전극 38은 전도성 암(conducting arm) 36과 전극 칼럼(electrode column) 39에 의해 지지된다. 상기 전도성 암 36은 상기 전극 칼럼 39에 의해 지지되며, 상기 전극 칼럼은 지지 구조물(support structure) 37 안에 이동 가능하게 배치된다. 전류 전도성 암 36은 상기 전극 38을 지지하며 변압기(transformer)(미도시)로부터 상기 전극 38로 전류를 나른다. 작동 시에, 상기 칼럼 39가 내려짐에 따라서, 상기 전극 38은 노 후드(furnace hood) 또는 배기 장치(exhaust) 34 내 개구(미도시)를 통하여 상기 레이들 17 안 및 상기 슬래그 아래로 내려져서 상기 레이들 17 안에서 상기 금속을 가열하게 된다. 수압 실린더(hydraulic cylinder) 33은 뚜껑(lid) 32와 후드 34를 상기 상승 위치로부터 상기 작동 하강 위치까지 위아래로 이동시키며, 상기 뚜껑 32는 상기 레이들 17 상에 배치된다. 열차폐물(heat shield) 41은 상기 노에서 발생된 열로부터 상기 전극 지지 및 조절 구성요소들을 보호한다. 단지 하나의 전극 38이 도시되어 있지만, 추가 전극들 38이 가열 동작을 위해 제공될 수 있음이 이해되어야 한다. 여러 노 구성요소들, 예를 들면, 상기 뚜껑 32, 리프트 실린더(lift cylinder) 33, 및 상기 전도성 암 36은 수랭된다. 또한 다른 적당한 냉각제들과 냉각 기술들이 사용될 수 있다.
교반 랜스(stir lance) 48이 지지 암 47을 통하여 랜스 지지 칼럼 46 상에 이동 가능하게 장착된다. 상기 지지 암 47이 상기 칼럼 46 위아래로 미끄러져 이동하고, 상기 칼럼 46의 종축 주위를 회전하게 구성됨으로써, 상기 랜스 48이 상기레이들 17 위에서 흔들릴 수 있으며, 상기 랜스 48이 상기 레이들 욕 안으로 삽입되기 위해서 후드 34와 뚜껑 32 내 개구들(미도시)을 통하여 내려질 수 있게 된다. 상기 랜스 48 및 지지 암 47이 상기 상승 위치에서 가상 점선 도시되어 있다. 예를 들면 아르곤, 질소와 같은 불활성 가스가 상기 교반 랜스 48을 통해 불어넣어져, 상기 욕을 교반 또는 순환시킴으로써 균질한 온도와 조성분이 얻어지고 강철의 탈산과 탈황이 유발된다. 택일적으로, 상기 레이들의 바닥에 구성된, 등방성 다공질 플러그와 같은 내화 플러그(미도시)를 통해서 상기 불활성 가스를 불어넣으면 동일한 결과가 얻어질 수 있다. 상기 불활성 가스의 취입과 함께, 전자기 교반 또는 다른 택일적인 방법들에 의해 교반이 이루어질 수 있다.
강철 화학은 CaO가 풍부한 슬래그 영역을 생성하는 것이다. 교반을 위해 예를 들면 아르곤 또는 질소와 같은 불활성 가스의 취입하면 탈산 및 뒤따르는 매우 낮은 황 레벨로의 탈황과 함께 매우 낮은 유리 산소 레벨이 얻어진다. 상기 슬래그는 석회 첨가에 의해 농축되어 황이 상기 강철로 복귀하는 것이 방지되며, 산소가 예를 들면 랜스를 이용하여 상기 강철 안으로 취입되면 상기 유리 산소 함량이 약 50ppm까지 증가되어 트윈 롤 캐스터에서 빠르게 주조 가능한 강철이 생성된다. 정련 중에 제거되는 화합물들은 상기 유리 산소와 반응 하에 SiO2, MnO, 및 FeO와 같은 산화물들을 형성하게 되며, 이들은 이런 방식으로 상기 슬래그에서 발견된다.
잠겨있는 랜스를 통하여 아르곤 가스를 취입하여 LMF 내 120톤 용량의 레이들에서 상술한 방법을 시험해본 결과를 아래 표 1에 기재하였다.
용해공정중요한 단계들이 아래 요약됨:
C Mn Si S O T
1. EAF 탭(tap)화학 0.047 0.04 0.0 0.031 1041 1674 (3045)
탭 첨가: 500 lb Fe-Si, 1600 lb hi Cal time, 500 lb spar
LMF 첨가: 1200 lb med carbon Fe-Mn, 20 lbs spar
아르곤 교반후(탈황반응)
2. L1 (LMF에서) 0.046 0.46 0.095 0.032 102 1619 (2947)
3. L2 (제1 교반후 - 4분) 0.057 0.49 0.06 0.015 26.7 1624 (2955)
200 lb Fe-Si + 250 lb 석회 첨가
4. L3 (제2 교반후 - 4분) 0.054 0.5 0.18 0.008 8 1604 (2920)
슬래그 농축
슬래그를 농축하기 위해 1000 lb 석회 사용
5. L4 (슬래그 농축후) 0.057 0.49 0.09 0.01 16.6 1626 (2958)
산소 취입
제1 랜스 1분 30초, 제2 랜스 2분 48초
6. L5 0.058 0.48 0.086 0.01 63.0 1608 (2926)
7. L6 (L5에서 16분 경과 후) 0.06 0.48 0.08 0.01 59.5 1599 (2911)
8. L7 (20분 후) 0.06 0.48 0.078 0.01 50.3 1592 (2998)
9. L8 (24분 후) 0.058 0.48 0.075 0.01 55 1614 (2938)
개재물(inclusion) 분석
(Ar 교반 후) 산소 취입 전
시료 번호 CaO MgO Al2O3 SiO2 MnO FeO
L2 17.73 8.91 22.27 48.77 1.21 1.12
L3 8.9 19.9 26.8 37.9 4.5 1.9
L4 6.03 17.43 43.28 30.85 1.72 0.7
산소 취입 후
L5 2.71 1.32 16.79 58.81 20.12 0.25
L6 2.68 3.37 22.19 54.0 17.70 0.06
L7 1.7 3.8 31.3 40.6 21.1 1.5
상기 표 1에 기재된 결과에서 알 수 있듯이, 황 레벨은 슬래그 분리를 위해 슬래그를 농축시키는 석회를 1000 lb 첨가하기 전에 처음에 0.008%까지 감소하였으나, 상기 슬래그 농축 공정 중에 0.01%로 약간의 회복이 일어났다.
전술한 바와 같이, 보통 탄소 강(plain carbon steel)이 직접 얇은 스트립으로 트윈 롤 주조될 때, 0.01중량% 미만의 황 함량을 갖는 규소/망간 진정 강이 사용될 수 있다. 상기 시험결과에 나타나 있듯이, 이는 본 발명에 따른 방법에 의해 달성될 수 있다. 미국특허들 제5,184,668호 및 제5,227,243호에 상세히 기술된 트윈 롤 캐스터에서 주조를 수행하여 두께가 5mm 미만인, 예를 들면, 약 1mm 이하인 스트립을 제조할 수 있다.
한편 본 발명의 상세한 설명에는 구체적인 실시예에 관해 설명하였으나, 본 발명의 범위는 설명된 실시예에 국한되어 정해져서는 안되며, 본 발명의 범위에서 벗어나지 않는 한도 내에서 여러 가지 변형이 가능함은 물론이다.
본 발명은 강철의 레이들 정련방법에 관한 것으로, 제강분야에 이용 가능하다.

Claims (15)

  1. 강철의 레이들 정련방법에 있어서,
    레이들에서 강철 장입물과 슬래그를 형성하는 물질을 가열하여 규소, 망간 및 칼슘 산화물들을 포함하는 슬래그로 피복된 용강을 형성하는 단계와,
    상기 용강 안으로 불활성 가스를 취입하여 상기 용강을 교반함으로써 상기 규소/망간의 탈산과 상기 강철의 탈황을 유발하여 0.01중량% 미만의 황을 함유한 규소/망간 진정 용강을 생성하는 단계를 포함하는 강철의 레이들 정련방법.
  2. 제1항에 있어서, 상기 용강은 탈황 중에 유리 산소 함량이 20ppm 이하임을 특징으로 하는 강철의 레이들 정련방법.
  3. 제2항에 있어서, 탈황 중에 상기 유리 산소 함량은 약 12ppm 이하임을 특징으로 하는 강철의 레이들 정련방법.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 불활성 가스는 아르곤임을 특징으로 하는 강철의 레이들 정련방법.
  5. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 불활성 가스는 질소임을 특징으로 하는 강철의 레이들 정련방법.
  6. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 용강과 슬래그간의 효과적인 접촉을 촉진하는 강한 교반 작용을 일으키기 위해서 상기 불활성 가스가 0.35 scf/min 내지 1.5 scf/min 속도로 상기 레이들 내 상기 용강의 저부 부분으로 취입됨을 특징으로 하는 강철의 레이들 정련방법.
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 불활성 가스의 적어도 일부는 상기 레이들의 바닥에서 분사장치를 통하여 상기 용강 안으로 취입됨을 특징으로 하는 강철의 레이들 정련방법.
  8. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 불활성 가스의 적어도 일부는 상기 레이들 내 금속의 저부 부분 안으로 하향 연장된 적어도 하나의 취입 랜스를 통하여 상기 용강 안으로 취입됨을 특징으로 하는 강철의 레이들 정련방법.
  9. 제1항 내지 제8항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 용강은 0.001중량% 내지 0.1중량%의 탄소와, 0.1중량% 내지 2.0중량%의 망간과, 0.1중량% 내지 10중량%의 규소를 함유함을 특징으로 하는 강철의 레이들 정련방법.
  10. 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 강철은 알루미늄을 약 0.01중량% 이하로 함유함을 특징으로 하는 강철의 레이들 정련방법.
  11. 제10항에 있어서, 상기 알루미늄 함량은 0.008중량% 이하임을 특징으로 하는 강철의 레이들 정련방법.
  12. 제1항 내지 제11항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 탈황된 강철의 황 함량은 0.009% 이하임을 특징으로 하는 강철의 레이들 정련방법.
  13. 제1항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서, 탈황 종결 시에, 황이 상기 강철 안으로 복귀하는 방지하기 위해 상기 슬래그가 농축되고, 상기 강철의 유리 산소 함량을 증가시키기 위해 산소가 상기 강철 안으로 취입됨을 특징으로 하는 강철의 레이들 정련방법.
  14. 제13항에 있어서, 상기 슬래그에 석회를 첨가하여 상기 슬래그를 농축함을 특징으로 하는 강철의 레이들 정련방법.
  15. 제13항 또는 제14항에 있어서, 상기 산소 취입으로 인해 상기 강철의 유리 산소 함량이 약 50ppm까지 증가됨을 특징으로 하는 강철의 레이들 정련방법.
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