KR100248240B1 - 고광택 스테인레스강대의 제조방법 - Google Patents

고광택 스테인레스강대의 제조방법 Download PDF

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에이스케 가와스미
요시가스 세이노
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가스히도 오까다
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에모또 간지
가와사끼 세이데쓰 가부시키가이샤
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Abstract

1. 청구범위에 기재된 발명이 속한 기술분야
본 발명은 냉간직렬배열압연기에 의해 우수한 표면광택을 갖는 스테인레스강대를 제조하는 방법에 관한 것이다.
2. 발명이 해결하려고하는 기술적 과제
본 발명은 직렬배열압연기를 사용해서 표면광택이 우수한 스테인레스강대를 제조하는 방법을 제공하는데 있다.
3. 발명의 해결방법의 요지
복수스탠드로된 직렬배열압연기에 있어서, 1이상의 스탠드에 로울 영율이 25,000~70,000kg/mm2의 워크로울을 사용해서 냉간압연하는 것을 특징으로 하는 고광택스테인레스강대의 제조방법이다.
4. 발명의 중요한 용도
본 발명은 냉간직렬배열압연기에 의해 우수한 표면광택을 갖는 스테인레스강대를 고능률로 제조하는 방법에 관한 것이다.

Description

고광택 스테인레스강대의 제조방법
본 발명은 냉간직렬배열압연기(tandem mill)에 의해 우수한 표면광택을 갖는 스테인레스강대를 고능률로 제조하는 방법에 관한 것이다.
종래에 스테인레스강대를 냉간압연하는 경우 직경 100mm 이하의 적은직경의 워크로울(work roll)을 갖는 센지미어압연기(Sendzimir mill)가 사용되고 있었다.
이것은 일본국 특공소 57-13362등에 개시되어 있는 것과 같이 스테인레스강의 변형저항이 크고 가공경화가 심하기 때문에 강압하, 고장력의 압연이 필요하기 때문이다.
그러나 이 센지미어압연기를 사용하면 리버스압연이기 때문에 현저히 압연 시간이 걸린다.
다시또 강압하 압연이기 때문에 압하력이 크게 작용하여 적은직경의 워크로울과 판의 사이에 공급된 압연유가 유막품절을 일으키기 쉽게 된다.
또 압연후의 강대표면의 광택을 양호하게하기위해 광물유를 그대로 공급하므로서 로울이나 강대의 냉각기능이 부족해서 또 다시 유막품질이 생기기 쉽게된다.
이 유막품질이 원인으로 강대에 히이트 스트리이크(heat streak)가 발생해서 표면하자가 되기 때문에 원료에 대한 생산량이 현저히 저하하는 문제가 있었다.
여기서 이 히이트 스트리이크를 방지하기 위해 압연속도를 지연시키지 않을 수없고 그 결과 센지미어압연기에 의한 스테인레스강대의 압연은 생산성이 현저히 낮았었다.
근년에 스테인레스강대의 생산성을 향상시키기위해 복수의 스탠드(stand)를 갖는 직렬배열압연기(tandem mill)로 압연하는 방법이 행해지게되었다.
예를들면 일본국특개소 59-38344, 동 59-107030에 직경 150mm 이상의 큰직경의 워크로울을 사용해서 압연하는 방법이 개시되어 있다.
스테인레스강대를 직렬배열압연기로 압연하는 경우 일방향압연이기 때문에 압연시간이 단축된다.
또 큰직경의 워크로울을 사용함과 동시에 냉각능력이 큰 압연유에멀젼을 사용하기 때문에 워크로울과 강대와의 사이에 다량의 압연유가 유입되는 결과 강대에 히이트 스트리이크가 발생하는 일도없고 고속으로 압연할 수 있다.
따라서 센지미어압연기에 비해서 현저히 생산성을 향상시킬 수가 있다.
그러나 이 압연유가 다량으로 유입되는 것에 의해 워크로울과 강대가 접촉되기 어렵게되고 그 결과 압연후의 강대표면의 조도(粗度)는 센지미어압연기에 비해 광택이 현저히 떨어진다고하는 문제가 있었다.
한편 스테인레스강대는 SUS430으로 대표되는 페라이트계의 경우 제조후의 표면그대로 사용되는 일이 많기 때문에 끝마무리 조질압연후의 강대에 우수한 표면광택이 요구된다.
또 SUS304로 대표되는 오오스테나이트계의 경우 끝마무리 조질압연후에 마포연마를 실시하는 일이 많고 이 마포연마후에 우수한 표면광택을 나타내는 것이 중요하다.
이 스테인레스강대의 표면광택을 향상시키는 방법으로서 예를들면 일본국 특개소 60-261609에 센지미어압연기등의 적은 직경의 워크로울에 세라믹을 피복한 로울을 사용함과 동시에 저점도의 압연유를 사용해서 압연하는 방법이 개시되어 있다.
이 방법은 열균열을 방지함과 동시에 냉간압연중에 발생하는 오일피트를 방지하므로서 강대의 표면광택을 향상시키는 것이다.
그러나 이 방법은 센지미어압연기등의 적은 직경의 워크로울을 사용하므로서 표면광택이 향상되는 것으로서 직렬배열압연기에는 적용할 수 없고 생산성의 점에서 커다란 문제가 있다.
직렬배열압연기를 사용해서 스테인레스강대의 표면광택을 향상시키는 방법으로서는 예를 들면 일본국 특개소 61-23720에 냉간압연한후 소둔, 산세척해서 그후 재차 냉간압연하는 방법, 일본국 특개소 61-49701에 큰직경의 워크로울로 압연한 후에 적은직경의 워크로울로 압연하는 방법이 개시되어 있다.
그러나 이들방법은 중간에서 소둔 및 산세척을 시행하기 때문에 도중에서 여분의 공정이 들어가는 것, 또 적은 직경의 워크로울을 사용하기 때문에 직렬 배열압연기의 효과를 살릴 수가 없고 생산능률이 저하한다.
일본국 특개평 5-57304 및 특개평 5-123704에 큰직경의 워크로울을 특정 조건하에서 압연중에 교차시키는 방법이 개시되어 있다.
그러나 이들 방법은 설비비용이 현저히 높게 된다고 하는 문제점이 있다.
본 발명은 이상의 문제점을 해결하기위해 이루어진것으로서 직렬배열압연기를 사용해서 표면광택이 우수한 스테인레스강대를 제조하는 방법을 제공하는데 있다.
본 발명은 복수스탠드로된 직렬배열압연기에 있어서, 1이상의 스탠드에 로울영율(roll Young′s modulus)이 25,000~70,000kg/mm2의 워크로울을 사용해서 냉간압연하는 것을 특징으로 하는 고광택스테인레스강대의 제조방법이다.
또 5%를 초과하고 30%이하의 압하율로 무윤활 또는 워크로울 표면에 1㎛이하의 유체윤활제를 도포해서 예비처리압연을 시해한후 복수스탠드로된 직렬배열압연기에 있어서 1이상의 스탠드에 로울영율이 25,000~70,000kg/mm2의 워크로울을 사용해서 냉간압연하는 것을 특징으로하는 고광택스테인레스강대의 제조방법이다.
기타의 수단에 대해서는 본발명의 명세서 및 특허청구의 범위로부터 명백해질 것이다.
본발명자등은 스테인레스냉간압연강대의 표면광택을 저해하는 원인을 예의 검토해서 다음의 것을 알아냈다.
냉간압연후의 스테인레스강대의 표면조도는 냉간압연전에 행해지는 열간압연강대의 소둔, 산세척에 의해 생긴 강대의 커다란 표면조도가 냉간압연에의해 충부히 평활화되지 않고 잔존하기 때문에 발생하는 것이다.
즉 열간압연강대를 소둔 및 산세척 또는 산세척만을 시행한 직후의 강대의 표면조도는 황산등에의한 산세척이나 산세척시의 쇼트블라스트(shot blast)등의 기계적 탈스케일처리에 의해 표면 평균조도는 Ra:2~4㎛로 대단히 크다.
한편 스테인레스강대의 냉간압연에서는 압연기의 입구측에서 대량의 압연유가 로울과 강대에 공급된다.
이것은 압연유에의한 윤활과 냉각과를 동시에 실시하므로서 히이트 스트리이크등의 소부(燒付)하자의 발생을 방지해서 안정적으로 강대를 제조하기위해 행해진다.
그러나 냉간압연기의 입구측에서 로울 및 강대표면에 수㎛이상의 두께의 압연유가 부착한다.
이와같은 상태의 냉간압연기에서 상기한 표면조도가 큰 강대를 압연하면 강대표면의 큰 오목한곳에 압연유가 고여서 로울바이트에 몰려들어간다.
이 오목한곳에 고인 압연유는 로울바이트중에서 로울과 강대가 접촉하고 있는 사이 달아날곳이 없게되어 봉입된채로 압연된다.
일반적으로 압연유를 포함하여 액체는 공기등의 기체에비해 압축되기 어렵기 때문에 압연중에 기름을 봉입한 오목한곳은 압연전보다 다소 적게는되지만 대부분은 압연후에도 남아버린다.
이상과같이 냉간압연전의 강대의 표면조도가 냉간압연후에도 잔류하여 제품의 표면광택을 현저히 손상하는 것이다.
여기서 표면광택이 양호한 강대를 얻기위해서는 냉간압연개시시의 강대의 표면조도의 오목한부를 압연중에 적게하는 것이 중요하다.
즉 냉간압연중에 로울표면의 조도가 볼록한부를 충분히 강대표면에 접촉시키므로서 냉간압연전의 강대표면조도의 오목한부를 충분히 저감시키는 것이다.
그러나 큰직경의 워크로울을 사용하는 냉간직렬배열압연기에 있어서는 종래의 센지미어압연기등의 적은 직경의 워크로울에 비해서 로울직경이 크기 때문에 압연유가 로울과 강대의 사이에 개재해버려서 로울표면의 조도가 볼록한 부를 충분히 강대표면에 접촉시키는 것이 어렵다.
여기서 본 발명자등은 각종 검토 결과 다음의 점에 착안했다.
(a) 압연유를 로울과 강대와의 사이에 유입하지 않도록 하는것과
(b) 로울과 강대와의 사이에 충부한 압력을 생기게하는 것이다.
우선 (a)에 대해 로울과 강대와의 사이에 압연유가 유입되는 원인은 압연유에 작용하는 유체역학적인 힘이며 이 힘은 이들의 물리는 각도에 크게 영향을받고 또한 이각도를 크게하면 압연유가 유입되지 않는 것을 알았다.
종래의 주철 주강등의 로울의 영율은 18,000~22,000kg/mm2이다.
이 범위의 영율에서는 물리는 각도는 거의 변화하지 않기 때문에 과거에 표면광택의 향상을 목적으로해서 영율의 변화에 착안한 예는 볼수없다.
본 발명자등은 이 로울의 영율에 착안했다.
즉 로울의 영율을 크게되면 물리는 각도가 크게되어서 압연유가 유입되기 어렵게 되는 것을 파악한 것이다.
또 로울의 영율이 크게되면 압연유가 유입되지 않게되어 로울과 강대와의 사이의 압력이 현저하게 증가하고 전술한 (b)에 나타내는 효과도 있는 것을 파악했다.
적정한 영율에 대해 각종 검토한결과 25,000~70,000kg/mm2에서 좋은결과가 얻어지는 것이 판명되었다.
영율이 25,000kg/mm2미만의 경우 로울바이트입구의 물리는 각도가 적게되어 종래의 직렬배열압연기에서 사용하고 있는 철계합금로울과 마찬가지로 압연유를 대량으로 유입해서 강대의 표면광택이 저하해버린다.
또 70,000kg/mm2를 초과하면 로울의 경도가 지나치게 높아져서 연마가 곤란해진다.
상기한 영율은 스테인레스강대를 압연하는때에 강대에 접하는 부분의 로울의 영율을 말한다.
예를들면 복합로울에서는 외부원주부분의 로울의 영율을 지칭한다.
여기서 70,000kg/mm2를 초과하지않는 범위에서 로울의 영율을 가능한한 크게하는 방법으로서는 텅스텐·카아바이드계초경합금로울(이하 WC계 초경합금로울이라 기술한다)을 사용하는 것을 발견한 것이다.
WC계초경합금은 예를들면 WC:50~90중량%에 Co:0~30중량%, Ni:0~30중량% 기타 등을 첨가한 것이다.
WC계초경합금로울은 냉간직렬배열압연기의 전부의 스탠드에 적용해도 되지만 광택향상의 효과 및 비용을 고려해서 제1스탠드 및/또는 최종스탠드에 적용하면 된다.
제1스탠드에 적용하면 전술한 냉간압연표면의 커다란 조도의 오목한부를 충분히 저감시킬 수 있어서 표면광택은 향상된다.
또 최종스탠드에 적용하면 그 하나의 앞의 스탠드까지 저감시킬 수 없었든 냉간압연표면의 오목한 부를 충분히 감소시킬 수 있어서 현저하게 표면광택이 향상된다.
또한 종래의 적은직경의 워크로울에 WC계초경합금을 적용해도 적은 직경의 로울이기 때문에 본래 로울과 강대의 물림각도가 크고 통상의 철계합금로울(5% Cr 단조강, 냉간다이스, 하이스계등)과 WC계초경합금로울과의 압연유의 유입량의 차이는 현저하게 적다.
이 때문에 로울과 강대와의 사이에 개재하는 압연유의 막의 두께를 다시또 적게하는 것은 어렵고 압연소재표면의 커다란 조도를 저감시키는 효과는 WC계초경합금로울, 통상의 철계합금로울도 거의 동일하다.
그러나 냉간직렬배열압연기와같이 큰직경의 워크로울의 경우 로울직경이 크기 때문에 로울의 양율에 의한 압연유의 유입량에의 영향은 현저히 커서 로울과 강대와의 사이에 개재하는 압연유의 막의 두께를 적게하는 것이 용이하게 행할 수 있는 것이다.
또한 본 발명의 WC계초경합금으로된 워크로울은 WC계초경합금의 일체로울을 사용해도되지만 비용이 많아지기 때문에 로울배럴(roll barrel) 부분만 WC계초경합금으로 하고 로울넥(roll neck) 부분은 종래의 철계합금으로하든가 혹은 로울배럴부분의 표층만을 WC계초경합금으로 하면된다.
다시또 로울배럴부분의 표층만을 WC계초경합금으로 하는방법으로서 WC계초경합금을 종래의 철계합금에 끼워맞추거나 용사시키면 되지만 영율을 크게하기위해 그 두께는 5mm이상으로 하는 것이 바람직하다.
본 발명자등은 다시또 상기한 WC계초경합금 워크로울의 사용과 병해해서 다른 표면광택을 향상시키는 방법을 검토했다.
상기한 (a)의 작용에대해 로울과 강대와의 사이에 압연유가 유입되는 원인은 압연유에 작용하는 유체역학적인 힘이며 이 힘은 압연조건에 따라서 크게 변화한다.
여기서 압연조건을 각조 검토해서 압연유를 로울과 강대와의 사이에 유입되지 않도록 하고 로울과 강대를 충분히 접촉시키기위한 압연조건을 각종 검토했다.
그결과 직열배열압연기의 최종스탠드의 워크로울의 직경을 전단스탠드의 로울직경과 동등하든가 또는 적게하고 또한 그 직경이 150mm이상, 400mm이하로하는 것이 유리하다는 것을 발견했다.
로울의 강도의 점으로부터 로울의 직경은 150mm이상으로 하는 것이 바람직하다.
또 로울과 강대와의 사이에 몰려드는 압연유의 양을 적게해서 표면광택을 향사시키기 위해서는 로울직경은 400mm 이하로 하는 것이 바람직하다.
다시또 표면광택을 향사시키기위해 전술한 (a) 및 (b)에 나타내는 로울표면의 조도가 볼록한부를 충분히 강대에 접촉시키기 위해서는 냉간압연시의 압하율을 증가시키는 것이 유리한 것을 발견했다.
즉 냉간직렬배열압연기의 최종스탠드의 출구측의 강대표면에 의해 제품강대의 광택이 크게 좌우되기 때문에 전단스탠드의 압연에서 감소되지 않았든 소재표면의 커다란 조도가 오목한 부를 최종스탠드에서 충분히 저감시킬 필요가 있다.
여기서 WC계초경합금로울을 사용해서 최종스탠드의 압하율을 각종 변경해서 압연한바 최종스탠드의 압하율을 25%이상으로하면 광택이 다시또 향상되는 것을 발견했다.
또한 바람직하게는 압하율 40%를 초과하는 압하율이면 다시또 유리하다.
또 그 압하율의 상한은 로울의 강도로부터 60%이하가 바람직하다.
또 압연유를 로울과 강대의 사이에 유입되지 않게하기위해 제2스탠드이후도 큰 조도로 압연하면 그 조도가 냉간압연후에 잔류해서 강대의 표면광택이 저하한다.
여기서 각 스탠드마다의 워크로울의 조도를 각종변경해서 압연해서 끝마무리한 강대의 광택을 조사했다.
그 결과 각 스탠등의 로울조도를 후단스탠드가 될수록 순차 적게되도록 한 결과 광택이 향상되는 것을 알았다.
여기서 로울의 조도를 순차 적게하는 것은 동일한 조도의 경우에도 포함된다.
즉 도중에서 후단스탠드의 로울조도를 크게하지 않는다고하는 의미이다.
다시또 최종스탠드의 로울의 조도를 적게할 필요가 있고 최종스탠드의 로울의 조도를 각종 변경해서 광택을 조사했다.
그 결과 평균조도 Ra;0.15㎛ 이하로하면 양호한 광택이 얻어지는 것을 파악했다.
여기서 로울조도는 바람직하게는 Ra;0.15㎛ 이하 0.05㎛ 이상이 바람직하다.
즉 로울조도가 현저히 적게되면 로울과 강대가 미끄러저서 압연이 불안정하게되기 때문이다.
여기서 본발명자등은 다시또 광택을 향상시키는 방법을 검토했다.
즉 전술한 발견으로부터 냉간압연전의 강대표면의 조도가 냉간압연후에도 잔류하고 제품의 표면광택을 현저히 손상시키는 것이다.
따라서 광택이 양호한 강대를 얻기위해서는 미리 냉간압연전의 강대표면의 요철을 적게하는 것이 바람직하다는 것이 이해된다.
여기서 압연유등의 액체윤활제를 사용하지않는 무윤활예비처리압연을 냉간압연전의 강대 즉 열간압연강대를 소둔, 산세척한 강대에 시행하는 것이 유리한 것이다.
이때의 압하율에대해 각종 검토한 바 5%이하이면 냉간압연전의 강대표면의 조도가 충분히 저감되지않고 5%를 초과하는 압하율이 필요한 것을 파악했다.
또 무윤활예비처리압연에 있어서 미소한 소부하자가 발생해서 광택이 저하하는 경우가 생기기 때문에 이 소부하자를 방지하며서 냉간압연전의 강대표면조도를 저감시키는 방법으로서 워크로울표면에 두께 1㎛이하의 액체윤활제를 도포해서 예비처리압연을 행하는 것이 유리한 것을 발견했다.
이때의 압하율에 대해서도 각종 검토한 바 5%이하이면 냉간압연전의 강대표면의 조도가 충분히 저감되지않고 5%를 초과하는 압하율이 필요한 것을 파악했다.
한편 소부하자를 확실히 방지하기위해 어느정도 압하율을 낮게유지할 필요가 있는 것을 확인했다.
즉 발명자등의 검토에 있어서 30%의 압하율을 초과하면 반드시 소부가 발생하기 때문에 압하율을 30%이하로 하는 것이 필요하다.
또한 예비처리압연은 냉간직렬배열압연기의 앞에 별도의 예비처리압연기를 설치해서 거기서 행한다.
[실시예]
[실시예 1]
페라이트계스테인레스강대의 1예로서 SUS430 강대를 사용해서 열간압연강대를 소둔, 산세척한후 본 발명방법의 1예로서 5스탠드 냉간직렬배열압연기의 제4스탠드 및 제5스탠드에 본발명방법의 1예인 Ni를 15%함유하는 영율 50.000kg/mm2의 WC계 초경합금으로 로울배럴을 구성하고 세미하이스강으로 로울넥을 구성한 워크로울을 적용하고 또한 제1~제3스탠드에 5%Cr단조강을 적용해서 소재두께 4.0mm로부터 중간두께 1.3mm까지 냉간압연했다.
또 비교예로서 5스탠드냉간직렬배열압연기의 전체스탠드에 통상의 5%Cr단조강을 사용한 워크로울을 적용한 경우에 대해서도 같은모양으로 냉간압연했다.
이들 강대는 끝마무리소둔, 산세척해서 신장율 1.0%로 재질조정압연했다.
이들 스테인레스냉간압연강대의 표면광택에대해 일본공업규격(JIS) Z8741광택도측정방법 5(GS20°)에 의해 측정하여 양호한순으로 광택도 950이상을 특A, 800~950을 A, 600~800을 B, 400~600을 C, 400 이하를 D로해서 5단계로 평가했다.
표 1에 나타내는 결과로부터 본 발명방법으로 제조한 스테인레스냉간압연강대는 종래의 방법으로 제조한 강대에 비교해서 현저히 양호한 광택을 갖고 있었다.
[표 1]
[실시예 2]
오오스테나이트계 스테인레스강대의 1예로서 SUS304강대를 사용해서 본발명방법의 1예로서 5스탠드 냉간직열배열압연기로 제1스탠드에 본발명방법의 1예인 로울축심을 냉간다이스강으로하고 로울 외부원주에 Ni를 5%함유하는 영율 60,000kg/mm2의 WC합금을 끼워맞춘 워크로울을 적용해서 최종스탠드의 워크로울직경을 ø400mm 이하로하고 그 강대를 소재두께 3.0mm로부터 끝마무리두께 0.98mm까지 냉간압연했다.
또 비교예로서 5스탠드 냉간직렬배열압연기로 전체스탠드에 통상의 5%Cr 단조강을 사용한 워크로울을 적용해서 최종스탠드의 워크로울직경을 ø400mm 이하로 해서 냉간압연했다.
다시또 종래예로서 5스탠드 냉간직렬배열압연기로 전체스탠드에 통상의 5%Cr단조강을 사용한 워크로울을 적용해서 최종스탠드의 워크로울을 종래대로 ø400mm를 초과하는 큰직경인채로 압연한경우에 대해서도 같은모양으로 냉간압연했다.
그후에 이들강대를 끝마무리소둔, 산세척해서 신장율 1.0%로 재질조정압연해서 #400의 마포연마를 실시해서 강대표면의 광택을 조사했다.
이들 스테인레스냉간압연강대의 표면광택은 실시예1과 동일방법으로 평가했다.
표 2에 나타내는 결과로부터 본 발명방법으로 제조한 스테인레스냉간압연강대는 비교예 및 종래예에서 제조한 강대에 비교해서 현저히 양호한 광택을 갖고있었다.
[표 2]
*1: 외부원주는 WC+Ni 5%, 축심은 냉간다이스강(끼워맞춤로울)
[실시예 3]
페라이트계 스테인레스강대의 1예로서 SUS430 강대를 사용해서 열간압연강대를 소둔, 산세척한 후 본 발명방법의 1예로서 5스탠드 냉간직렬배열압연기의 제5스탠드에 본발명방법의 1예인 Co를 5%함유하는 영율 63.000kg/mm2의 WC계 초경합금으로 로울외부원주를 구성하고 냉간다이스강으로서 로울 축심을 구성한 끼워맞춤로울의 워크로울을 적용하고 제5스탠드의 압하율을 30%로해서 소재두께 3.0mm로부터 끝마무리두께 0.7mm까지 냉간압연했다.
그후 이 압연후의 강대를 끝마무리 소둔, 산세척해서 신장율 0.8%로 재질조정압연하여 강대표면의 광택을 조사했다.
또 비교예로서 제5스탠드에 Ni를 5%함유하는 WC계 초경합금으로 워크로울을 적용하고 제5스탠드의 압하율을 21%로해서 냉간압연했다.
그후 이 압연후의 강대를 끝마무리소둔, 산세척해서 신장율 0.8%로 재질조정압연하여 강대표면의 광택을 조사했다.
다시또 종래예로서 제5스탠드 냉간직렬배열압연기의 전체 스탠드에 통상의 5%Cr단조강을 사용한 워크로울을 적용한 경우에 대해서도 같은모양으로 냉간압연했다.
그후 이 압연후의 강대를 끝마무리소둔, 산세척해서 신장율 0.8%로 재질조정압연하여 강대표면의 광택을 조사했다.
이들 스테인레스 냉간압연강대의 표면광택은 실시예1과 같은 방법으로 평가했다.
표 3에 나타내는 결과로부터 본발명방법으로 제조한 스테인레스냉간압연강대는 비교예 및 종래예로 제조한 강대에 비교해서 현저히 양호한 광택을 갖고 있었다.
[표 3]
*1. 외부원주는 WC+Co 5%, 축심은 냉간다이스강(끼워맞춤로울)
[실시예 4]
오오스테나이트계 스테인레스강대의 1예로서의 SUS304 강대를 사용해서 본 발명방법의 1예로서 열간압연강대를 소둔, 산세척한후에 5%를 초과하는 압하율로 냉간압연표면에 두께 1㎛이하의 수용성윤활제를 도포해서 예비처리압연을 실시하고 그후에 5스탠드 냉간직렬배열압연기로 제3스탠드로부터 제5스탠드에 Co를 3%함유하는 영율 43.000kg/mm2의 WC 합금의 일체형 워크로울을 적용해서 그 강대를 소재두께 5.0mm로부터 끝마무리두께 2.3mm까지 냉간압연했다.
또 비교예로서 열간압연강대를 소둔, 산세척한 후에 압하율 5% 이하로 워크로울표면에 두께 1㎛이하의 수용성윤활제를 도포해서 예비처리압연을 실시하고 그후에 5스탠드 냉간직렬배열압연기로 제3스탠드로부터 제5스탠드에 Co를 30%함유하는 WC 합금의 워크로울을 적용해서 냉간압연했다.
다시또 종래예로서 열간압연강대를 소둔, 산세척한채로 5스탠드 냉간직렬배열압연기의 전체 스탠드에 통상의 5%Cr단조강을 사용한 워크로울을 적용한 경우에 대해서도 같은모양으로 냉간압연했다.
그후 이들 강대를 끝마무리소둔, 산세척해서 신장율 0.8%로 재질조정압연하여 마포연마를 상술한것과 같은 조건으로 실시해서 강대표면의 광택을 조사했다.
이들 스테인레스 냉간압연강대의 표면광택은 실시예 1과 같은 방법으로 평가했다.
표 4에 나타내는 결과로부터 본발명방법으로 제조한 스테인레스냉간압연강대는 비교예 및 종래예로 제조한 강대에 비교해서 현저히 양호한 광택을 갖고 있었다.
[표 4]
* 수용성윤활제를 워크로울에 도포한 두께.

Claims (8)

  1. 복수스탠드로된 직렬배열 압연기내에서 스테인레스강대를 냉간압연하는 고광택 스테인레스강대의 제조방법에 있어서, 상기 복수스탠드는 제2스탠드와 최종스탠드를 포함하고 또한 제2스탠드에서 최종스탠드까지의 워크로울의 조도가 계속해서 감소하고, 최종스탠드의 워크로울 조도가 Ra 0.05㎛ 이상 및 0.15㎛ 이하이며, 또한 적어도 하나의 스탠드에 있는 하나이상의 워크로울의 로울영율이 25,000-70,000kg/mm2인 것을 특징으로하는 고광택 스테인레스강대의 제조방법.
  2. 제1항에 있어서, 상기 워크로울이 텅스텐.카바이드계 초경합금으로된 것을 특징으로 하는 고광택 스테인레스강대의 제조방법.
  3. 제1항에 있어서, 최종스탠드의 워크로울 직경이 이보다 앞서의(前段) 스탠드의 워크로울의 직경과 동등하거나 작고, 또한 상기 최종스탠드의 워크로울이 150mm 이상 및 400mm 이하의 직경을 가지는 것을 특징으로 하는 고광택 스테인레스강대의 제조방법.
  4. 제1항에 있어서, 직렬배열 압연기의 최종스탠드의 압하율을 25% 이상 및 60% 이하로 하여 냉간압연하는 것을 특징으로 하는 고광택 스테인레스강대의 제조방법.
  5. 5% 초과 및 30% 이하의 압하율로 무윤활상태에서 또는 워크로울표면에 1㎛ 이하의 유체윤활제를 도포해서 스테인레스강대에 대한 예비압연처리를 시행한 후, 복수스탠드를 포함하는 직렬배열 압연기내에서 상기 스테인레스강대를 냉간압연하는 단계로된 고광택 스테인레스강대의 제조방법에 있어서, 상기 복수스탠드는 제2스탠드와 최종스탠드를 포함하고 또한 제2스탠드에서 최종스탠드까지의 워크로울의 조도가 계속해서 감소하고, 최종스탠드의 워크로울 조도가 Ra 0.05㎛ 이상 및 0.15㎛ 이하이며, 또한 적어도 하나의 스탠드에 있는 하나이상의 워크로울의 로울영율이 25,000-70,000kg/mm2인 것을 특징으로 하는 고광택 스테인레스강대의 제조방법.
  6. 제5항에 있어서, 상기 워크로울이 텅스텐.카바이드께 초경합금으로된 것을 특징으로 하는 고광택 스테인레스강대의 제조방법.
  7. 제1항에 있어서, 최종스탠드의 워크로울 직경이 이보다 앞서의(前段) 스탠드의 워크로울의 직경과 동등하거나 작고, 또한 상기 최종스탠드의 워크로울이 150mm 이상 및 400mm 이하의 직경을 가지는 것을 특징으로 하는 고광택 스테인레스강대의 제조방법.
  8. 제1항에 있어서, 직렬배열 압연기의 최종스탠드의 압하율을 25% 이상 및 60% 이하로 하여 냉간압연하는 것을 특징으로 하는 고광택 스테인레스강대의 제조방법.
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