JPS60261609A - 薄鋼帯の冷間圧延方法 - Google Patents
薄鋼帯の冷間圧延方法Info
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- JPS60261609A JPS60261609A JP11801084A JP11801084A JPS60261609A JP S60261609 A JPS60261609 A JP S60261609A JP 11801084 A JP11801084 A JP 11801084A JP 11801084 A JP11801084 A JP 11801084A JP S60261609 A JPS60261609 A JP S60261609A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/28—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by cold-rolling, e.g. Steckel cold mill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2267/00—Roll parameters
- B21B2267/26—Hardness of the roll surface
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（イ）産業上の利用分野
本発明は、薄鋼帯の冷間圧延方法に関するものである。
（ロ）従来技術
銅帯の冷間圧延において、圧延油の使用は潤滑性を付与
し、生産能率を向上させるために必要不可欠であり、高
速圧延や高圧下圧延を可能にする圧延油が要求されてい
る。ところが、圧延油の潤滑性を高めると、銅帯製品の
うちのある種の品質が著しく低下する場合がある。例え
ば、炭素鋼帯では、直送品の焼鈍後の銅帯表面に発生す
るエツジ・カーボンやオイル・スティン、スマツジ等の
汚れによる品質低下である。また、ステンレス鋼帯では
、圧延油の汚れやオイル・ビットの発生により生ずる光
沢不良である。
し、生産能率を向上させるために必要不可欠であり、高
速圧延や高圧下圧延を可能にする圧延油が要求されてい
る。ところが、圧延油の潤滑性を高めると、銅帯製品の
うちのある種の品質が著しく低下する場合がある。例え
ば、炭素鋼帯では、直送品の焼鈍後の銅帯表面に発生す
るエツジ・カーボンやオイル・スティン、スマツジ等の
汚れによる品質低下である。また、ステンレス鋼帯では
、圧延油の汚れやオイル・ビットの発生により生ずる光
沢不良である。
炭素鋼帯の冷間圧延において、潤滑性を高めるた′めに
使用する天然油層、脂肪酸、二塩基酸、リン酸エステル
等の油性向上剤は、炭素鋼帯表面に吸着または化学反応
により強固な皮膜を形成し。
使用する天然油層、脂肪酸、二塩基酸、リン酸エステル
等の油性向上剤は、炭素鋼帯表面に吸着または化学反応
により強固な皮膜を形成し。
圧延時の高面圧下の剪断や急激な温度上昇に対しても容
易に脱着１分解しにくい特性を有している。
易に脱着１分解しにくい特性を有している。
この特性が油膜切れによる作業ロールと圧延材との焼付
（ヒート・スクラッチ）の発生を防止し。
（ヒート・スクラッチ）の発生を防止し。
高速圧延や高圧下圧延を可能にしている。
ところが、このように安定な油膜を形成する油性向上剤
は、焼鈍時においても９分解・蒸発・焼失しニ＜＜、残
渣となり、エツジカーボン オイルスティン スマツジ
等の汚れとなり、製品品儀な著しく低下させる。
は、焼鈍時においても９分解・蒸発・焼失しニ＜＜、残
渣となり、エツジカーボン オイルスティン スマツジ
等の汚れとなり、製品品儀な著しく低下させる。
そのため、炭素鋼帯の製造は、冷間圧延後、脱脂工程に
おいて、銅帯に付着している圧延油およ） び摩耗粉を
脱脂・洗浄した後焼鈍するのが普通である。しかし、近
年、省エネルギや合理化のため。
おいて、銅帯に付着している圧延油およ） び摩耗粉を
脱脂・洗浄した後焼鈍するのが普通である。しかし、近
年、省エネルギや合理化のため。
この脱脂工程の省略（直送と称している。）が要求され
るようになった。例えば、仕上板厚が０４關以下の薄物
圧延において、焼付の発生しない最高圧延速度が１５０
０ｍ／１ｎ以上の高速圧延が可能で。
るようになった。例えば、仕上板厚が０４關以下の薄物
圧延において、焼付の発生しない最高圧延速度が１５０
０ｍ／１ｎ以上の高速圧延が可能で。
かつ、直送可能な性質（ミルクリーン性）を有する高速
ミルクリーン圧延油がめられている。
ミルクリーン圧延油がめられている。
ところが、潤滑性とミルクリーン性とは、いわば相反す
る性質であるため１両者を満足する圧延油の開発は困難
である。そこで、現在はいす、１１か一方を犠牲にした
圧延油が用いられている。また。
る性質であるため１両者を満足する圧延油の開発は困難
である。そこで、現在はいす、１１か一方を犠牲にした
圧延油が用いられている。また。
潤滑性の優れた油脂系圧延油と、ミルクリーン性の優れ
た鉱油系圧延油との２種類を、製品の仕上板厚、用途に
応じて使い分ける方法も行われている。しかし、この方
法も圧延油切換作業が煩雑であること、２種の圧延油が
相互に混入することなど、多くの問題がある。
た鉱油系圧延油との２種類を、製品の仕上板厚、用途に
応じて使い分ける方法も行われている。しかし、この方
法も圧延油切換作業が煩雑であること、２種の圧延油が
相互に混入することなど、多くの問題がある。
このように、従来の方法では、いずれも要求を充分に満
足することかできないため、潤滑性は劣るがミルクリー
ン性の優れた圧延油を使用し、潤滑性の不足分を他の方
法で補う方法が望まれている。
足することかできないため、潤滑性は劣るがミルクリー
ン性の優れた圧延油を使用し、潤滑性の不足分を他の方
法で補う方法が望まれている。
一方、ステンレス鋼帯の冷間圧延においても。
炭素鋼帯の冷間圧延と同様に潤滑性が不足するとヒート
・スクラッチが発生する。特に、ステンレス鋼帯は、そ
の用途から優れた光沢を必要とするため、潤滑性の低い
低粘度の圧延油が用いられており、炭素鋼帯の冷間圧延
にくらべてヒート・スクラッチは著しく発生し易い傾向
にある。
・スクラッチが発生する。特に、ステンレス鋼帯は、そ
の用途から優れた光沢を必要とするため、潤滑性の低い
低粘度の圧延油が用いられており、炭素鋼帯の冷間圧延
にくらべてヒート・スクラッチは著しく発生し易い傾向
にある。
なお、低粘度の圧延油を用いると優れた光沢が得られる
理由は、圧延時のロール・バイト内への圧延油の引き込
みが、低粘度であるほど少なく。
理由は、圧延時のロール・バイト内への圧延油の引き込
みが、低粘度であるほど少なく。
オイル・ピットの発生が少なく１表面が滑らかに仕上が
るためである。
るためである。
また、ステンレス鋼帯の圧延時に発生するヒート・スク
ラッチは、炭素鋼帯の圧延時に発生するヒート・スクラ
ッチとまったく同様の理由で起るため、炭素鋼帯用冷間
圧延油と同様の油性向上剤を用いることにより、ヒート
・スクラッチの発生を防止することは可能である。しか
し、ステンレス鋼帯表面に強固な皮膜を形成する油性向
上剤は発生する摩耗粉に対しても吸着または化学反応な
起し易く、摩耗粉混りの反応生成物はかなり粘稠な物質
となる。この粘稠な物質は、圧延後のステンレス鋼帯表
面にシミ状の模様や汚れとなり、製品品質を低下させる
。
ラッチは、炭素鋼帯の圧延時に発生するヒート・スクラ
ッチとまったく同様の理由で起るため、炭素鋼帯用冷間
圧延油と同様の油性向上剤を用いることにより、ヒート
・スクラッチの発生を防止することは可能である。しか
し、ステンレス鋼帯表面に強固な皮膜を形成する油性向
上剤は発生する摩耗粉に対しても吸着または化学反応な
起し易く、摩耗粉混りの反応生成物はかなり粘稠な物質
となる。この粘稠な物質は、圧延後のステンレス鋼帯表
面にシミ状の模様や汚れとなり、製品品質を低下させる
。
したがって、光沢の優れたステンレス鋼帯を得るには、
低粘度であること以外に、使用する油性向上剤の種類、
量が制限され、一般に潤滑性が犠牲にされる。
低粘度であること以外に、使用する油性向上剤の種類、
量が制限され、一般に潤滑性が犠牲にされる。
高速・高圧下圧延により圧延能率を高める要求は従来よ
りあるが、現状では両性質を満たす圧延油の開発は困難
であるため、圧延油以外の方法によりヒート・スクラッ
チの発生を抑止する方法が要求されている。
りあるが、現状では両性質を満たす圧延油の開発は困難
であるため、圧延油以外の方法によりヒート・スクラッ
チの発生を抑止する方法が要求されている。
（ハ）発明が解決しようとする問題点
本発明が解決しようとする問題点は、鋼帯の冷間圧延に
おいて、高品質の製品を高速・高圧下圧延により、高能
率に歩留よく製造する方法を得ることにある。
おいて、高品質の製品を高速・高圧下圧延により、高能
率に歩留よく製造する方法を得ることにある。
し）問題点を解決するための手段
本発明の薄銅帯の冷間圧延方法は、炭素鋼帯の圧延ｆお
いて硬度Ｈｖ ＝ ９００以上でかつ融点が１５００°
Ｃ以上の高硬度高融点物質か硬度Ｈｖ −９００以ｊ：
テ２０°Ｃテｃｒ＞熱伝導率が０１５Ｃａｌ／、ｅ６’
Ｇ：ＩＡ以上の高硬度、高熱伝導物質か、融点が２００
０°Ｃ以上でかつ高温における圧延材との固溶度が極め
て低いか、全く固溶しない高融点非固溶物質か、融点が
２０００°Ｃ以上でかつ２０°Ｃでの熱伝導率が０．１
５ ”” ／ｓｅｃ’ Ｃ、Ｃｍ以上である高融点高熱
伝導物質かのうちのいずれかの物質で表面を被覆した作
業ロールとミルクリーン性の優れた鉱油および合成油を
主体とした圧延油を用いることにより上記問題点を解決
し１いろ。
いて硬度Ｈｖ ＝ ９００以上でかつ融点が１５００°
Ｃ以上の高硬度高融点物質か硬度Ｈｖ −９００以ｊ：
テ２０°Ｃテｃｒ＞熱伝導率が０１５Ｃａｌ／、ｅ６’
Ｇ：ＩＡ以上の高硬度、高熱伝導物質か、融点が２００
０°Ｃ以上でかつ高温における圧延材との固溶度が極め
て低いか、全く固溶しない高融点非固溶物質か、融点が
２０００°Ｃ以上でかつ２０°Ｃでの熱伝導率が０．１
５ ”” ／ｓｅｃ’ Ｃ、Ｃｍ以上である高融点高熱
伝導物質かのうちのいずれかの物質で表面を被覆した作
業ロールとミルクリーン性の優れた鉱油および合成油を
主体とした圧延油を用いることにより上記問題点を解決
し１いろ。
また、ステンレス鋼帯の圧延においては、炭素鋼帯の圧
延と同様の物質で表面を被覆した作業ロールと粘性が低
くオイルピットを形成しにくい鉱油および合成エステル
を主体とした圧延油を用いることにより上記問題を解決
している。
延と同様の物質で表面を被覆した作業ロールと粘性が低
くオイルピットを形成しにくい鉱油および合成エステル
を主体とした圧延油を用いることにより上記問題を解決
している。
・１ 前記高硬度高融点物質は９周期律表の■〜■族の
遷移金属元素の炭化物、窒化物、もしくはホウ化物のう
ちから選択される。
遷移金属元素の炭化物、窒化物、もしくはホウ化物のう
ちから選択される。
前記高硬度高熱伝導物質は、Ｃｏ含有量が１０％以下の
ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金、 ＭｏＣ，ＭｏＮ、 ＷＣ。
ＷＣ−Ｃｏ系超硬合金、 ＭｏＣ，ＭｏＮ、 ＷＣ。
ＷＮ、 Ｔ、Ｃ，Ｔ、Ｎを多く含む析出硬化鋼ステライ
ト鋼のうちから選択される。
ト鋼のうちから選択される。
前記高融点非固溶物質ハ、 Ａｌ、、０３． ＺｒＯ，
、、ＭｇＯ等の金属の酸化物または該酸化物を主成分と
したセラミックスのうちから選択される。
、、ＭｇＯ等の金属の酸化物または該酸化物を主成分と
したセラミックスのうちから選択される。
前記高熱伝導物質は、Ｂｅｄ、ＳｉＣ等のセラミックス
、Ｍｏ、Ｗ等の金属もしくは該金属を主成分とした合金
またはサーメットから選択される。
、Ｍｏ、Ｗ等の金属もしくは該金属を主成分とした合金
またはサーメットから選択される。
前記被覆は、蒸着、浸炭、窒化、メッキ、浸透。
溶射、肉盛、焼結、スリーブ嵌合のうちから選択される
。また、被覆物質で作業ロールを成形してもよい。
。また、被覆物質で作業ロールを成形してもよい。
被覆膜の厚みは被覆の仕方によって定まるが。
蒸着法では１μｍ以上で効果が得られる。被覆膜は厚い
ほど均質な被覆が可能となり、銅剥離性。
ほど均質な被覆が可能となり、銅剥離性。
耐摩耗性が向上する。
前記ミルクリーン性の優れた圧延油は炭素鋼板に圧延油
を０５へ塗布しＮ２を１（）楚含むＮ２気流中で７００
°ＣｘＩＨｒ加熱した際、加熱後の残渣が全くないか、
はとんど認められない圧延油であって１分子量が１５０
〜８００の硬油や脂肪酸モノエステルを主組成とし、天
然油脂、 ヒンダードエステル。
を０５へ塗布しＮ２を１（）楚含むＮ２気流中で７００
°ＣｘＩＨｒ加熱した際、加熱後の残渣が全くないか、
はとんど認められない圧延油であって１分子量が１５０
〜８００の硬油や脂肪酸モノエステルを主組成とし、天
然油脂、 ヒンダードエステル。
二塩基酸ジエステル等の金側の添加量が５〜２０チでか
つ脂肪酸、二塩基酸、リン酸エステルの合計が２〜５チ
の圧延油である。
つ脂肪酸、二塩基酸、リン酸エステルの合計が２〜５チ
の圧延油である。
前記粘性が低くオイルピントを形成しにくい圧延油は、
４０’Ｃでの粘度が２〜１５ｃＳｔの圧延油であって１
分子量が１００〜４００の鉱油や脂肪酸モノエステルを
主組成とし、天然油脂、ヒンダードエステル、二塩基酸
ジエステル等の合計の添加量が５〜２０％でかつ脂肪酸
、二塩基酸、リン酸エステルの合計が２％以下の圧延油
である。
４０’Ｃでの粘度が２〜１５ｃＳｔの圧延油であって１
分子量が１００〜４００の鉱油や脂肪酸モノエステルを
主組成とし、天然油脂、ヒンダードエステル、二塩基酸
ジエステル等の合計の添加量が５〜２０％でかつ脂肪酸
、二塩基酸、リン酸エステルの合計が２％以下の圧延油
である。
（ホ）作用
炭素鋼の圧延におい１作業ロールの被覆膜により、圧延
油が油膜切れを起こした際、圧延材と作業ロールとが容
易に溶着しないようにし、ヒート・スクラッチの発生を
防止し、かつ、圧延油は直送焼鈍後のスマツジ汚れを軽
減し、ミルクリーン性の優れた銅帯をヒート・スクラッ
チの発生なく高速で圧延する。
油が油膜切れを起こした際、圧延材と作業ロールとが容
易に溶着しないようにし、ヒート・スクラッチの発生を
防止し、かつ、圧延油は直送焼鈍後のスマツジ汚れを軽
減し、ミルクリーン性の優れた銅帯をヒート・スクラッ
チの発生なく高速で圧延する。
ステンレス鋼の圧延においても、炭素鋼の圧延と同様に
作業ロールの被覆膜により、ヒート・スクラッチの発生
を防止し、かつ、圧延油は圧延時に鋼板表面のオイルピ
ントの発生を防止し光沢の優れた銅帯をヒート・スクラ
ッチの発生なく高速圧延する。
作業ロールの被覆膜により、ヒート・スクラッチの発生
を防止し、かつ、圧延油は圧延時に鋼板表面のオイルピ
ントの発生を防止し光沢の優れた銅帯をヒート・スクラ
ッチの発生なく高速圧延する。
一般にヒート・スクラッチの発生難易やステンレス鋼帯
の光沢度の評価は、実機圧延により行うことが望ましい
。しかし９作業ロールの被覆物質について詳細な検討を
行うには、膨大な経費・工数を必要とするため９本発明
ではこれらを簡単にかつ迅速に再現できるラボ評価で代
行した。
の光沢度の評価は、実機圧延により行うことが望ましい
。しかし９作業ロールの被覆物質について詳細な検討を
行うには、膨大な経費・工数を必要とするため９本発明
ではこれらを簡単にかつ迅速に再現できるラボ評価で代
行した。
このラボ評価方法について、まず説明する。本発明者等
は種々の摩擦試験を検討した結果１日本鉄鋼協会第９７
回講演大会討論会概要において。
は種々の摩擦試験を検討した結果１日本鉄鋼協会第９７
回講演大会討論会概要において。
バウデン摩擦試験で得られる耐焼付性と、実機圧延にお
いてヒート・スクラッチが発生しない最高圧延速度とが
よい相関関係にあることを明らかにした。
いてヒート・スクラッチが発生しない最高圧延速度とが
よい相関関係にあることを明らかにした。
そこで９本発明の作用・効果の確認もこのバウデン摩擦
試験により行った。バウデン摩擦試験機において、圧子
の材質をステンレス鋼帯の実機作業ロールに相当する５
ＫＤ１１および５ＫＩ−１９とし。
試験により行った。バウデン摩擦試験機において、圧子
の材質をステンレス鋼帯の実機作業ロールに相当する５
ＫＤ１１および５ＫＩ−１９とし。
炭素鋼板およびステンレス鋼板を試験片とし、圧延油は
市販のステンレス鋼用冷間圧延油を使用した。耐焼付性
を基準に９作業ロールの材質や表面被覆物質について検
討した結果を第１表に示す。
市販のステンレス鋼用冷間圧延油を使用した。耐焼付性
を基準に９作業ロールの材質や表面被覆物質について検
討した結果を第１表に示す。
なお、バウデン摩擦試験の試験条件は次のとおりである
。焼付発生までの摺動回数を耐焼付性として評価してい
る。
。焼付発生までの摺動回数を耐焼付性として評価してい
る。
〈バウデン摩擦試験 試験条件〉
試験片：■低炭素鋼熱延酸洗材
厚み３． Ｏｍｒｎ、 Ｘ幅２０ｍｒｒｖ；ｘ長さ１０
０龍■ＳＵＳ ４３Ｑ熱延酸洗材 厚み３． Ｏｍｍ Ｘ幅２ｏ朋×長さ１００關□、１ １：１ 圧 子：基準材質：５ＫＤＩＩおよび５ＫＨ９
寸法：直径 イ。インチ球または 先端半球状のピン 押付荷重： ３ ｋｇ（ヘルツ圧２３０ ｋｇ４２ ）
試験温度＝１００°Ｃ 摺動速度＝４闘／ｓ ｅ ｃ 摺動幅：１０朋 圧延油量二市販ステンレス鋼用冷間圧延油（粘度１５°
８１Ｊｏ−Ｃ）３０ｇ々 第１表に示すよウニ、圧子材質が５ＫＤ１１の場合。
０龍■ＳＵＳ ４３Ｑ熱延酸洗材 厚み３． Ｏｍｍ Ｘ幅２ｏ朋×長さ１００關□、１ １：１ 圧 子：基準材質：５ＫＤＩＩおよび５ＫＨ９
寸法：直径 イ。インチ球または 先端半球状のピン 押付荷重： ３ ｋｇ（ヘルツ圧２３０ ｋｇ４２ ）
試験温度＝１００°Ｃ 摺動速度＝４闘／ｓ ｅ ｃ 摺動幅：１０朋 圧延油量二市販ステンレス鋼用冷間圧延油（粘度１５°
８１Ｊｏ−Ｃ）３０ｇ々 第１表に示すよウニ、圧子材質が５ＫＤ１１の場合。
高硬度で高融点のＴｉＣ，Ｔ１ＣＮ、および融点が高く
圧延材と全く固溶しないＺｒＯ，、、ＭｇＯを被覆する
と、試験片の材質を問わず耐焼付性が２〜３倍に向上し
、圧延ロールとして実績のある罹＋２０％ＣＯの超硬合
金よりも優れている。また、圧子材質がＳＫＨ９ノ場合
も、高硬度高融点ノｗｃ、 ＭｏＣ，ＶＣの複合被膜に
より同様の結果が得られている。また、同じＷＣ−Ｃｏ
系超硬合金でもＣｏ量が少なく。
圧延材と全く固溶しないＺｒＯ，、、ＭｇＯを被覆する
と、試験片の材質を問わず耐焼付性が２〜３倍に向上し
、圧延ロールとして実績のある罹＋２０％ＣＯの超硬合
金よりも優れている。また、圧子材質がＳＫＨ９ノ場合
も、高硬度高融点ノｗｃ、 ＭｏＣ，ＶＣの複合被膜に
より同様の結果が得られている。また、同じＷＣ−Ｃｏ
系超硬合金でもＣｏ量が少なく。
抗折力が低く圧延ロールとしては不適当である。
硬度、熱伝導率とも高いＷＣ＋６％Ｃｏの超硬合金は、
２０％ＣＯに比べかなり高い耐焼付性を示す。また、ｗ
ｃ＋２Ｑ％ＣＯに高硬度高融点のＴｌＢ２を被膜した場
合、融点が高く、熱伝導率が大きいＭｏや（１４） 融点が高く、圧延材を全く固溶しないＡ４０ｓを圧子材
質とした場合もＷＣ＋６％ＣＯの超硬合金と同等以上の
耐焼付性が得られている。
２０％ＣＯに比べかなり高い耐焼付性を示す。また、ｗ
ｃ＋２Ｑ％ＣＯに高硬度高融点のＴｌＢ２を被膜した場
合、融点が高く、熱伝導率が大きいＭｏや（１４） 融点が高く、圧延材を全く固溶しないＡ４０ｓを圧子材
質とした場合もＷＣ＋６％ＣＯの超硬合金と同等以上の
耐焼付性が得られている。
しかし、一方、圧子材質がＳＫ、Ｄ］］の場合で硬度が
）（ｖ ＝ ８４０で融点が１８９０°ＣのＣ「を被覆
した場合や、圧延材との固溶度は極めて低いが融点が１
７１０°Ｃの５１０２を被覆した場合は耐焼付性の向上
がご（わずかである。
）（ｖ ＝ ８４０で融点が１８９０°ＣのＣ「を被覆
した場合や、圧延材との固溶度は極めて低いが融点が１
７１０°Ｃの５１０２を被覆した場合は耐焼付性の向上
がご（わずかである。
そこで、これらの耐焼付性が著しく□向上した物質の共
通点を整理しさらに同様の試験方法により種々の材質の
圧子な用いて検討を重ねた結果２次の結論に至った。
通点を整理しさらに同様の試験方法により種々の材質の
圧子な用いて検討を重ねた結果２次の結論に至った。
耐焼付性を向上させる物質の第１条件は、硬度がＨｖ
＝ ９００以上でかつ融点が１５００°Ｃ以上の物質で
ある。この第一条件に適合すると確認された物質は、金
属の炭化物、窒化物およびホウ化物である。特に周期律
表の■〜■族の遷移金属元素（Ｔｉ、 Ｖ、 Ｃｒ、
Ｚｒ、 Ｎ＋）、 ＭＯＨｆ、 Ｔａ、 ＶＪ）（ｒ）
炭化物や窒化物、ホウ化物が代表的である。第２の条件
は硬度がｌ−１ｖ−９００以上で、かつ、２０°Ｃでの
熱伝導率が０．１５°”７’ °Ｃ，ｃ７ｎ以上の物質
である。第ｅＣ ２条件に適合すると確認された物質はＣｏ含有量が１０
係以下のＷＣ−Ｃｏ系超硬合金、熱伝導率が高イＭｏＣ
１へ４ｏＮ、 ＷＣ，ＷＮ、 ＴｉＣ，ＴｉＮを多く含
む析出硬化鋼、ステライト鋼およびこれら炭・窒化物を
浸炭、窒化により表面に形成した材料である。
＝ ９００以上でかつ融点が１５００°Ｃ以上の物質で
ある。この第一条件に適合すると確認された物質は、金
属の炭化物、窒化物およびホウ化物である。特に周期律
表の■〜■族の遷移金属元素（Ｔｉ、 Ｖ、 Ｃｒ、
Ｚｒ、 Ｎ＋）、 ＭＯＨｆ、 Ｔａ、 ＶＪ）（ｒ）
炭化物や窒化物、ホウ化物が代表的である。第２の条件
は硬度がｌ−１ｖ−９００以上で、かつ、２０°Ｃでの
熱伝導率が０．１５°”７’ °Ｃ，ｃ７ｎ以上の物質
である。第ｅＣ ２条件に適合すると確認された物質はＣｏ含有量が１０
係以下のＷＣ−Ｃｏ系超硬合金、熱伝導率が高イＭｏＣ
１へ４ｏＮ、 ＷＣ，ＷＮ、 ＴｉＣ，ＴｉＮを多く含
む析出硬化鋼、ステライト鋼およびこれら炭・窒化物を
浸炭、窒化により表面に形成した材料である。
第３の条件は融点が２０００°Ｃ以上でかつ高温におけ
る圧延材との固溶度が極めて低いか、まったく固溶しな
い物質である。この第３の条件に適合すると確認された
物質はＡｌ１２０３． ＺｒＯ２，’］’ｈＯ□、 Ｍ
ｇＯ等の金属酸化物であるか、またこれらを生成物とし
たセラミックスである。第４の条件は融点が２０００°
Ｃ以上でかつ２０°Ｃでの熱伝導率が０．１５Ｃ９ンｅ
Ｃ’ＣＣｍ以上の物質である。
る圧延材との固溶度が極めて低いか、まったく固溶しな
い物質である。この第３の条件に適合すると確認された
物質はＡｌ１２０３． ＺｒＯ２，’］’ｈＯ□、 Ｍ
ｇＯ等の金属酸化物であるか、またこれらを生成物とし
たセラミックスである。第４の条件は融点が２０００°
Ｃ以上でかつ２０°Ｃでの熱伝導率が０．１５Ｃ９ンｅ
Ｃ’ＣＣｍ以上の物質である。
第３の条件に適合すると確認された物質は。
Ｂｅｄ、ＳｉＣ等のセラミックス、ＭＯ９Ｗの金属、Ｍ
ｏ。
ｏ。
Ｗを主組成とした合金サーメット等である。
以上いずれかの条件を満足する物質は、油膜切れにより
金属接触を生じ又も容易に溶着しない共通した性質があ
り、このことが耐焼付性の向」−に寄与している。
金属接触を生じ又も容易に溶着しない共通した性質があ
り、このことが耐焼付性の向」−に寄与している。
なお、上記物質の作業ロール表面への被覆は蒸着、浸炭
、窒化、浸透、溶射、肉盛り、嵌合（スリーブ）、焼結
等の技術を用いて行う。被覆膜厚みは１０μｍ以下では
不均一となり易く、また。
、窒化、浸透、溶射、肉盛り、嵌合（スリーブ）、焼結
等の技術を用いて行う。被覆膜厚みは１０μｍ以下では
不均一となり易く、また。
耐剥離性、耐摩耗性が弱く、潤滑性向上効果が現われな
いため】０μｍ以上とする必要がある。また、上記物質
は自身の抗折力が低くても母相となる作業ロールの抗折
力が高ければ、被覆後の作業ロールの抗折力は母材とほ
ぼ等しく、折損等が発 □生しにくい特徴を示す性質が
ある。
いため】０μｍ以上とする必要がある。また、上記物質
は自身の抗折力が低くても母相となる作業ロールの抗折
力が高ければ、被覆後の作業ロールの抗折力は母材とほ
ぼ等しく、折損等が発 □生しにくい特徴を示す性質が
ある。
（へ）実施例
■炭素鋼帯の冷間圧延における実施例
第１図は実機最高圧延速度とバウデン摩擦試験における
耐焼付性との相関関係を示すグラフである。第１図にお
いて、下記の試験条件で、ミルクリーン性は優れるが潤
滑性が劣る鉱油系Ａ）（・）および混合系Ａ（ム）の圧
延油、ミルクリーン性は劣るが潤滑性が優れる牛脂系Ｂ
（○）、Ｃ（◎）の圧延油、および両者とも中間的な性
能の混合系Ｄ（ロ）の圧延油の合計５種類の市販圧延油
についてバウデン摩擦試験を行い、得られた耐焼伺性と
実機圧延において得られた最高圧延速度との関係を仕上
板厚（１）別に整理して示す。第１図から明らかなよウ
ニ、両者は極めてよい相関関係にある。
耐焼付性との相関関係を示すグラフである。第１図にお
いて、下記の試験条件で、ミルクリーン性は優れるが潤
滑性が劣る鉱油系Ａ）（・）および混合系Ａ（ム）の圧
延油、ミルクリーン性は劣るが潤滑性が優れる牛脂系Ｂ
（○）、Ｃ（◎）の圧延油、および両者とも中間的な性
能の混合系Ｄ（ロ）の圧延油の合計５種類の市販圧延油
についてバウデン摩擦試験を行い、得られた耐焼伺性と
実機圧延において得られた最高圧延速度との関係を仕上
板厚（１）別に整理して示す。第１図から明らかなよウ
ニ、両者は極めてよい相関関係にある。
〈バウデン摩擦試験条件〉
圧子材質：０，８Ｃ−３Ｃｒ鍛鋼（実機ロール材相当）
寸法：直径４６インチ球または先端半球状のピン試験片
：低炭素鋼冷延−焼鈍材 厚み０．８ ｍｍ Ｘ幅２０ｍＴｎ×長さ１００ｍｍ押
付荷重：３ｋｇ 試験温度＝２００°Ｃ 摺動速度： ４ ｍｑ ／ｓｅｃ 〃幅：１０朋／ｓｅｃ 圧延油塗付量：３０ｇ汐 第１図において、鉱油系Ａおよび混合系Ａはミルクリー
ン性が良好で、直送可能な圧延油であるが、潤滑性があ
り、仕上板厚（１）がＱ、 ４ ｍｍ以下では最高圧延
速度が１００Ｑ ｍＡｎｉｎ 以下と低い。
寸法：直径４６インチ球または先端半球状のピン試験片
：低炭素鋼冷延−焼鈍材 厚み０．８ ｍｍ Ｘ幅２０ｍＴｎ×長さ１００ｍｍ押
付荷重：３ｋｇ 試験温度＝２００°Ｃ 摺動速度： ４ ｍｑ ／ｓｅｃ 〃幅：１０朋／ｓｅｃ 圧延油塗付量：３０ｇ汐 第１図において、鉱油系Ａおよび混合系Ａはミルクリー
ン性が良好で、直送可能な圧延油であるが、潤滑性があ
り、仕上板厚（１）がＱ、 ４ ｍｍ以下では最高圧延
速度が１００Ｑ ｍＡｎｉｎ 以下と低い。
一方、混合系りおよび牛脂系Ｂ、Ｃはミルクリーン性は
劣るが、潤滑性は優れ、仕上板厚（１）が０、４ ｍｍ
の場合において、１４００ ｍ／ｍｉｎ以上の圧延速度
が得られている。しかし、優れたミルクリーン性を維持
し、仕上板厚（ｔ）０．４ｍｍで１５００ｍ １ｍ ｉ
ｎ 以上の高速圧延が可能な圧延油はない。
劣るが、潤滑性は優れ、仕上板厚（１）が０、４ ｍｍ
の場合において、１４００ ｍ／ｍｉｎ以上の圧延速度
が得られている。しかし、優れたミルクリーン性を維持
し、仕上板厚（ｔ）０．４ｍｍで１５００ｍ １ｍ ｉ
ｎ 以上の高速圧延が可能な圧延油はない。
これを可能とするためには、ミルクリーン性の優れた圧
延油で用いた場合でも、耐焼付性が９０以上となるよう
な焼付を起し難い作業ロールを用いればよい。第２表は
混合系Ａの圧延油を用いた場合の実施例および比較例の
耐焼付性を示す。
延油で用いた場合でも、耐焼付性が９０以上となるよう
な焼付を起し難い作業ロールを用いればよい。第２表は
混合系Ａの圧延油を用いた場合の実施例および比較例の
耐焼付性を示す。
第２表中の実施例＆１は、ｏ、５ｃ−３Ｃｒ鍛鋼の圧子
ＫＴａＮを物理蒸着法により厚み１０μｍ被覆して使用
した例である。耐焼付性は、被覆膜のない比較例Ｊｆ＆
ｌや比較例＆２の化成処理法によりリン酸亜鉛皮膜を１
０μｍを形成させた場合、比較例＆３の厚み１０ Ｊｉ
ｍのＣｒメッキを行った場合に比へ１１５と著しく高い
値を示し、実機圧延において１７００ｍ／ｆｎｉ ｎ以
上の高速圧延が可能であることを示している。
ＫＴａＮを物理蒸着法により厚み１０μｍ被覆して使用
した例である。耐焼付性は、被覆膜のない比較例Ｊｆ＆
ｌや比較例＆２の化成処理法によりリン酸亜鉛皮膜を１
０μｍを形成させた場合、比較例＆３の厚み１０ Ｊｉ
ｍのＣｒメッキを行った場合に比へ１１５と著しく高い
値を示し、実機圧延において１７００ｍ／ｆｎｉ ｎ以
上の高速圧延が可能であることを示している。
Ｃ１ｏ）
第 ２ 表
（２ｏ）
実施例忍２はＱ８Ｃ−３Ｃｒ鍛鋼ノＩｆ 子Ｋ 、 Ｚ
ｒＣを化学蒸着法により厚み１０μｍ被覆して使用した
例である。実施例扁３は、ＷＣを浸透法により厚み５０
μｍ被覆した圧子を使用した例である。実施例馬４は、
ＷＣを溶射法により２００μｍ被覆した圧子を使用した
例である。実施何屋５は、ＶＣを溶融塩法により５０μ
ｍ被覆した圧子を使用した例をそれぞれ示す。
ｒＣを化学蒸着法により厚み１０μｍ被覆して使用した
例である。実施例扁３は、ＷＣを浸透法により厚み５０
μｍ被覆した圧子を使用した例である。実施例馬４は、
ＷＣを溶射法により２００μｍ被覆した圧子を使用した
例である。実施何屋５は、ＶＣを溶融塩法により５０μ
ｍ被覆した圧子を使用した例をそれぞれ示す。
いずれの実施例とも耐焼付性は９０ＪＪ、上であり。
実機圧延において１５００ｍ４ｎ以上の高速圧延が可能
であることを示している。また、耐焼付性は実施例扁３
，４のように浸透、溶射と被覆方法が異なるにもかかわ
らず、はぼ同一の値を示す。
であることを示している。また、耐焼付性は実施例扁３
，４のように浸透、溶射と被覆方法が異なるにもかかわ
らず、はぼ同一の値を示す。
実施例扁６は被覆膜の最少厚みを示す例であり。
ＴｉＣを物理蒸着法により厚み１μｍ被覆した圧子を使
用した例を示す。耐焼付性は９２と高速圧延が可能な値
を示している。
用した例を示す。耐焼付性は９２と高速圧延が可能な値
を示している。
；１ 一方、比較例＆４は、実施何屋６と同様の方法で
被覆膜厚が０８μｍの圧子を使用した例を示す。
被覆膜厚が０８μｍの圧子を使用した例を示す。
耐焼付性は６５と低く、高速圧延は不可能である。
（ｚｌ）
このことから、被覆膜の厚みは最少限ｌ １ｔｒｎ以上
必要であることがわかる。
必要であることがわかる。
実施例＆７から羨９は２本発明の被膜物質そのものを圧
子として使用した例を示寸。これは、実機圧延において
本発明の被覆物層で作業ロール全体を製造した場合、ま
たは嵌合によりスリーブ・ロールとして使用する場合を
想定した例である。
子として使用した例を示寸。これは、実機圧延において
本発明の被覆物層で作業ロール全体を製造した場合、ま
たは嵌合によりスリーブ・ロールとして使用する場合を
想定した例である。
実施例Ａ ７ハ、 ＷＣＶＣＴｉＣを７．５ ％、 Ｔ
ａＣヲ６．５％、Ｃｏを１０％含む超硬材料を、実施何
屋８はＡ、１１２０３を実施例馬９はＳｉＣ＋３０％Ｍ
ｏの焼結祠料を使用した例である。いずれも、耐焼付性
が１００以上と高い値を示し、高速圧延が可能である。
ａＣヲ６．５％、Ｃｏを１０％含む超硬材料を、実施何
屋８はＡ、１１２０３を実施例馬９はＳｉＣ＋３０％Ｍ
ｏの焼結祠料を使用した例である。いずれも、耐焼付性
が１００以上と高い値を示し、高速圧延が可能である。
なお、実施何屋１から漸７までは硬度かＨｖ−９００以
上の物ａであり、実施例Ａ８は、融点が２０００°Ｃ以
上で、かつ、高温における圧延材との固溶度がきわめて
低い物質であり、実施例Ａ９は融点が２０００°Ｃ以上
で熱伝導率がＯ，１ｓＣａＧｅｃ°Ｃ−□□□以上であ
る物質である。
上の物ａであり、実施例Ａ８は、融点が２０００°Ｃ以
上で、かつ、高温における圧延材との固溶度がきわめて
低い物質であり、実施例Ａ９は融点が２０００°Ｃ以上
で熱伝導率がＯ，１ｓＣａＧｅｃ°Ｃ−□□□以上であ
る物質である。
■ステンレス鋼帯の冷間圧延における実施例（２２）
ステンレス鋼帯の冷間圧延における問題点のうち、光沢
不良は低粘度の圧延油を用いれば解決できる。したがっ
て、低粘度の圧延度の圧延油を用いた際の耐焼付性向上
効果について、実施例をあげて説明する。第３表は、実
機において板厚３．０酊のＳＵＢ ４３０鋼の酸洗済み
熱延材を１０パスで０．４７ｍｍに圧延する除用いた圧
延油の粘度と圧延後の銅帯の光沢度およびヒートスクラ
ッチの発生しない最高圧延速度とを示す。また、板厚３
０闘のＳＵＳ ４．３０鋼の酸洗済み熱延材を２．０
ｍｍに冷間圧延した素材をモデル・ミルにおいて材質５
ＫＤ１１１７）作業ロール（ロール径１００ ｍｍ ）
を用いて１パスで圧下率４０％の圧延を行い、その際の
ヒート・スクラッチが発生しない最高圧延速度をめ第３
表に併記した。
不良は低粘度の圧延油を用いれば解決できる。したがっ
て、低粘度の圧延度の圧延油を用いた際の耐焼付性向上
効果について、実施例をあげて説明する。第３表は、実
機において板厚３．０酊のＳＵＢ ４３０鋼の酸洗済み
熱延材を１０パスで０．４７ｍｍに圧延する除用いた圧
延油の粘度と圧延後の銅帯の光沢度およびヒートスクラ
ッチの発生しない最高圧延速度とを示す。また、板厚３
０闘のＳＵＳ ４．３０鋼の酸洗済み熱延材を２．０
ｍｍに冷間圧延した素材をモデル・ミルにおいて材質５
ＫＤ１１１７）作業ロール（ロール径１００ ｍｍ ）
を用いて１パスで圧下率４０％の圧延を行い、その際の
ヒート・スクラッチが発生しない最高圧延速度をめ第３
表に併記した。
実機圧延において要求される光沢度は、７５０以上であ
り、圧延速度は３００ ｍ／ＴＬ（ｎ以上である０この
要求を満足させるためには、粘度１５（ｃｓｔ以下の圧
延油を用いて、圧延速度か３００７ｉｎ以上となるよう
に２作業ロールの耐焼付性を改善する必璧がある。
り、圧延速度は３００ ｍ／ＴＬ（ｎ以上である０この
要求を満足させるためには、粘度１５（ｃｓｔ以下の圧
延油を用いて、圧延速度か３００７ｉｎ以上となるよう
に２作業ロールの耐焼付性を改善する必璧がある。
第３表
一方、笑機圧延における最高圧延速度のモデル・ミルに
おける妙高圧延速度とはよく対応ｌ−ている。
おける妙高圧延速度とはよく対応ｌ−ている。
そこで９本発明の実施例について耐焼付性の評価モデル
・ミル圧延により行い、最高圧延速度が６０−Ｉｎ ｉ
ｎ以上となる作業ロールの被膜物質を検討した。第４
表に本発明の実施例および比較例も・それぞれ示１゜ 第４表中央ＭＭ例扁］０は５Ｋ１）ｏの心材Ｋ ＷＣ＋
６チＣＯの超硬材料のスリーブを嵌合した作業ロールを
用い、粘Ｂｋ’１５ｃＳｔの圧に油を用いて圧延した例
である。最高圧延速度は８０／ルｉｎで実機の４００ｍ
／ｆｎ１ 、に対応し、比較例扁５の被覆膜のない５Ｋ
ＤＩ］の作業ロールにくらべ、著しく耐焼付性が向上し
ており、高速圧延が可能である。
・ミル圧延により行い、最高圧延速度が６０−Ｉｎ ｉ
ｎ以上となる作業ロールの被膜物質を検討した。第４
表に本発明の実施例および比較例も・それぞれ示１゜ 第４表中央ＭＭ例扁］０は５Ｋ１）ｏの心材Ｋ ＷＣ＋
６チＣＯの超硬材料のスリーブを嵌合した作業ロールを
用い、粘Ｂｋ’１５ｃＳｔの圧に油を用いて圧延した例
である。最高圧延速度は８０／ルｉｎで実機の４００ｍ
／ｆｎ１ 、に対応し、比較例扁５の被覆膜のない５Ｋ
ＤＩ］の作業ロールにくらべ、著しく耐焼付性が向上し
ており、高速圧延が可能である。
実施例屋１１はＳＫＤ ］］ ｔＴ＋ 口’ −ル表面
Ｖｃ Ｔ１ＣＮ ヲ物理蒸着した作業ロールを用い、か
つ、粘度７ｃｓｔの圧延油を用いて圧延した例である。
Ｖｃ Ｔ１ＣＮ ヲ物理蒸着した作業ロールを用い、か
つ、粘度７ｃｓｔの圧延油を用いて圧延した例である。
市販圧延油よりさらに低粘度の圧延油を使用しているに
もかかわらず、最高圧延速度は８０ ／ｉｎｍ ＜ １
高速圧延が可能である。
もかかわらず、最高圧延速度は８０ ／ｉｎｍ ＜ １
高速圧延が可能である。
実施例ＡＩ２および実施例扁１３は塩浴窒化および浸炭
により、Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｖなど合金元素の窒化物およ
び炭化物を形成させ１表層から深さ５０μｍまで硬度を
Ｈｖ−ｇ００以上とした５ＫＤ１１の作業ロールを用い
、粘度１５ ｃＳｔの圧延油を用いて圧延した例である
。
により、Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｖなど合金元素の窒化物およ
び炭化物を形成させ１表層から深さ５０μｍまで硬度を
Ｈｖ−ｇ００以上とした５ＫＤ１１の作業ロールを用い
、粘度１５ ｃＳｔの圧延油を用いて圧延した例である
。
実施例ＡＩ２．１３とも最高圧延速度は”０？ｉｎか得
られ、高速圧延が可能である。
られ、高速圧延が可能である。
実施例屋１５から屋１７までは、材質５ＫＩ−１９相当
のロール材に被覆し、粘度４ ｃｓｔの低粘度圧延油を
用いて圧延した例である。実施例扁１５は硬度がＨｖ−
２０００以上であるＴｌＢ２を化学蒸着法により１０μ
ｍ被覆した例である。実施例Ａ］６は硬度がＨｖ−２０
００以上であるＮｂＣを化学蒸着法により１０μｍ被覆
した例である。実施例屋１７は融点が２５３０°Ｃテ’
Ｘｆ’ Ｃテノ熱伝導率カｏ、 ２１””／；ｃ’ Ｃ
）ｔｓであるＢｅＯを溶射法により２００μｍ被覆した
例である。いずれも、被覆層のない比較例Ａ６にくらべ
著しく最高圧延速度が向上している。
のロール材に被覆し、粘度４ ｃｓｔの低粘度圧延油を
用いて圧延した例である。実施例扁１５は硬度がＨｖ−
２０００以上であるＴｌＢ２を化学蒸着法により１０μ
ｍ被覆した例である。実施例Ａ］６は硬度がＨｖ−２０
００以上であるＮｂＣを化学蒸着法により１０μｍ被覆
した例である。実施例屋１７は融点が２５３０°Ｃテ’
Ｘｆ’ Ｃテノ熱伝導率カｏ、 ２１””／；ｃ’ Ｃ
）ｔｓであるＢｅＯを溶射法により２００μｍ被覆した
例である。いずれも、被覆層のない比較例Ａ６にくらべ
著しく最高圧延速度が向上している。
実施例ＡＩ８．１９は硬度がＨｖ ＝ ９００以上の本
発明の被覆物質を焼結し２作業ロールとして使用した例
を示す。実施例扁１８は重量比で８０％Ｗと加％Ｃｏの
超硬合金を心材とし重量比で９４％のＷＣと６％のＣＯ
を焼結した超硬合金ロールを用いた例である。使用圧延
油の粘度が２ ｃＳｔと極めて低いにもかかわらず最高
圧延速度は６０ｍＡｉｎが得られており、高速圧延が可
能である。実施例Ａ１９は重量比で４８％のＴｉＣと４
０％のＣｏ、 １２％Ｃｒ３Ｃ２ヲ焼結したサーメット
・ロールを用い、粘度１０Ｃ８ｔの圧延油を用いて圧延
した例である。最高圧延速度は８”Ｗｉｎと高く、高速
圧延が可能である。
発明の被覆物質を焼結し２作業ロールとして使用した例
を示す。実施例扁１８は重量比で８０％Ｗと加％Ｃｏの
超硬合金を心材とし重量比で９４％のＷＣと６％のＣＯ
を焼結した超硬合金ロールを用いた例である。使用圧延
油の粘度が２ ｃＳｔと極めて低いにもかかわらず最高
圧延速度は６０ｍＡｉｎが得られており、高速圧延が可
能である。実施例Ａ１９は重量比で４８％のＴｉＣと４
０％のＣｏ、 １２％Ｃｒ３Ｃ２ヲ焼結したサーメット
・ロールを用い、粘度１０Ｃ８ｔの圧延油を用いて圧延
した例である。最高圧延速度は８”Ｗｉｎと高く、高速
圧延が可能である。
実施例Ａ２０は重昂比で８０％Ｗと２０％ＣＯを焼結し
た超硬合金の作業ロールにさらＶｃ’Ｉ’ｉＣＮを５／
１ｍ化学蒸着により被覆して圧延した例である。
た超硬合金の作業ロールにさらＶｃ’Ｉ’ｉＣＮを５／
１ｍ化学蒸着により被覆して圧延した例である。
Ｔ１ＣＮを被覆することｆより、実施例煮１８よりさら
に高速圧延が可能となる。
に高速圧延が可能となる。
比較例屋７は本発明の被覆ロールを用いて圧延する場合
の圧延油粘度の下限を外れた例である。
の圧延油粘度の下限を外れた例である。
作業ロールは実施例屋２０と同一であるが、用いた圧延
油の粘度は実施例扁２０より低く、１ｃ８ｔである。実
施例ｊｆ６．２０の圧延油粘度が２ ｃＳｔの場合は。
油の粘度は実施例扁２０より低く、１ｃ８ｔである。実
施例ｊｆ６．２０の圧延油粘度が２ ｃＳｔの場合は。
高速圧延が可能であるが、比較例扁７の１ ｃＳｔの場
合は、最高圧延速度か４０ ／ と低く、高速圧７１１
ｎ 延ができない。このことから、使用する圧延油の粘度の
下限は２ ｃｓｔである。
合は、最高圧延速度か４０ ／ と低く、高速圧７１１
ｎ 延ができない。このことから、使用する圧延油の粘度の
下限は２ ｃｓｔである。
（ト）効果
本発明の方法によれば、冷間圧延において。
圧延材と作業ロールとの焼料を防止することかで・ｊ
き、高送圧延が可能となる。
き、高送圧延が可能となる。
（ｉ
第１図は実機最高圧延速度とバウデン摩擦試験における
耐焼料性との相関関係を示すグラフである。 特許出願人 住友金属工業株式会社 （外５名）
耐焼料性との相関関係を示すグラフである。 特許出願人 住友金属工業株式会社 （外５名）
Claims (1)
- （１）硬度Ｈｖ ＝ ９００以上でかつ融点が１５００
°Ｃ以上の高硬度高融点物質か硬度Ｈｖ ＝ ｇ００以
上でかつ２０°Ｃでの熱伝導率が０．１５ Ｃａ１／
’ Ｃ，ｃｙｒｒ以ｅＣ 上の高硬度高熱伝導物質か、融点が２０００’ Ｃ以上
でかつ高温における圧延材との固溶度が極めて低いか全
く固溶しない高融点非固溶物質か、融点が２０００°Ｃ
以上でかつ２０°Ｃでの熱伝導率が０１５Ｃａｔイ。。 °Ｃ，ｃｍ以上である高融点高熱伝導物質かのうちのい
ずれかの物質で表面を被覆した作業ロールを用い、かつ
、ミルクリーン性の優れた鉱油および合成油を主体とし
た圧延油を用いることにより表面清浄の優れた炭素鋼の
薄鋼帯をヒート・スクラッチの発生することなく高速圧
延することを特徴とする冷間圧延方法。 （２、特許請求の範囲第（１）項に記載の作業ロールを
用い、かつ粘性が低く、オイルピットを形成しにくい鉱
油および合成エステルを主体とした圧延油を用いること
により表面光沢の優れたステンレス鋼の薄銅帯をヒート
・スクラッチの発生することなく高速圧延することを特
徴とする冷間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11801084A JPS60261609A (ja) | 1984-06-08 | 1984-06-08 | 薄鋼帯の冷間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11801084A JPS60261609A (ja) | 1984-06-08 | 1984-06-08 | 薄鋼帯の冷間圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60261609A true JPS60261609A (ja) | 1985-12-24 |
Family
ID=14725820
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11801084A Pending JPS60261609A (ja) | 1984-06-08 | 1984-06-08 | 薄鋼帯の冷間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60261609A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0694620A1 (en) | 1994-07-27 | 1996-01-31 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing a stainless steel sheet having excellent brightness |
Citations (3)
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|---|---|---|---|---|
| JPS527879A (en) * | 1975-07-09 | 1977-01-21 | Shinko Seiki Kk | Method of forming high hardness film on carbon tool steel or alloy too l steel |
| JPS54160546A (en) * | 1978-06-10 | 1979-12-19 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cold rolled steel plate |
| JPS5953673A (ja) * | 1982-09-20 | 1984-03-28 | Nippon Steel Corp | 金属加工用耐摩耗性工具 |
-
1984
- 1984-06-08 JP JP11801084A patent/JPS60261609A/ja active Pending
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| US5799527A (en) * | 1994-07-27 | 1998-09-01 | Kawasaki Steel Corporation | Method of producing a stainless steel sheet having excellent surface brightness |
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