JPWO2018159370A1 - 冷間圧延機および冷間圧延方法 - Google Patents
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Abstract
Description
上記加熱した鋼板両エッジ部が、第1スタンドのロールバイトに到達する前に、第1スタンドに供給するクーラントより高濃度のクーラントを鋼板両エッジ部表面に噴射することを特徴とする冷間圧延方法である。
図2は、本発明の技術を適用することができる完全連続式の4スタンド冷間圧延設備の概要を示したものである。ペイオフリール(巻戻機)101においてコイルの状態から巻き戻された鋼板102は、溶接機103によって先行材と後行材とが接合され、ルーパー104を経た後、4スタンドからなる冷間圧延機で所定の板厚まで圧延された後、出側のテンションリール108によってコイルに巻き取られる。テンションリール108に巻き取られた圧延後の鋼板は、先行材と後行材との溶接部で、あるいは、所定の巻取重量となったときに、出側の走間シャー107で切断されて排出され、切断後に圧延された後行の鋼板は、待機していた別のテンションリールに巻き取られ、圧延が継続して行われる。
圧延油の供給方式が循環給油方式のタンデム式冷間圧延機においては、一般に、圧延用潤滑剤(圧延油)の供給とロールの冷却を、水に対して圧延油を低濃度に混合して乳化したエマルション(クーラント)を、各スタンドの入側および出側に設けられた噴射装置から、ワークロール外周面および/またはワークロールと中間ロールの間に向けて噴射することで行っている。なお、本発明では、以降、各スタンドに供給されるクーラントを「低濃度クーラント」、その噴射装置を「低濃度クーラント噴射装置」ともいう。
なお、上記エッジヒータの設置位置は、第1スタンドから上流側2〜10mの範囲とするのが好ましい。10mを超えると、加熱から第1スタンドのロールバイトに至るまでの熱損失が大きく、一方、2m未満では、後述する高濃度クーラント噴射装置を設置するスペースを確保できなくなる虞がある。
図4は、図3に示した冷間圧延機において、低速圧延時(第1スタンド入側の鋼板速度20mpm)に、板厚2.0mmの熱延鋼板をエッジヒータで加熱した後、前述した高濃度クーラント噴射装置から、圧延油の供給量を一定とし、圧延油の濃度と流量を種々に変化させたクーラント(温度:50℃)を噴射したときの、上記エッジヒータの加熱温度と第1スタンドのロールバイト入側の鋼板温度との関係を調査した結果を示したものである。なお、エッジヒータは、第1スタンドから上流側に5mの位置、高濃度クーラント噴射装置は、第1スタンドから上流側に1mの位置に設置されている。
ここで、上記タンデム式冷間圧延機は、循環給油方式のもので、水に対して、エステルを主成分とする圧延油を濃度が3mass%となるよう混合し、エマルション化した低濃度クーラント(温度:50℃)を、各スタンドのワークロールの外周面およびワークロールと中間ロールとの間に噴射する低濃度クーラント噴射装置を配設した構造となっている。
また、上記エッジヒータは、C型のインダクタによって、鋼板両エッジ部の板幅端部から30mmの範囲を加熱できるようにしたものである。
また、上記高濃度クーラント噴射装置は、第1スタンドのロールバイトから上流側5mの位置に設置され、水に対してエステルを主とした圧延油を濃度10mass%となるよう混合し、エマルション化した高濃度クーラント(温度:50℃)を、鋼板の両エッジ部を含む全幅に亘って、噴射量0.1m3/minで噴射できるようにしたものである。
具体的には、圧延条件1は、第1スタンド入側の低濃度クーラントの噴射量を5m3/minに設定した上で、エッジヒータで鋼板両エッジ部(幅30mm)を加熱したが、高濃度クーラントの噴射は行なわなかった例(従来例)であり、この際のエッジヒータの電力量は、第1スタンドのロールバイト入側の鋼板エッジ部の温度が60℃となるよう設定した。
また、圧延条件2は、上記圧延条件1に対して、エッジヒータの電力量を、圧延条件1の消費電力を100(ベース)としたときの70に削減した例(比較例)である。
また、圧延条件3は、上記圧延条件2に対して、低濃度クーラントの噴射量を、圧延条件1および2の噴射量を100(ベース)としたときの75に低減し、かつ、高濃度クーラントを噴射した例(発明例)である。
なお、上記実験の結果は、各圧延条件における全圧延コイル数に対する板破断が発生したコイル数の比率である破断発生率(%)で評価し、この結果を表1に併記した。
また、上記圧延条件1に対して、エッジヒータの電力量を削減した圧延条件2では、消費電力は低減するものの、鋼板エッジ部の加熱不足によりロールバイト入側の鋼板エッジ温度が40℃まで低下したため、耳割れによる板破断が頻発し、板破断の発生率は1.4%まで上昇した。
また、上記圧延条件2に対して、低濃度クーラントの噴射量を削減し、高濃度クーラントを噴射した圧延条件3では、エッジヒータの電力量は圧延条件2と同様、削減したままであったが、高濃度クーラント噴射による熱損失より、低濃度クーラント噴射量削減による鋼板エッジ部の熱損失低減の方が大きかったため、ロールバイト入側の鋼板エッジ温度は60℃まで上昇した。さらに、高濃度クーラント噴射による圧延油のプレートアウト性の向上も相俟って、耳割れによる板破断発生率は、圧延条件2に対して大幅に改善され、従来技術と同レベル以下の0.2%まで低減した。
この結果から、本発明を適用し、高濃度クーラントを噴射することで、誘導加熱装置の加熱電力量や低濃度クーラントの噴射量を削減しても、板破断の発生を大幅に低減できることがわかる。
2:C型誘導子(インダクタ)
3:誘導加熱コイル
101:ペイオフリール
102:鋼板
103:溶接機
104:ルーパー
105:蛇行制御装置(ブライドルロール)
106:4スタンド圧延機
107:走間シャー
108:テンションリール
Claims (6)
- 圧延油と冷却水を兼ねたクーラントを各スタンドに供給して鋼板を連続的に圧延する循環給油方式のタンデム式冷間圧延機において、
上記冷間圧延機の第1スタンドの上流側に、鋼板の両エッジをロールバイト入側の鋼板温度で60℃以上に加熱するエッジヒータが配設されてなり、かつ、
上記エッジヒータと上記第1スタンドとの間に、第1スタンドに供給するクーラントより高濃度のクーラントを鋼板両エッジ部表面に噴射する設備を配設してなることを特徴とする冷間圧延機。 - 上記エッジヒータは、鋼板の両エッジ部を上下からC型のインダクタで挟んで鋼板エッジ部のみを加熱する誘導加熱装置であることを特徴とする請求項1に記載の冷間圧延機。
- 上記高濃度のクーラントは、圧延油の濃度が10mass%以上であることを特徴とする請求項1または2に記載の冷間圧延機。
- 圧延油と冷却水を兼ねたクーラントを各スタンドに供給する循環給油方式のタンデム式冷間圧延機を用いて鋼板を冷間圧延する方法において、
上記冷間圧延機の第1スタンドの上流側で、エッジヒータを用いて鋼板両エッジ部の鋼板温度が、第1スタンドのロールバイト入側で60℃以上となるよう加熱し、かつ、
上記加熱した鋼板両エッジ部が、第1スタンドのロールバイトに到達する前に、第1スタンドに供給するクーラントより高濃度のクーラントを鋼板両エッジ部表面に噴射することを特徴とする冷間圧延方法。 - 上記高濃度のクーラントは、圧延油の濃度が10mass%以上のものであることを特徴とする請求項4記載の冷間圧延方法。
- 上記高濃度クーラントの噴射量および/または第1スタンド入側の低濃度クーラントの噴射量を、圧延速度に応じて調整することを特徴とする請求項4または5に記載の冷間圧延方法。
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