CN110300633A - 冷轧机以及冷轧方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及冷轧机以及冷轧方法。使用下述冷轧机，由此即使在低速轧制时，也能够进行轧制而不产生钢板边缘的边裂、板断裂，该冷轧机是将兼作轧制油与冷却水的冷却液向各机架供给并连续轧制钢板的循环给油方式的串联式冷轧机，在上述冷轧机的第一机架的上游侧配设有以辊咬口输入侧的钢板温度成为60℃以上的方式加热钢板的两边缘的边缘加热器，并且在上述边缘加热器与上述第一机架之间配设有向钢板两边缘部表面喷射与向第一机架供给的冷却液相比高浓度的冷却液的设备，由此硅钢板、不锈钢板那样的难轧制材料。

Description

冷轧机以及冷轧方法
技术领域
本发明涉及冷轧机与冷轧方法，具体而言，涉及适合用于硅钢板、不锈钢板那样的难轧制材料的轧制的串联式冷轧机和使用了该冷轧机的冷轧方法。
背景技术
以往，在冷轧钢带(钢板)时，使用的冷轧机无论是串联排列的多个轧制机的串联式或者是由单机架构成的逆向式等种类，另外，无论是以一个绕线单位轧制钢带的批量式、或者是在轧制设备的输入侧焊接钢带并连续地轧制钢带的连续式，通常都将被轧制材的钢板温度设为室温左右、即使高也是40℃左右来进行轧制。这是因为作为钢板的性质，公知温度越高则变形阻力降低，轧制性会提高，但对于上述优点来说，也正是导致为了提高钢板温度所需的能量成本的上升增大，并且由提高钢板温度导致的制造工序的复杂化、处理方面的问题等的理由。
然而，在JIS G3141规定的那样的普通冷轧钢板中，即使以上述那样的室温等级的温度进行的冷轧，在钢板的板宽度端部(边缘部)产生的边裂也小，操作上也不会产生板断裂等大的问题。然而，含有1质量％以上的Si的硅钢板(电磁钢板)、大量地含有Cr、Ni等合金元素的不锈钢板等与普通冷轧钢板相比，是硬质且容易脆化的，所以若以室温等级的温度进行冷轧,会在轧制后的钢板边缘部产生大的边裂，在最坏的情况下，存在轧制中产生板断裂这样的问题。
作为解决该问题的技术，例如,专利文献1公开了在冷轧硅钢板时，在轧制机输入侧使用感应加热装置将钢板边缘部加热到夏比冲击试验的延展性-脆性转移温度亦即60℃以上的温度之后向轧制机供给的冷轧方法。
另外，专利文献2公开了作为加热钢板边缘部的机构，使用了图1所示那样的、一对C型电感线圈(感应器)的感应加热装置。该感应加热装置利用C型电感线圈2的窄缝部从上下夹着钢板1的两边缘部，利用在感应加热线圈3中流动高频电流而产生的高频磁通使感应电流产生于钢板边缘部，利用由该感应电流产生的焦耳热加热钢板边缘部。
这里，为了利用上述感应加热装置将钢板边缘部加热到规定的温度，需要以使钢板边缘部、与从上下夹着该边缘部的电感线圈重合的长度(搭接长度)成为预先设定的范围的方式，根据钢板的板宽度变化来调整电感线圈的位置。然而，在实际操作中，不仅上述板宽度变化，因平坦度不良等还在钢板中产生蜿蜒，或钢板边缘部向板宽度方向移动，所以钢板两边缘部的搭接长度变化。因此，例如搭接长度小的一侧的边缘部遮挡磁通的流动的涡流的产生变少而功率因数降低，无效电流增加，所以即使增加线圈电流，也没有规定的输出，变得加热不足。另一方面，相反的一侧的边缘部由于搭接长度变大，所以与上述相反，被异常加热。其结果是，加热不足的边缘部在轧制中产生边裂，另一侧的被异常加热的边缘部产生由热膨胀导致的边浪，所以稳定的轧制变得困难。因此，在利用感应加热将钢板边缘部加热到规定的温度的情况下，将搭接长度控制为最佳值是重要的。因此，例如专利文献3、专利文献4公开了将上述搭接长度控制在规定的范围的感应加热装置。
然而，作为冷轧机的润滑油(轧制油)的供给方式存在循环给油方式和直接给油方式这两个方法，在普通冷轧钢板中通常是前者的方式。该方式是将可溶性油、矿物质油等轧制油乳化(分散)在水中而形成乳液的物质向钢板、轧制机的工作辊等供给而进行轧制，使用后的乳液被回收并循环使用的方式。在该方式中，上述乳液用作轧制润滑剂的同时，也作为冷却剂起作用。因此，上述乳液也被称为轧制油或者冷却液。因此，在本发明中，以后将上述乳液称为“冷却液”。
另外，被用于上述循环给油方式的冷却液所含的轧制油的浓度因轧制油的种类而不同，通常是2～4质量％左右，所以对轧制油的主要单位是优异的，但在硬质材料、极薄材料等难轧制材料的轧制中具有不利的情况。因此，作为进一步使轧制润滑性提高的机构，提出了一边使用低浓度的冷却液，一边还向钢板表面直接喷射少量高浓度的冷却液的混合方式(例如参照非专利文献1)。在该方式中，从减少循环使用的轧制油的量并保持其清洁度的观点考虑，在第二机架以后使用高浓度的冷却液。
专利文献1：日本特开昭61-015919号公报
专利文献2：日本特开平11-290931号公报
专利文献3：日本特开昭53-070063号公报
专利文献4：日本特开平11-172325号公报
非专利文献1：「板圧延的理论和实际」：日本钢铁协会发行，p208-211(1984)
在循环给油方式的串联式冷轧机中，一边将作为润滑剂以及冷却剂发挥功能的低浓度的冷却液、从各机架的输入侧以及输出侧向工作辊外周面和/或工作辊与中间辊或者备用辊之间喷射一边轧制钢板。因此，应用专利文献1、2的技术，在第一机架的上游侧，即使使用边缘加热器将钢板边缘部加热到60℃以上的温度，也通过在第一机架输入侧喷射的低浓度冷却液、或被形成于辊咬口(roll bite)的积液冷却了，所以到达第一机架的辊咬口时的钢板温度成为60℃以下。在轧制先行卷材与后续卷材的焊接部时那样的低速轧制时，由于钢板到达辊咬口的时间变长，所以该冷却特别显著。因此，需要考虑到上述冷却液的冷却而将边缘加热器的加热温度设定得较高，加热所需的电力量必然会上升。
并且，在轧制钢板中，需要供给适当量的轧制油，但冷却液中所含的轧制油的向钢板表面的离水展着量，钢板温度越高则越低。因此，利用边缘加热器加热的钢板边缘部与板宽度中央部比较容易成为润滑不足，对于边裂、板断裂更加不利，所以需要利用某种手段来补充轧制油。然而，在仅简单地增加低浓度冷却液的喷射量中，仅增大由冷却液导致的热损失，而对钢板边缘部的轧制性提高并没有帮助。
发明内容
本发明正是鉴于现有技术中所存在的上述问题点而完成的，其目的是提供一种特别是即使在低速轧制时，也能够轧制硅钢板、不锈钢板那样的难轧制材料而不产生钢板边缘的边裂、板断裂的冷轧机，并且提出了使用了该冷轧机的冷轧方法。
发明者们关于解决上述课题的方法，着眼于非专利文献1所公开的混合方式的给油方式进行了深入研究。其结果是，发现了在串联式冷轧机的第一机架的上游侧，在利用边缘加热器加热钢板两边缘部之后，向该钢板边缘部喷射高浓度的冷却液，从而能够抑制由冷却液导致的钢板边缘部的温度降低并且能够确保轧制油的离水展着量(plate-outamount)，进而即使在低速轧制时也能够不产生边裂、板断裂地轧制难轧制材料，从而研发出了本发明。
基于上述见解的本发明是一种冷轧机，其是将兼作轧制油与冷却水的冷却液向各机架供给并连续轧制钢板的循环给油方式的串联式冷轧机，在上述冷轧机的第一机架的上游侧配设有以辊咬口输入侧的钢板温度成为60℃以上的方式加热钢板的两边缘的边缘加热器，并且在上述边缘加热器与上述第一机架之间，配设有向钢板两边缘部表面喷射与向第一机架供给的冷却液相比高浓度的冷却液的设备。
本发明的冷轧机的上述边缘加热器是利用C型的电感线圈从上下夹着钢板的两边缘部并仅加热钢板边缘部的感应加热装置。
另外，本发明的冷轧机的上述高浓度的冷却液的轧制油的浓度是10质量％以上。
另外，本发明提供一种冷轧方法，是使用将兼作轧制油与冷却水的冷却液向各机架供给的循环给油方式的串联式冷轧机来冷轧钢板的方法，在上述冷轧机的第一机架的上游侧，使用边缘加热器以钢板两边缘部的钢板温度在第一机架的辊咬口输入侧成为60℃以上的方式进行加热，并且
在上述已加热的钢板两边缘部到达第一机架的辊咬口之前，向钢板两边缘部表面喷射与向第一机架供给的冷却液相比高浓度的冷却液。
另外，本发明的冷轧方法的上述高浓度的冷却液的轧制油的浓度是10质量％以上。
另外，本发明的冷轧方法，根据轧制速度来调整上述高浓度冷却液的喷射量和/或第一机架输入侧的低浓度冷却液的喷射量。
根据本发明，利用被设置于串联式冷轧机的第一机架的上游侧的边缘加热器加热钢板边缘部之后，在该边缘加热器与第一机架之间向钢板两边缘部表面喷射少量的浓度比向冷轧机的第一机架供给的冷却液高的高浓度的冷却液，所以能够减少由高浓度冷却液喷射引起的热损失，并且能够提高轧制油针对钢板表面的离水展着性。因此，根据本发明，能够稳定地将辊咬口输入侧的钢板边缘部温度设为60℃以上而不必利用边缘加热器进行过度的加热，并且能够确保轧制油针对钢板表面的离水展着量。因此，根据本发明，即使在低速冷轧硅钢板、不锈钢板那样的难轧制材料时，也能够抑制加热电力的增加、轧制油主要单位的上升并且能够防止板宽度端部的边裂、板断裂等轧制故障，所以非常有助于产品品质的提高、制造成本的降低、生产率的提高。
附图说明
图1是说明使用了C型电感线圈(感应器)的感应加热装置的图。
图2是说明完全连续式的冷轧机的概要的图。
图3是说明图2的冷轧机的前段部分的图。
图4是表示对利用边缘加热器加热后的钢板温度和辊咬口输入侧的钢板温度造成影响的冷却液的轧制油浓度的图表。
图5是表示对钢板温度和离水展着量造成影响的冷却液的轧制油浓度的图表。
图6是说明冷却液的轧制油浓度的优选范围的图表。
具体实施方式
以下，具体地对本发明进行说明。
图2示出了能够应用本发明的技术的完全连续式的四机架冷轧设备的概要。在放线卷轴(开卷机)101中卷材的状态开卷的钢板102通过焊接机103而先行材料与后续材料被接合，经过环顶器104后，利用由四机架构成的冷轧机轧制成规定的板厚之后，通过输出侧的张力卷轴108被卷绕为卷材。被卷绕在张力卷轴108的轧制后的钢板在先行材料与后续材料的焊接部、或者成为规定的卷取重量时，被输出侧的运行剪切机107切断并排出，切断后已被轧制的后续的钢板被卷绕在待机的其它的张力卷轴，继续进行轧制。
图3是放大表示上述图2所示的四机架冷轧机的前段部分、即第一机架、第二机架、第一机架的输入侧部分的图。
在轧制油的供给方式是循环给油方式的串联式冷轧机中，通常从被设置于各机架的输入侧以及输出侧的喷射装置朝向工作辊外周面和/或工作辊与中间辊之间喷射在水中以低浓度混合了轧制油而乳化了的乳液(冷却液)，从而进行轧制用润滑剂(轧制油)的供给与辊的冷却。此外，在本发明中，以后，将向各机架供给的冷却液也称为“低浓度冷却液”，将该喷射装置也称为“低浓度冷却液喷射装置”。
这里，作为上述冷轧油，通常使用合成酯、矿物油、动植物油脂等，另外，低浓度冷却液中的轧制油的浓度通常是1～5质量％左右。另外，该低浓度冷却液的温度考虑到冷却能力，通常被管理在40～70℃左右。
以往，在循环给油方式的串联式冷轧机中，仅利用上述低浓度冷却液进行冷轧。然而，仅用低浓度冷却液，若想冷轧硅钢板、不锈钢板等难轧制材料，则因被轧制材料的延展性不足，往往使钢板边缘部产生边裂，最坏的情况是产生板断裂。
因此，为了应对上述问题点，图3所示的本发明的冷轧机在第一机架的上游侧(输入侧之前)设置有加热钢板的两边缘部的边缘加热器，能够将钢板边缘部加热到延展性-脆性转移温度(60℃)以上的温度。上述边缘加热器的加热方式只要是能够迅速加热钢板边缘部的机构，则没有特别的限制，只要是已经确立技术的感应加热方式就是合适的。
优选上述边缘加热器的钢板边缘部的加热区域是距离板宽度端部至少30mm的范围。但是，若使加热区域过大，则除了加热设备费用增大之外，加热所需的电力量也增大，所以优选最大是50mm左右。
此外，优选上述边缘加热器的设置位置是上游侧距离第一机架2～10m的范围。若超过10m，则从加热开始到第一机架的辊咬口的热损失大，另一方面，若小于2m，则存在无法确保设置后述的高浓度冷却液喷射装置的空间的担心。
这里，上述钢板边缘部的边缘加热器的加热温度以第一机架的辊咬口输入侧的钢板边缘温度成为难轧制材料的延展性-脆性转移温度(60℃)以上的方式进行加热是重要的。然而，在第一机架的输入侧喷射了低浓度冷却液，并且在工作辊的辊咬口部形成了低浓度冷却液的积液，所以利用边缘加热器加热了的钢板边缘部被冷却。因此，为了将第一机架的辊咬口输入侧的钢板边缘部的温度设为60℃以上，需要进一步加上由上述低浓度冷却液引起的热损失来设定边缘加热器的加热温度(边缘加热器输出侧温度)。此外，优选第一机架的辊咬口输入侧的钢板边缘温度是80℃以上。
而且还应考虑的是，若提高钢板温度，则轧制油的离水展着性降低，所以钢板边缘部变得润滑不足。为了解决该问题，若增大第一机架输入侧的低浓度冷却液的喷射量，或对钢板边缘部喷射低浓度冷却液，则钢板边缘部被进一步冷却，所以为了将辊咬口输入侧的钢板边缘温度设为60℃以上，而会陷入需要进一步提高边缘加热器的加热温度这样的恶性循环。
因此，为了解决上述问题点，图3所示的本发明的冷轧机在上述边缘加热器与第一机架的轧制机之间，设置有能够向钢板两边缘部的表面喷射轧制油的浓度比上述低浓度冷却液高的冷却液(高浓度冷却液)的高浓度冷却液喷射装置。
这里，优选上述高浓度冷却液的轧制油的浓度是10质量％以上。以下，说明该理由。
图4示出了调查了在图3所示的冷轧机中，在低速轧制时(第一机架输入侧的钢板速度20mpm)，利用边缘加热器加热了板厚2.0mm的热轧钢板之后，从上述高浓度冷却液喷射装置喷射了将轧制油的供给量设为恒定、并使轧制油的浓度与流量进行了各种变化的冷却液(温度：50℃)时的、上述边缘加热器的加热温度与第一机架的辊咬口输入侧的钢板温度的关系的结果。此外，边缘加热器被设置于上游侧距离第一机架5m的位置，高浓度冷却液喷射装置被设置于上游侧距离第一机架1m的位置。
根据该图4的结果可知，为了降低边缘加热器的加热温度，只要向加热后的钢板边缘表面喷射少量的高浓度的冷却液即可。例如，为了将辊咬口输入侧的钢板温度设为60℃，在冷却液的轧制油的浓度是3质量％的情况下，需要将边缘加热器的加热温度设为350℃，但在将冷却液的轧制油的浓度设为10质量％的情况下，能够将边缘加热器的加热温度降低至190℃，若进一步提高轧制油的浓度，则能够进一步降低边缘加热器的加热温度。
另外，在难轧制材料的冷轧中，为了确保轧制润滑性，优选轧制油的离水展着量(对钢板表面的附着量)一般是50mg/m2以上，但如上所述，若钢板温度上升，则来自已乳液化的冷却液的轧制油的离水展着量降低，所以为了确保轧制时的润滑性，不优选提高边缘加热器的加热温度。
因此，调查了钢板温度对使轧制油的浓度进行了各种变化的冷却液的离水展着性造成的影响，图5示出了其结果。在该图中，钢板温度是100℃以上，各浓度的冷却液均是随着钢板温度上升而轧制油的离水展着量降低的情况。因此，为了在钢板温度高时确保规定的离水展着量，优选喷射高浓度的冷却液。例如，为了确保轧制油的离水展着量50mg/m2以上，在轧制油的浓度是3质量％的冷却液的情况下，钢板温度需要是120℃以下，在将冷却液的轧制油的浓度设为10质量％的情况下，钢板温度只要是180℃以下即可。
而且，图6是一并表示了从图4得到的冷却液的轧制油浓度与为了确保辊咬口的钢板温度60℃以上所需的边缘加热器加热温度的关系、以及从图5得到的冷却液的轧制油浓度与为了确保轧制油的离水展着量50mg/m2以上所需的钢板温度的关系的图表。从该图可知，为了确保辊咬口的钢板温度60℃以上所需的冷却液的轧制油浓度、与为了确保轧制油的离水展着量50mg/m2以上所需的冷却液的轧制油浓度兼得的范围大体是10质量％以上的范围，即为了维持冷轧时的润滑性并降低边缘加热器的加热温度，只要向钢板边缘的表面喷射少量的轧制油的浓度是10质量％以上的冷却液即可。此外，更优选轧制油的浓度是20质量％以上。
此外，在图2所示那样的、在轧制机的输入侧接合先行卷材与后续卷材而连续地进行轧制的冷轧机中，在轧制先行卷材与后续卷材的焊接部时，通常降低轧制速度来轧制。然而，若这样的低速轧制时的冷却液的喷射量、即低浓度冷却液、高浓度冷却液的喷射量恒定，则冷却液的冷却时间变长。其结果是，在以高速轧制时的辊咬口输入侧的钢板边缘温度成为60℃以上的方式，利用边缘加热器加热的情况下，存在当低速轧制时钢板边缘部被较强冷却，辊咬口输入侧温度较大地低于60℃的担忧。因此，优选高浓度冷却液的喷射量和/或第一机架输入侧的低浓度冷却液的喷射量根据轧制速度来调整。或者优选除了高浓度冷却液的喷射量和/或第一机架输入侧的低浓度冷却液的喷射量之外，边缘加热器的加热温度也根据轧制速度来调整。
另外，喷射高浓度冷却液的钢板边缘部的区域在上述说明中，仅限于由边缘加热器加热的钢板两边缘部。然而，仅在针对两边缘的喷射中，在轧制的钢板的板宽度变化，或钢板产生了蜿蜒的情况下，需要基于此来调整高浓度冷却液的喷射位置的控制装置，所以设备成本、维护负担增大。因此，也可考虑板宽度变动而扩大喷射高浓度冷却液的区域。并且，也可将喷射区域设为整个宽度，相应地减少低浓度冷却液的喷射量。
实施例
如图3所示，使用在第一机架的上游5m的位置配设加热钢板的两边缘的感应加热方式的边缘加热器，在该边缘加热器与第一机架之间配设喷射高浓度冷却液的高浓度冷却液喷射装置的完全连续式的串联式冷轧机，进行了将含有3.0质量％以上的Si的板厚是2.0～3.0mm的热轧钢板冷轧为板厚0.3～0.5mm的实验。
这里，上述串联式冷轧机是循环给油方式，所以是配设了将以酯为主要成分的轧制油以浓度成为3质量％的方式混合在水中、且已乳液化的低浓度冷却液(温度：50℃)、向各机架的工作辊的外周面以及工作辊与中间辊之间喷射的低浓度冷却液喷射装置的构造。
另外，上述边缘加热器是利用C型的电感线圈，能够加热距离钢板两边缘部的板宽度端部30mm的范围的部件。
另外，上述高浓度冷却液喷射装置被设置于距离第一机架的辊咬口5m的上游侧的位置，能够遍及包含钢板的两边缘部的整个宽度以喷射量0.1m3/min喷射、将以酯为主的轧制油以成为浓度10质量％的方式混合在水中、且已乳液化的高浓度冷却液(温度：50℃)。
而且，在上述实验中，如表1所示那样以3个条件改变设置于加热钢板两边缘的边缘加热器与第一机架之间的高浓度冷却液喷射装置、和第一机架的低浓度冷却液喷射装置的设定条件。
具体而言，轧制条件1是在将第一机架输入侧的低浓度冷却液的喷射量设定为5m3/min的基础上，利用边缘加热器加热钢板两边缘部(宽度30mm)，但没有进行高浓度冷却液的喷射的例子(现有例)，以第一机架的辊咬口输入侧的钢板边缘部的温度成为60℃的方式设定此时的边缘加热器的电力量。
另外，轧制条件2是相对于上述轧制条件1，将边缘加热器的电力量减少到将轧制条件1的消耗电力设为100(基准)时的70的例子(比较例)。
另外，轧制条件3是相对于上述轧制条件2，将低浓度冷却液的喷射量减少到将轧制条件1以及2的喷射量设为100(基准)时的75，并且喷射了高浓度冷却液的例子(发明例)。
此外，以各轧制条件的板断裂产生的卷材数量相对于全部轧制卷材数量的比率亦即断裂产生率(％)来评价上述实验的结果，将其结果统一表示在表1。
[表1]
*1将轧制条件1的电力量设为100(基准)
*2将轧制条件1的低浓度冷却液的喷射量设为100(基准)
如表1所示，在以第一机架的辊咬口输入侧的温度成为60℃的方式利用边缘加热器加热钢板边缘部，但没有喷射高浓度冷却液的轧制条件1中，板断裂产生率是0.4％。然而，为了补偿由低浓度冷却液引起的冷却，必须提高边缘加热器的加热温度，所以加热所需的电力量也是大量的。
另外，相对于上述轧制条件1，在减少了边缘加热器的电力量的轧制条件2中，虽消耗电力减少，但辊咬口输入侧的钢板边缘温度因钢板边缘部的加热不足而下降到40℃，所以由边裂导致的板断裂频发，板断裂的产生率上升到1.4％。
另外，相对于上述轧制条件2，在减少低浓度冷却液的喷射量，并喷射了高浓度冷却液的轧制条件3中，边缘加热器的电力量与轧制条件2相同，虽减少了，但与由高浓度冷却液喷射引起的热损失相比,由低浓度冷却液喷射量减少引起的钢板边缘部的热损失减少更大，所以辊咬口输入侧的钢板边缘温度上升到60℃。并且，伴随着由高浓度冷却液喷射引起的轧制油的离水展着性的提高，由边裂导致的板断裂产生率相对于轧制条件2被大幅度地改善，减少到与现有技术相同的等级以下的0.2％。
根据该结果可知，应用本发明，通过喷射高浓度冷却液，即使减少感应加热装置的加热电力量或低浓度冷却液的喷射量，也能够大幅度地减少板断裂的产生。
附图标记的说明
1：钢板、2：C型感应器(电感线圈)、3：感应加热线圈、101：放线卷轴、102：钢板、103：焊接机、104：环顶器、105：蜿蜒控制装置(张紧辊)、106：四机架轧制机、107：运行剪切机、108：张力卷轴。

Claims (6)

1.一种冷轧机，是将兼作轧制油与冷却水的冷却液向各机架供给并连续轧制钢板的循环给油方式的串联式冷轧机，其特征在于，
在上述冷轧机的第一机架的上游侧配设有以辊咬口输入侧的钢板温度成为60℃以上的方式加热钢板的两边缘的边缘加热器，并且
在上述边缘加热器与上述第一机架之间，配设有向钢板两边缘部表面喷射与向第一机架供给的冷却液相比高浓度的冷却液的设备。
2.根据权利要求1所述的冷轧机，其特征在于，
上述边缘加热器是利用C型的电感线圈从上下夹着钢板的两边缘部并仅加热钢板边缘部的感应加热装置。
3.根据权利要求1或2所述的冷轧机，其特征在于，
上述高浓度的冷却液的轧制油的浓度是10质量％以上。
4.一种冷轧方法，是使用将兼作轧制油与冷却水的冷却液向各机架供给的循环给油方式的串联式冷轧机来冷轧钢板的方法，其特征在于，
在上述冷轧机的第一机架的上游侧，使用边缘加热器以钢板两边缘部的钢板温度在第一机架的辊咬口输入侧成为60℃以上的方式进行加热，并且
在上述已加热的钢板两边缘部到达第一机架的辊咬口之前，向钢板两边缘部表面喷射与向第一机架供给的冷却液相比高浓度的冷却液。
5.根据权利要求4所述的冷轧方法，其特征在于，
上述高浓度的冷却液的轧制油的浓度是10质量％以上。
6.根据权利要求4或者5所述的冷轧方法，其特征在于，
根据轧制速度来调整上述高浓度冷却液的喷射量和/或第一机架输入侧的低浓度冷却液的喷射量。
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