JP7111217B1 - 冷延鋼板の製造方法及び製造設備 - Google Patents
冷延鋼板の製造方法及び製造設備 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7111217B1 JP7111217B1 JP2021077586A JP2021077586A JP7111217B1 JP 7111217 B1 JP7111217 B1 JP 7111217B1 JP 2021077586 A JP2021077586 A JP 2021077586A JP 2021077586 A JP2021077586 A JP 2021077586A JP 7111217 B1 JP7111217 B1 JP 7111217B1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heating device
- steel plate
- steel sheet
- cold
- edge
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 52
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 title claims abstract description 40
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 275
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 275
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 191
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 86
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 45
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 23
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims description 13
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims 1
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 abstract description 32
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 abstract description 7
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 44
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 17
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 11
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 6
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 6
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 6
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 3
- 230000000875 corresponding effect Effects 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 240000007594 Oryza sativa Species 0.000 description 1
- 235000007164 Oryza sativa Nutrition 0.000 description 1
- 210000001015 abdomen Anatomy 0.000 description 1
- 230000008602 contraction Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000012552 review Methods 0.000 description 1
- 235000009566 rice Nutrition 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/28—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by cold-rolling, e.g. Steckel cold mill
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/004—Heating the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B38/00—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product
- B21B38/006—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product for measuring temperature
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B2001/221—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length by cold-rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2261/00—Product parameters
- B21B2261/20—Temperature
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2261/00—Product parameters
- B21B2261/20—Temperature
- B21B2261/21—Temperature profile
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
Description
まず、図1を参照して、本発明の一実施形態である冷延鋼板の製造設備の構成について説明する。
次に、本発明の一実施形態である冷延鋼板の製造方法の特徴である、加熱装置6による鋼板Sの加熱工程について説明する。なお、加熱装置6の具体的な加熱手段は特段限定されないが、以下では加熱装置6が誘導加熱装置である場合を例として説明する。また、全幅加熱装置4は、ソレノイド式又はトランスバース式の誘導加熱装置のどちらでも構わない。また、加熱装置6は鋼板Sの上面及び下面の少なくとも一方を加熱するが、上面及び下面の両方を加熱することがより好ましい。
全幅加熱装置及びエッジ部加熱装置によって鋼板を加熱しない場合、つまり、圧延機入側の鋼板温度が15℃程度になる場合の例を示している。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイルの破断率は0%であった。一方で、Si含有量が2.0mass%から3.0mass%の200コイルの破断率は1%、3.0mass%から3.5mass%の200コイルの破断率は3%であった。
上記数式(1),(2)より珪素鋼板のSi含有量に応じた冷間タンデム圧延機入側の鋼板温度を算出し、これに基づいて全幅加熱装置及びエッジ部加熱装置により鋼板を加熱した場合の例を示している。全幅加熱装置、エッジ部加熱装置、及び冷間タンデム圧延機の順となる構成の場合である。また、冷間タンデム圧延機と加熱装置との間の距離は10mである。本発明例では、鋼板幅中央部よりエッジ部の温度の方が高い。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイル(幅中央17℃、エッジ部18℃)の破断率は0%であった。また、Si含有量が2.0mass%から3.0mass%の200コイル(幅中央30℃、エッジ部35℃)の破断率も0%、3.0mass%から3.5mass%の200コイル(幅中央45℃、エッジ部60℃)の破断率も0%であった。本発明に基づき珪素鋼板を加熱することで鋼板の破断を大幅に低減できることが確認された。
上記数式(1),(2)より珪素鋼板のSi含有量に応じた冷間タンデム圧延機入側の鋼板温度を算出し、これに基づいて全幅加熱装置及びエッジ部加熱装置により鋼板を加熱した場合の例を示している。エッジ部加熱装置、全幅加熱装置、及び冷間タンデム圧延機の順となる構成の場合である。つまり、発明例1とは、全幅加熱装置とエッジ部加熱装置の配置順だけが異なる実施例である。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイル(幅中央17℃、エッジ部18℃)の破断率は0%であった。また、Si含有量が2.0mass%から3.0mass%の200コイル(幅中央30℃、エッジ部35℃)の破断率も0%、3.0mass%から3.5mass%の200コイル(幅中央45℃、エッジ部60℃)の破断率も0%であった。冷間タンデム圧延機入側で上記数式(1),(2)より算出される鋼板温度を確保できる場合、全幅加熱装置とエッジ部加熱装置の順番によらず鋼板の破断を抑制できることが確認された。
上記数式(1),(2)より珪素鋼板のSi含有量に応じた冷間タンデム圧延機入側の鋼板温度を算出し、これに基づいて全幅加熱装置及びエッジ部加熱装置により鋼板を加熱した場合の例を示している。冷間タンデム圧延機と加熱装置との距離が1mから1.5mの間になるように加熱装置を設置した場合である。つまり、発明例1と比較して、冷間タンデム圧延機と加熱装置の距離が近くなっており、その他の条件は発明例1と同じである。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイル(幅中央17℃、エッジ部18℃)の破断率は0%であった。また、Si含有量が2.0mass%から3.0mass%の200コイル(幅中央30℃、エッジ部35℃)の破断率も0%、3.0mass%から3.5mass%の200コイル(幅中央45℃、エッジ部60℃)の破断率も0%であった。破断率だけに着目すると、3.5%Si鋼まで破断を抑制できており、発明例1と同じであるが、エネルギー使用量の観点からは、発明例1と比較して大幅に低減できており、発明例3の優位性が確認できる。ゆえに、エネルギー使用量低減(耐環境性)の観点からは、冷間タンデム圧延機と加熱装置の距離は近いほど望ましいということが確認できた。
上記数式(1),(2)より珪素鋼板のSi含有量に応じた冷間タンデム圧延機入側の鋼板温度を算出し、これに基づいて全幅加熱装置及びエッジ部加熱装置により鋼板を加熱した場合の例を示している。ここでは、トランスバース式の誘導加熱装置を用いる。つまり、発明例1の条件のうち、全幅加熱装置をソレノイド式の誘導加熱装置からトランスバース式の誘導加熱装置に変更して実施した例である。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイル(幅中央17℃、エッジ部18℃)の破断率は0%であった。また、Si含有量が2.0mass%から3.0mass%の200コイル(幅中央30℃、エッジ部35℃)の破断率も0%、3.0mass%から3.5mass%の200コイル(幅中央45℃、エッジ部60℃)の破断率も0%であった。全幅加熱装置はソレノイド式とトランスバース式で同等の破断抑制効果を得られることが確認できた。
エッジ部加熱装置は使用せず、全幅加熱装置のみを用いた場合の例を示している。全幅加熱装置により加熱する鋼板の温度は数式(1)より算出した。つまり、エッジ部割れの抑制に必要と考える温度は確保できず、さらに、エッジ部は幅中央部と比較して鋼板温度が低下しやすいため、エッジ部温度は幅中央部と比べて低温となっている。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイル(幅中央17℃、エッジ部16℃)の破断率は0%であった。一方で、Si含有量が2.0mass%から3.0mass%の200コイル(幅中央30℃、エッジ部25℃)の破断率は0.5%、3.0mass%から3.5mass%の200コイル(幅中央45℃、エッジ部35℃)の破断率は2%であった。破断したコイルの破断形態を調査したところ、幅方向中央部からの破断は抑制できていたが、エッジ部割れによる破断を抑制することができていなかった。
エッジ部加熱装置は使用せず、全幅加熱装置のみを用いた場合の例を示している。全幅加熱装置により加熱する鋼板の温度は数式(2)より算出した。つまり、エッジ部割れ抑制に必要だと考える温度にエッジ部の温度がなるように幅方向全域に亘って加熱するということである。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイル(幅中央20℃、エッジ部18℃)の破断率は0%であった。また、Si含有量が2.0mass%から3.0mass%の200コイル(幅中央40℃、エッジ部35℃)の破断率は0%、3.0mass%から3.5mass%の200コイル(幅中央70℃、エッジ部60℃)の破断率も0%であった。しかしながら、幅方向中央部の温度は、破断抑制の観点からは必要以上に加熱しており、環境負荷を考えた際には、投入エネルギー量を低減することが望ましい。
全幅加熱装置は使用せず、エッジ部加熱装置のみを用いた場合の例を示している。エッジ部加熱装置により加熱する鋼板エッジ部の温度は数式(2)より算出した。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイル(幅中央15℃、エッジ部18℃)の破断率は0%であった。一方で、Si含有量が2.0mass%から3.0mass%の200コイル(幅中央15℃、エッジ部35℃)の破断率は0.5%、3.0mass%から3.5mass%の200コイル(幅中央15℃、エッジ部60℃)の破断率は2%であった。破断したコイルの破断形態を調査したところ、エッジ部割れによる破断は抑制できていたが、幅方向中央部からの破断は抑制できていなかった。
上記数式(1),(2)より珪素鋼板のSi含有量に応じた冷間タンデム圧延機入側の鋼板温度を算出し、これに基づいて全幅加熱装置及びエッジ部加熱装置により鋼板を加熱した場合の例を示している。加熱装置と冷間タンデム圧延機の距離が20mの場合である。つまり、発明例1の条件のうち、加熱装置と冷間タンデム圧延機との間の距離を長くした例である。加熱装置と冷間タンデム圧延機の距離が長いため、加熱装置の能力の上限値まで使用しても上記数式(1),(2)より算出した冷間タンデム圧延機入側の鋼板温度にすることができなかった。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイル(幅中央15℃、エッジ部15℃)の破断率は0%、Si含有量が2.0mass%から3.0mass%の200コイル(幅中央25℃、エッジ部30℃)の破断率も0%であった。一方、3.0mass%から3.5mass%の200コイル(幅中央40℃、エッジ部50℃)の破断率は1%であった。加熱装置と冷間タンデム圧延機との間の距離は短い方が望ましく、加熱装置の能力の上限まで使用しても上記数式(1),(2)より算出される鋼板温度を確保できない距離に設置した場合、高Si鋼ほど破断が発生しやすくなることを確認できた。
上記数式(1),(2)より算出した珪素鋼板のSi含有量に応じた圧延機入側の鋼板温度よりも各々30%程度低温になるように、全幅加熱装置及びエッジ部加熱装置により鋼板を加熱した場合の例を示している。その他の条件は発明例1と同じである。Si含有量が1.0mass%から2.0mass%の200コイル(幅中央15℃、エッジ部15℃)の破断率は0%、2.0mass%から3.0mass%の200コイル(幅中央20℃、エッジ部25℃)の破断率も0%であった。一方、Si含有量が3.0mass%から3.5mass%の200コイル(幅中央30℃、エッジ部40℃)の破断率は1.5%であった。上記数式(1),(2)より算出される鋼板温度より低温の場合、高Si鋼ほど破断が発生しやすくなることを確認できた。
2 接合装置
3 ルーパー
4 全幅加熱装置
5 エッジ部加熱装置
6 加熱装置
7 温度計
8 冷間タンデム圧延機
9 切断機
10 テンションリール
S 鋼板
Claims (10)
- 鋼板の幅方向全域に亘って鋼板を加熱する全幅加熱装置と、前記鋼板の幅方向端部を加熱するエッジ部加熱装置と、前記全幅加熱装置及び前記エッジ部加熱装置に対して圧延方向下流側に配置された、前記鋼板を圧延する冷間圧延機と、を用いた冷延鋼板の製造方法であって、
前記冷間圧延機の入側において鋼板のエッジ部から30mmの範囲の幅方向端部の最低温度が前記幅方向端部を除く鋼板の幅方向中央部の最低温度よりも高くなるように、前記全幅加熱装置及び前記エッジ部加熱装置を用いて鋼板を加熱するステップを含み、
前記冷間圧延機の入側における鋼板の幅方向中央部及び幅方向端部の温度が、Si含有量αにより変化する下記数式(1),(2)により算出される温度であることを特徴とする冷延鋼板の製造方法。
- 前記冷間圧延機の入側における鋼板の幅方向中央部及び幅方向端部の温度が、鋼板のSi含有量に応じて変化することを特徴とする請求項1に記載の冷延鋼板の製造方法。
- 前記全幅加熱装置によって鋼板の幅方向全域に亘って鋼板を加熱する全幅加熱工程と、前記エッジ部加熱装置によって鋼板の幅方向端部を加熱するエッジ部加熱工程と、前記冷間圧延機によって鋼板を圧延する圧延工程と、をこの順に行うことを特徴とする請求項1又は2に記載の冷延鋼板の製造方法。
- 前記エッジ部加熱装置によって鋼板の幅方向端部を加熱するエッジ部加熱工程と、前記全幅加熱装置によって鋼板の幅方向全域に亘って鋼板を加熱する全幅加熱工程と、前記冷間圧延機によって鋼板を圧延する圧延工程と、をこの順に行うことを特徴とする請求項1又は2に記載の冷延鋼板の製造方法。
- 鋼板の幅方向全域に亘って鋼板を加熱する全幅加熱装置と、
前記鋼板の幅方向端部を加熱するエッジ部加熱装置と、
前記全幅加熱装置及び前記エッジ部加熱装置に対して圧延方向下流側に配置された、前記鋼板を圧延する冷間圧延機と、を備え、
前記全幅加熱装置及びエッジ部加熱装置は、前記冷間圧延機の入側において鋼板のエッジ部から30mmの範囲の幅方向端部の最低温度が前記幅方向端部を除く鋼板の幅方向中央部の最低温度よりも高くなるように、鋼板を加熱し、
前記全幅加熱装置及び前記エッジ部加熱装置が、前記冷間圧延機の入側における鋼板の幅方向中央部及び幅方向端部の温度を、Si含有量αにより変化する下記数式(1),(2)により算出される温度に加熱することを特徴とする冷延鋼板の製造設備。
- 前記全幅加熱装置及び前記エッジ部加熱装置が、鋼板のSi含有量に応じて前記冷間圧延機の入側における鋼板の幅方向中央部及び幅方向端部の温度を変化させることを特徴とする請求項5に記載の冷延鋼板の製造設備。
- 前記全幅加熱装置及び前記エッジ部加熱装置は、前記冷間圧延機の入側から10m以内の位置に設置されていることを特徴とする請求項5又は6に記載の冷延鋼板の製造設備。
- 前記全幅加熱装置は、ソレノイド式誘導加熱装置であることを特徴とする請求項5~7のうち、いずれか1項に記載の冷延鋼板の製造設備。
- 前記全幅加熱装置及び前記エッジ部加熱装置は、前記冷間圧延機の圧延方向上流側からこの順に配置されていることを特徴とする請求項5~8のうち、いずれか1項に記載の冷延鋼板の製造設備。
- 前記エッジ部加熱装置及び前記全幅加熱装置は、前記冷間圧延機の圧延方向上流側からこの順に配置されていることを特徴とする請求項5~8のうち、いずれか1項に記載の冷延鋼板の製造設備。
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2021077586A JP7111217B1 (ja) | 2021-04-30 | 2021-04-30 | 冷延鋼板の製造方法及び製造設備 |
US18/283,550 US20240165683A1 (en) | 2021-04-30 | 2021-12-15 | Manufacturing method and manufacturing equipment of cold-rolled steel sheet |
EP21939384.0A EP4299203A1 (en) | 2021-04-30 | 2021-12-15 | Cold-rolled steel sheet manufacturing method and cold-rolled steel sheet manufacturing facility |
CN202180096457.5A CN117098613A (zh) | 2021-04-30 | 2021-12-15 | 冷轧钢板的制造方法和制造设备 |
KR1020237031436A KR20230145449A (ko) | 2021-04-30 | 2021-12-15 | 냉연 강판의 제조 방법 및 제조 설비 |
PCT/JP2021/046317 WO2022230229A1 (ja) | 2021-04-30 | 2021-12-15 | 冷延鋼板の製造方法及び製造設備 |
MX2023011359A MX2023011359A (es) | 2021-04-30 | 2021-12-15 | Metodo de fabricacion y equipo de fabricacion de lamina de acero laminada en frio. |
TW110148757A TWI797912B (zh) | 2021-04-30 | 2021-12-24 | 冷軋鋼板的製造方法及製造設備 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2021077586A JP7111217B1 (ja) | 2021-04-30 | 2021-04-30 | 冷延鋼板の製造方法及び製造設備 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP7111217B1 true JP7111217B1 (ja) | 2022-08-02 |
JP2022171139A JP2022171139A (ja) | 2022-11-11 |
Family
ID=82693708
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2021077586A Active JP7111217B1 (ja) | 2021-04-30 | 2021-04-30 | 冷延鋼板の製造方法及び製造設備 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20240165683A1 (ja) |
EP (1) | EP4299203A1 (ja) |
JP (1) | JP7111217B1 (ja) |
KR (1) | KR20230145449A (ja) |
CN (1) | CN117098613A (ja) |
MX (1) | MX2023011359A (ja) |
TW (1) | TWI797912B (ja) |
WO (1) | WO2022230229A1 (ja) |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101550480A (zh) | 2008-03-31 | 2009-10-07 | 鞍钢股份有限公司 | 一种用酸洗连轧机组生产取向硅钢的方法 |
JP2012148310A (ja) | 2011-01-19 | 2012-08-09 | Jfe Steel Corp | 鋼板エッジ部の加熱方法 |
JP2021030239A (ja) | 2019-08-15 | 2021-03-01 | 日本製鉄株式会社 | 冷間タンデム圧延設備及び冷間タンデム圧延方法 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0523724A (ja) * | 1991-07-15 | 1993-02-02 | Nkk Corp | 鋼板の温間圧延設備 |
EP2253392B1 (en) * | 2008-02-13 | 2019-07-24 | Nippon Steel Corporation | Cold-rolling facility and method for using such a cold-rolling facility |
JP5486261B2 (ja) | 2009-10-08 | 2014-05-07 | 三菱日立製鉄機械株式会社 | 電磁鋼板用冷間圧延設備及び圧延方法 |
JP6020479B2 (ja) * | 2014-01-29 | 2016-11-02 | Jfeスチール株式会社 | 冷間圧延設備および冷間圧延方法 |
US10710133B2 (en) * | 2015-03-26 | 2020-07-14 | Toshiba Mitsubishi-Electric Industrial Systems Corporation | Temperature calculation method, temperature calculation apparatus, heating control method, and heating control apparatus |
KR102221665B1 (ko) * | 2017-02-28 | 2021-02-26 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 냉간 압연기 및 냉간 압연 방법 |
-
2021
- 2021-04-30 JP JP2021077586A patent/JP7111217B1/ja active Active
- 2021-12-15 US US18/283,550 patent/US20240165683A1/en active Pending
- 2021-12-15 MX MX2023011359A patent/MX2023011359A/es unknown
- 2021-12-15 EP EP21939384.0A patent/EP4299203A1/en active Pending
- 2021-12-15 WO PCT/JP2021/046317 patent/WO2022230229A1/ja active Application Filing
- 2021-12-15 CN CN202180096457.5A patent/CN117098613A/zh active Pending
- 2021-12-15 KR KR1020237031436A patent/KR20230145449A/ko unknown
- 2021-12-24 TW TW110148757A patent/TWI797912B/zh active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101550480A (zh) | 2008-03-31 | 2009-10-07 | 鞍钢股份有限公司 | 一种用酸洗连轧机组生产取向硅钢的方法 |
JP2012148310A (ja) | 2011-01-19 | 2012-08-09 | Jfe Steel Corp | 鋼板エッジ部の加熱方法 |
JP2021030239A (ja) | 2019-08-15 | 2021-03-01 | 日本製鉄株式会社 | 冷間タンデム圧延設備及び冷間タンデム圧延方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
TWI797912B (zh) | 2023-04-01 |
MX2023011359A (es) | 2023-10-05 |
CN117098613A (zh) | 2023-11-21 |
EP4299203A1 (en) | 2024-01-03 |
JP2022171139A (ja) | 2022-11-11 |
US20240165683A1 (en) | 2024-05-23 |
KR20230145449A (ko) | 2023-10-17 |
WO2022230229A1 (ja) | 2022-11-03 |
TW202243767A (zh) | 2022-11-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR20090115195A (ko) | 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 방법 및 연속 소둔 설비 | |
WO2022230230A1 (ja) | 冷延鋼板の製造方法及び製造設備 | |
JP5811051B2 (ja) | 金属板の冷間圧延方法及び金属板の製造方法 | |
JP5691231B2 (ja) | 冷間圧延方法 | |
JP7111217B1 (ja) | 冷延鋼板の製造方法及び製造設備 | |
JP7311764B2 (ja) | 冷間タンデム圧延設備及び冷間タンデム圧延方法 | |
JP6922873B2 (ja) | 調質圧延方法、調質圧延装置および鋼板の製造方法 | |
JP7192378B2 (ja) | 圧延設備及び鋼板の圧延方法 | |
WO2017130765A1 (ja) | 熱延鋼帯の製造設備列および熱延鋼帯の製造方法 | |
JP7126076B2 (ja) | 冷延鋼帯の製造設備および冷延鋼帯の製造方法 | |
JP6447836B2 (ja) | 熱延鋼帯の製造方法および熱延鋼帯の製造設備 | |
TWI766459B (zh) | 冷軋鋼板的回火輥軋方法 | |
JP2001137943A (ja) | 金属板の平坦度制御方法及び装置 | |
JP3793515B2 (ja) | 鋼板の熱間圧延方法及び装置 | |
JP2001239446A (ja) | 金属帯の研削装置及び研削方法 | |
JPH09262614A (ja) | 連続熱間仕上げ圧延における圧延材接合部の圧延方法 | |
JPS5827004B2 (ja) | 連続冷間圧延設備 | |
JPH09235623A (ja) | 熱延連続化プロセスによる表面性状と酸洗性の良好な熱延鋼板の製造方法 | |
JP2004050183A (ja) | 鋼板の熱間圧延方法及び装置 | |
JP2005205454A (ja) | 高Ni合金鋼連続鋳造スラブの熱間圧延方法 | |
JP2002059209A (ja) | 冷延鋼帯の板幅制御方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20220317 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20220317 |
|
A871 | Explanation of circumstances concerning accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871 Effective date: 20220317 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20220412 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20220526 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20220621 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20220704 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7111217 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |