KR20090115195A - 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 방법 및 연속 소둔 설비 - Google Patents

퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 방법 및 연속 소둔 설비 Download PDF

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Abstract

가열대, 균열대, 냉각대로 이루어지는 연속 소둔 설비를 사용하여, 퀴리점(Tc)을 가진 강 스트립의 Tc를 초과하는 소둔 온도로 연속 소둔할 때, 가열대에서의 가열 처리를 세 영역으로 구분하고, 제1 가열대에서는 가스 가열에 의한 복사 가열 수단 및/또는 전기 히터에 의한 복사 가열 수단에 의하여, 강 스트립을 Tc - 50℃ 미만까지 가열하고, 이어지는 제2 가열대에서는 이 가열 강 스트립을 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 수단에 의하여, Tc - 30℃ 내지 Tc - 5℃의 영역까지 가열하고, 마지막 제3 가열대에서는 이 가열 강 스트립을, 가스 가열에 의한 복사 가열 수단 및/또는 전기 히터에 의한 복사 가열 수단에 의하여, Tc를 초과하는 처리 목표 온도까지 가열함으로써, 퀴리점을 가진 강 스트립을 길이 방향으로 균일하게 소둔한다.
연속 소둔, 가열대, 퀴리점, 복사 가열, 고주파 가열

Description

퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 방법 및 연속 소둔 설비{METHOD OF CONTINUOUS ANNEALING FOR STEEL STRIP WITH CURIE POINT AND CONTINUOUS ANNEALING APPARATUS THEREFOR}
본 발명은 퀴리점(Curie Temperature: Tc로도 표기)을 가진 강 스트립의 연속 소둔 방법 및 연속 소둔 설비에 관한 것이다. 특히, 강 스트립의 길이 방향으로 균일한 소둔을 실시할 수 있다. 퀴리점을 가진 강 스트립의 퀴리점을 넘는 소둔 온도에서의 연속 소둔 방법 및 연속 소둔 설비에 관한 것이다.
또한, 본 발명의 연속 소둔 방법 및 연속 소둔 설비가 처리 대상으로 하는 퀴리점을 가진 강 스트립으로서는, Si≤4.5 질량%를 함유하는 방향성 전자 강판이나, Cr≤18 질량%를 함유하는 페라이트계 스테인리스 강판, 마르텐사이트계 스테인리스 강판 등을 예시할 수 있다.
강 스트립 등의 금속 스트립의 연속 소둔에서는, 일반적으로 가열 온도, 가열 시간 등이 엄밀하게 관리된다. 그 중에서도, 예를 들면 변압기 등의 전기 기기의 철심으로서의 용도에 적합한 저철손 방향성 전자 강판의 제조 과정에 있어서의 탈탄 소둔 공정과 같이, 엄격한 온도 관리가 요구되는 경우가 있다.
방향성 전자 강판의 제조에서는 (a) 탈탄 소둔의 가열 온도의 편차가 발생하 여 균열 온도로의 도달이 늦어지면, 그만큼 탈탄에 걸리는 시간이 줄어들어 탈탄성이 악화하는 문제나, (b) 가열시에 오버슈트가 일어나 극히 단시간이라도 목표로 하는 균열 온도를 넘으면, 조기(早期) 단계에서 생성된 산화층이 탈탄을 저해하여 탈탄성을 열화(劣化)시키거나, 또는 피막 결함을 초래하는 문제 등이 있기 때문이다.
이와 같은 소둔 온도의 관리에 관한 발명으로서는, 다음과 같은 것이 있다.
일본 공개 특허 공보 평10-324922호(문헌 1)에는 강판 온도가 550 내지 650℃까지는 가열 능력이 큰 라디안트 튜브에 의한 가스 가열 방식으로 가열하고, 이어서 상기 온도 이상에서 균열 온도 도달까지는 발열 밀도가 큰 발열 저항체를 조밀하게 배치한 튜브 형태의 히터를 사용하는 방향성 전자 강판의 탈탄 소둔 방법 및 그 장치에 관한 발명이 개시되어 있다. 이 발명에서는 처리 능력이 큰 노인데도 불구하고 광범위한 강판 사이즈 변경에 대하여도 유연하게 대응을 할 수 있고, 가열의 오버슈트나 언더슈트가 해소되어 안정적인 탈탄 소둔이 가능하게 된다.
일본 공개 특허 공보 제2003-328039호(문헌 2)에는 강판의 연속 소둔 방법에 관한 것으로, 선행재로부터 소둔 조건이 다른 후행재로의 소둔 조건의 변경을 원활히 실시할 수 있도록, 조건 변경부의 판 온도를 변경하기 위하여 유도 가열 장치를 활용하는 발명이 개시되어 있다.
일본 공고 특허 공보 평06-051887호(문헌 3)에는 방향성 전자 강판의 탈탄 소둔에 있어서, 냉간 압연된 강 스트립을 230℃/초 이상의 가열 속도로 705℃ 이상의 온도로 급속 가열함으로써 철손을 개선할 수 있는 발명이 개시되어 있는데, 그 실시예 2와 3에서는 가열 조작은 퀴리점 746℃에서 1100 내지 1200℃/초의 가열 속도를 제공하는 450 kHz의 기본 주파수로 특별한 전자 유도 가열 코일을 사용함으로써 실시하는 것이 개시되어 있다.
일본 공개 특허 공보 제2006-206927호(문헌 4)에는 후강판 제조 프로세스에 있어서 가속 냉각을 채용하는 경우에, 그 고냉각성으로 인하여 발생하기 쉬운 온도 편차가 일으키는 강판의 기계적 특성의 불균일이나 형상 불량과, 잔류 응력에 의한 절단 캠버(slitting camber) 등의 문제를 해결하기 위하여, 가속 냉각 후의 강판의 가열 목표 온도를 강재의 자기 변태 온도(퀴리점) 또는 700 내지 760℃로 하는 유도 가열 장치를 사용한 열처리를 실시하여 강판 내의 온도 균일성을 높인 후 열간 교정하는 발명이 개시되어 있다.
그러나, 상기 문헌 1에는 강 스트립 자체가 가진 피가열성의 강 스트립 길이 방향의 변화 대한 기재는 없으며, 이것으로부터 알 수 있는 바와 같이, 상기 문헌 1에 기재된 발명에서는 실제의 강 스트립에서의 열간 압연시의 온도 이력의 길이 방향으로의 변동 등에 기인하는 길이 방향의 피가열성의 불균일성의 문제나, 그 결과로서 발생하는 강 스트립의 길이 방향의 모든 특성의 불균일의 문제를 피할 수 없다고 하는 문제가 있었다.
예를 들면, 방향성 전자 강판의 길이 방향으로의 탈탄의 균일성 불량의 문제나 피막 결함의 문제, 또는 페라이트계 스테인리스 강판 및 마르텐사이트계 스테인리스 강판의 길이 방향으로의 기계 강도의 균일성 불량의 문제를, 특허 문헌 1에 기재된 발명에서는 해결할 수 없었다.
또한, 상기 문헌 2에 기재된 발명은 선행재로부터 소둔 조건이 다른 후행재로의 소둔 조건의 변경을 원활하게 실시하는 것을 목적으로 하는 것으로, 강 스트립의 길이 방향의 균일 가열에 대하여는 전혀 기재되어 있지 않다.
또한, 상기 문헌 3에 기재된 발명에서는 전자 유도 가열에 의한 급속 가열을 전자 강판의 탈탄 소둔의 퀴리점까지의 가열에 적용함으로써, 전자 강판의 철손을 개선할 수 있는 것이 개시되어 있으나, 강 스트립 길이 방향의 온도 균일성에 대하여는 전혀 개시되어 있지 않다.
또한, 상기 문헌 4에 기재된 발명에서는 유도 가열 장치의 가열 목표 온도를, 강재의 자기 변태 온도(퀴리점) 또는 700 내지 760℃로 하는 열처리를 실시하면, 강판 내의 온도 균일성을 높일 수 있는 것이 개시되어 있으나, 퀴리점을 넘는 소둔 온도가 되는 강 스트립의 연속 소둔에 적용하여 강판 내의 온도 균일성을 높일 수 있는지 여부는 개시도 시사도 되어 있지 않다.
이에, 본 발명은 퀴리점을 가진 강 스트립을, 퀴리점을 넘는 소둔 온도까지 길이 방향으로 극히 균일하게 가열할 수 있는, 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 방법 및 연속 소둔 설비를 제공하는 것을 목적으로 하는 것이다.
상기 과제를 해결하기 위한 본 발명의 요지는 이하와 같다.
(1) 가열대, 균열대, 냉각대, 또는 가열대, 균열대, 질화대, 냉각대로 이루어지는 연속 소둔 설비에서의, 퀴리점을 가진 강 스트립의 퀴리점을 넘는 소둔 온도에서의 연속 소둔 방법에 있어서, 상기 가열대에서의 가열 처리를 제1 내지 제3의 세 영역으로 구분하고,
제1 가열대에서는 간접 가스 가열 또는 직접 가스 가열에 의한 복사 가열 수단 및/또는 전기 히터에 의한 복사 가열 수단에 의하여, 강 스트립을 500℃ 이상, 퀴리점 Tc(℃) - 50℃ 미만까지 가열하고,
이어지는 제2 가열대에서는 이 가열 강 스트립을, 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 수단에 의하여, 50℃/초 이상의 가열 속도로 Tc - 30℃ 내지 Tc - 5℃의 온도 영역까지 가열하고,
마지막 제3 가열대에서는 이 가열 강 스트립을 간접 가스 가열 또는 직접 가스 가열에 의한 복사 가열 수단 및/또는 전기 히터에 의한 복사 가열 수단에 의하여, 퀴리점을 넘는 처리 목표 온도까지 가열하는 것을 특징으로 하는 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 방법.
(2) 상기 제2 가열대에서는 가열 강 스트립을, 복수의 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 수단에 의하여 가열하는 것을 특징으로 하는, 상기 (1)에 기재된 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 방법.
(3) 복수의 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 수단에 대하여, 최하류의 제어 영역의 유도 가열 수단의 출력 전류값이 목표값이 되도록 실시하는 제어와, 이 최하류의 제어 영역의 유도 가열 수단의 실적 출력 전력값을 검출하고, 검출한 실적 출력 전력값과 목표 출력 전력값의 차를 연산 처리하고, 연산한 전력값의 차를 기초로 최하류의 제어 영역의 상류에 배치되는 유도 가열 장치의 설정 출력 전력값을 보정하고, 최하류의 제어 영역의 상류에 배치되는 유도 가열 장치의 실적 출력 전력값이 보정한 설정 출력 전력값이 되도록 하는 제어를 동시에 실시함으로써, 퀴리점 근방의 강 스트립의 승온 속도를 일정하게 하는 것을 특징으로 하는, 상기 (2)에 기재된 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 방법.
(4) 상기 퀴리점을 가진 강 스트립이 Si≤4.5 질량%를 함유하는 냉간 압연된 방향성 전자 강판인 것을 특징으로 하는, 상기 (1) 내지 (3) 중 어느 하나의 항에 기재된 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 방법.
(5) 상기 퀴리점을 가진 강 스트립이 Cr≤18 질량%를 함유하는 냉간 압연된 페라이트계 스테인리스 강판 또는 마르텐사이트계 스테인리스 강판인 것을 특징으로 하는 상기 (1) 내지 (3)에 기재된 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 방법.
(6) 퀴리점을 가진 강 스트립을 퀴리점을 넘는 소둔 온도에서 연속 소둔하는 가열대, 균열대, 냉각대, 또는 가열대, 균열대, 질화대, 냉각대로 이루어지는 연속 소둔 설비에 있어서, 상기 가열대를 제1 내지 제3의 세 영역으로 구분하고,
제1 가열대에는 강 스트립을 500℃ 이상, Tc - 50℃ 미만까지 가열하는 간접 가스 가열 또는 직접 가스 가열에 의한 복사 가열 수단 및/또는 전기 히터에 의한 복사 가열 수단을 설치하고,
제2 가열대에는 제1 가열대에서 가열된 강 스트립을 Tc - 30℃ 내지 Tc - 5℃의 온도 영역까지 가열하는 솔레노이드 코일식 고주파 유도가열 수단을 설치하고,
제3 가열대에는 제2 가열대에서 가열된 강 스트립을 퀴리점을 넘는 처리 목표 온도까지 가열하는 간접 가스 가열 또는 직접 가스 가열에 의한 복사 가열 수단 및/또는 전기 히터에 의한 복사 가열 수단을 설치하는 것을 특징으로 하는 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 설비.
(7) 상기 제2 가열대에는 복수의 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 수단이 설치되는 것을 특징으로 하는, 상기 (6)에 기재된 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 설비.
(8) 상기 복수의 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 수단 중 최하류의 제어 영역의 유도 가열 수단의 출력 전류값이 목표값이 되도록 제어하는 제어 수단과, 이 최하류의 제어 영역의 유도 가열 수단의 실적 출력 전력값을 검출하는 검출 수단과, 검출한 실적 출력 전력값과 목표 출력 전력값의 차를 연산 처리하고, 연산한 전력값의 차를 기초로 최하류의 제어 영역의 상류에 배치되는 유도 가열 장치의 설정 출력 전력값을 보정하는 처리 수단과, 최하류의 제어 영역의 상류에 배치되는 유도 가열 장치의 실적 출력 전력값이 상기 보정한 설정 출력 전력값이 되도록 제어하는 제어 수단을 구비하고, 퀴리점 근방의 강 스트립의 승온 속도를 일정하게 제어하는 것을 특징으로 하는, 상기 (7)에 기재된 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 설비.
본 발명에 의하면, 퀴리점을 가진 강 스트립을 퀴리점을 넘는 소둔 온도까지 가열할 때, 강 스트립의 길이 방향으로 극히 균일하게 가열을 실시할 수 있게 된다.
방향성 규소 강판의 냉간 압연된 강 스트립이나, 페라이트계 스테인리스 강 스트립, 마르텐사이트계 스테인리스 강 스트립 등의 연속 소둔에서는 강판의 승온 속도에 엄격한 제어 및 균일성이 요구되고 있고, 그와 같은 강 스트립의 연속 소둔에 본 발명을 적용함으로써, 소둔 온도의 균일화에 의한 큰 품질 개선 효과를 얻을 수 있다.
도 1은 방향성 규소강의 냉연판을 탈탄 소둔(소둔 분리제의 도포를 포함)하기 위한 대표적인 연속 열처리 설비를 등각 투영도로 모식적으로 나타내는 도면이다.
도 2는 도 1에 있어서의 노부(爐部)(12)의 종래 기술에 의한 대표적인 구성을 길이 방향 연직 단면도에서 모식적으로 나타내는 도면이다.
도 3은 종래 기술에 의한 도 2의 가열 영역(31) 내의 대표적인 세 부분에서 측정된 강 스트립의 판 온도의 길이 방향 추이의 예를 나타내는 도면이다.
도 4는 도 1에 있어서의 노부(12)의 본 발명의 일 실시 형태에 의한 구성을 길이 방향 연직 단면도로 모식적으로 나타내는 도면이다.
도 5는 본 발명에 의한 도 4의 가열 영역(31A, 35, 31B)의 각 영역 출측에서 측정된 강 스트립의 판 온도의 길이 방향 추이의 예를 나타내는 도면이다.
도 6은 페라이트계 스테인리스강의 냉연판을 광휘 소둔하기 위한 대표적인 연속 열처리 설비를 등각 투영도로 모식적으로 나타내는 도면이다.
도 7은 도 6에 있어서의 노부(12)의 종래 기술에 의한 대표적인 구성을 길이 방향 연직 단면도로 모식적으로 나타내는 도면이다.
도 8은 도 6에 있어서의 노부(12)의 본 발명의 일 실시 형태에 의한 구성을 길이 방향 연직 단면도로 모식적으로 나타내는 도면이다.
도 9는 도 4에 있어서의 노부(12)의 본 발명의 다른 실시 형태에 의한 구성을 길이 방향 연직 단면도로 모식적으로 나타내는 도면이다.
도 10은 도 9의 실시 형태에 있어서의 복수의 유도 가열 수단의 제어 방식의 일례를 설명하기 위한 도면이다.
도 11은 도 10의 제어 방식으로 운전하였을 때의 가열 영역(31A, 35B)의 각 영역 출측에서 측정된 강 스트립의 판 온도 및 유도 가열 수단의 실적 출력 전력값의 길이 방향 추이의 예를 나타내는 도면이다.
도 12는 도 9의 실시 형태에 있어서의 복수의 유도 가열 수단의 다른 제어 방식을 설명하기 위한 도면이다.
도 13은 도 12의 제어 방식으로 운전하였을 때의 가열 영역(31A, 35B)의 각 영역 출측에서 측정된 강 스트립의 판 온도 및 유도 가열 수단의 실적 출력 전력값의 길이 방향 추이의 예를 나타내는 도면이다.
본 발명을 실시하기 위한 최량의 상태를, 본 발명의 효과가 특히 큰 방향성 규소 강판과 페라이트계 스테인리스 강판의 제조를 예를 들어 이하에 설명한다. 또한, 본 발명이 방향성 규소 강판이나 페라이트계 스테인리스 강판의 제조에 한정되지 않는 것은 말할 것도 없다.
도 1은 방향성 규소강의 마무리 냉연판을 탈탄 소둔(소둔 분리제의 도포를 포함)하기 위한 대표적인 연속 열처리 설비의 개략적인 등각 투영도이다.
제조 설비 라인의 주 요소는, 마무리 냉간 압연 가공된 방향성 규소강의 코일 형태의 강 스트립(60)을 장하하고, 그것으로부터 권출하기 위한 페이오프 릴(1), 강 스트립의 선미 단부를 절단하여 용접하기 위한 준비를 하기 위한 입측 전단기(2), 연속적으로 강 스트립끼리 단부를 결합하기 위한 용접기(3), 강 스트립의 용접 준비 및 용접 중에 강 스트립을 저류하고, 입측 세정 장치(11)와 노부(12) 중을 강 스트립을 감속·정지하지 않고 통판 가능하게 하기 위한 입측 스토리지 루퍼(4), 강 스트립의 표면을 세정하고, 압연 오일이나 철분 등의 오염을 제거하기 위한 입측 세정 장치(11), 가열·균열·냉각 영역으로 이루어지고, 강 스트립을 탈탄 소둔하기 위한 노부(12), 코일의 재권취가 완료되어 출측 전단기(6)가 작동하고 있을 때에, 강 스트립을 저류하고, 강 스트립이 입측 세정 장치(11), 노부(12) 중을 감속·정지하지 않고 통판 가능하게 하기 위한 출측 스토리지 루퍼(5), 노부에서 나온 소둔된 강 스트립 표면을 세정하고, 노내 오염을 제거하기 위한 출측 세정 장치(13), 소둔 분리제 도포 장치(14), 소둔 분리제 건조 장치(15), 출측 전단기(6) 및 강 스트립을 코일 모양으로 다시 감기 위한 텐션 릴(7)로 이루어져 있다.
이와 같은 라인에 있어서, 소둔 분리제 건조 장치(15)는 열 관성이 낮은 노재와 직화 버너로 구성되는 응답성이 높은 노 구성으로 되어 있고, 출측 전단기(6) 작동 중 어쩔 수 없이 발생하는 소둔 분리제 건조 장치(15) 내에서의 강 스트립의 정지·감속에 신속히 대응할 수 있는 구조로 되어 있다.
또한, 노부(12)의 전후에서의 강 스트립(60)의 장력은 텐션 미터(41, 42)로 측정되고, 소둔 분리제 건조 장치(15)에서의 강 스트립(60)의 장력은 텐션 미 터(43)로 측정된다. 측정 결과는 통과하는 브라이들 롤(23 내지 26)에 피드백되어 브라이들 롤 전후의 강 스트립 장력이 확보되고 있다.
또한, 출측 세정 장치(13)는 노부(12)에서의 강 스트립의 오염이 미약할 때에는 반드시 설치할 필요는 없다.
방향성 규소강의 마무리 냉연판은 상기 라인에서 탈탄 소둔(소둔 분리제의 도포를 포함)된 후에 고온 소둔되고, 또한 평활화 소둔이 실시되어 최종 제품이 된다.
도 2는 노부(12)의 종래 기술에 의한 구성을 길이 방향 연직 단면도로 모식적으로 나타내는 도면이다. 노부(12)는 일반적으로, 라디안트 튜브 가열 방식에 의한 가열 영역(31), 전기 히터 가열에 의한 균열 영역(32), 전기 히터 가열에 의한 질화 영역(33) 및 냉각 영역(34)으로 구성된다. 가열 영역(31)에는 가열 도중의 판 온도를 감시하기 위한 판 온도계(36, 37, 38)가 설치되어 있다.
입측 세정 장치(11)에서 표면 세정된 강 스트립(60)은 라디안트 튜브 방식에 의한 가열 영역(31)에서 가열되고, 탈탄 온도 약 820℃까지 가열되며, 전기 히터 가열에 의한 균열대(32)에서 탈탄 소둔된다.
라디안트 튜브 방식에 의한 가열 영역(31)에서는, 강 스트립은 탈탄의 장해가 되지 않도록 가열되고 있고, 일반적으로는 가열 영역 도중에 설치된 판 온도계(36, 37) 및 가열 영역의 출측의 판 온도계(38)를 감시하면서 노의 온도가 제어된다.
또한, 최근, 이 판 온도계(36, 37, 38)의 측정값을 자동 감시하면서, 가열 영역의 노의 온도를 자동 제어하는 방식도 취하고 있다.
도 3의 (a) 내지 (c)에, 종래 기술에 의한 도 1과 도 2의 설비에 의한 방향성 전자 강판의 탈탄 소둔에 있어서의 판 온도계(36, 37, 38)의 위치에서의 강 스트립 코일 1개분의 길이 방향의 온도 분포의 일례를 나타낸다.
이 예에서는 판 온도계(36, 37, 38)의 측정값을 자동 감시하면서, 가열 영역의 노의 온도를 자동 제어하는 방식이 취해지고 있음에도 불구하고, 가열 영역 출측의 판 온도계(38)로 측정되는 강 스트립 길이 방향의 판 온도는 변동하고 있다.
이것은 노의 열 관성이 크고 판 온도의 변동을 억제하는 것이 곤란하였기 때문이다. 이와 같은 변동은 결과적으로, 이 후의 강 스트립의 탈탄 반응을 포함한 표면의 반응에 크게 영향을 주고, 강 스트립 길이 방향의 품질 변동, 예를 들면, 탈탄의 불균일성이나 피막 결함 등의 품질 장해를 초래한다.
본 발명자들은 이 강 스트립의 길이 방향의 승온 과정에서의 판 온도를 상세하게 조사 분석하고, 1개의 강판 코일 중의 강 스트립 길이 방향에서도 승온 속도가 적지 않게 변동하는 것을 밝혀내었다.
그리고, 이 변동의 원인을 더 분석한 결과, 강 스트립의 연속 가열 설비에 이용되고 있는 라디안트 튜브 노에 있어서는 라디안트 튜브와 강 스트립 사이의 복사 전열(傳熱)에 의하여 강판이 가열되고 있는 것과, 강판의 승온 양을 결정하는 전열량은 라디안트 튜브, 강판의 방사율(放射率)과 기하학적 위치 관계에 의하여 정하여지고, 라디안트 튜브의 방사율 및 기하학적 위치 관계는 단기적으로는 불변인 것으로부터, 강 스트립의 온도는 강 스트립의 방사율의 변동으로 변화하는 것을 밝혀내었다.
강판의 방사율이 길이 방향으로 변화하는 요인은 불분명한 점도 많지만, 냉연 강판의 제조의 전(前) 공정인 열간 압연이 연속적이지 않고 슬라브 단위(강 스트립 코일에 상당)로 이루어지고, 열간 압연 중의 판 온도의 길이 방향 변동 및 냉각 과정의 불균일에 의하여 표면 성상이 변화하는 것 등에 의한 것으로 추측된다.
또한, 강판의 온도 측정에는 강판의 방사율이 이용되고 있기 때문에, 방사율이 바뀌면, 판 온도의 측정값의 정밀도가 악화된다. 복수의 파장을 사용한 판 온도계도 정밀도는 약간 개선되지만 이 문제를 피할 수 없다.
본 발명자들은 예의 연구를 거듭한 결과, 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열에서는 퀴리점 근방에서 강 스트립의 투자율(透磁率)이 급속히 저하하고, 그에 따라, 침투 깊이도 커지는 동시에, 강 스트립의 가열 능력이 급속히 감소하기 때문에, 강 스트립의 길이 방향의 방사율에 영향을 받지 않고, 강 스트립의 온도를 일정값에 근접시킬 수 있는 것에 착안하여, 강 스트립의 가열 속도의 길이 방향의 균일화를 가능하게 하는 본 발명을 하기에 이르렀다. 또한, 강판의 방사율은 700℃를 넘으면, 절대값이 커지는 동시에, 비교적 판 표면의 상황에 좌우되기 어려운 것도 밝혀내어, 본 발명에 이르렀다.
도 4는 본 발명의 하나의 실시예인 냉간 압연된 방향성 규소강을 소둔하기 위한 연속 열처리 설비(도 1)의 노부(12)의 구성을 길이 방향 연직 단면도로 모식적으로 나타내는 도면이다.
노부(12) 이외에는 종래의 연속 소둔 설비와 동일하다. 도 2의 종래 기술의 열처리 라인에 비하여, 가열대의 중앙에 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 장치(35)가 설치되어 있다. 또한, 솔레노이드 코일식 고주파 유도 장치(35)의 전후에 판 온도계(36, 37)가 설치되어 있다.
강 스트립(60)은 라디안트 튜브 방식에 의한 가열 영역(전반)(31A)에서 가열되고, 판 온도가 500℃ 이상이며, 퀴리점 Tc(℃)로부터 50℃를 넘어 낮은 소정의 온도(Tc - 50℃ 미만의 온도)에 도달한 후, 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 장치(35)에서, Tc - 30℃ 내지 Tc - 5℃의 온도 영역까지 가열되고, 이어서, 라디안트 튜브 방식에 의한 가열 영역(후반)(31B)에서 대략 825℃까지 가열되며, 전기 히터 가열에 의한 균열대(32)에서 탈탄 소둔된다.
솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 장치(35)의 입측의 강 스트립(60)의 판 온도는 500℃ 이상으로 할 필요가 있다. 판 온도가 500℃ 미만이면 당해 유도 가열 장치에 의한 소요 승온의 폭이 커진다. 그 때문에 유도 가열 장치의 설비 능력을 과대하게 하여야 하므로 현실적이지 않다. 또한, 열처리로 분위기에 수소를 함유하는 경우에는 수소 폭발의 위험을 회피할 수 있는 분위기 온도 750℃ 이상을 확보할 수 없게 된다.
한편, 판 온도가 Tc - 50℃ 이상인 경우에는 라디안트 방식의 가열로의 가열 불균일을 유도 가열 장치에서의 도달 판 온도에서 흡수할 수 없기 때문에, Tc - 50℃ 미만으로 할 필요가 있다.
또한, 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 장치(35)의 출측의 강 스트립(60)의 판 온도는 Tc - 5℃ 초과에서는 출측에서의 강 스트립의 투자율이 너무 작고, 그 때문에 고주파 유도 가열 장치에 필요한 자계가 커지게 되고 소요 설비가 거대하게 되어 현실적이지 않다. 또한, 그 판 온도가 Tc - 30℃ 미만이면 출측에서의 강 스트립의 투자율이 작지 않고, 라디안트 방식의 가열에서의 가열 불균일을 고주파 유도 가열로 억제할 수 없다.
따라서, 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 장치(35)의 출측의 강 스트립(60)의 판 온도는 Tc - 30℃ 내지 Tc - 5℃의 온도 영역으로 할 필요가 있다.
도 5의 (a) 내지 (c)에, 본 발명에 의한 노부(2)에 있어서의, 가열 영역(31A, 35, 31B)의 각 영역 출측의 판 온도계(36, 37, 38)의 위치에서 측정된 강 스트립 코일 한 개분의 길이 방향의 온도 분포의 일례를 나타낸다.
도 5(a)의 판 온도계(36)의 측정 데이터가 나타내는 바와 같이, 라디안트 튜브 방식에 의한 가열 영역(31A)의 출측에서는 강 스트립의 온도 편차가 존재한다. 그러나, 본 발명에 따라서 가열함으로써, 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 장치(35)에서의 출측에서는 도 5(b)의 판 온도계(37)의 측정 데이터와 같이 온도는 거의 균일하게 된다. 또한, 라디안트 튜브 방식에 의한 가열 영역(31B)의 출측에서는 강 스트립 길이 방향의 판 온도는 도 5(c)의 판 온도계(38)의 측정 데이터와 같이 거의 변동하지 않고 매우 안정적이다.
이 결과, 방향성 규소 강판의 탈탄 소둔에서는 강 스트립을 길이 방향으로 극히 균일하게 소둔 처리할 수 있게 되었기 때문에, 얻은 방향성 규소 강판의 품질도, 탈탄이 균일하게 되어, 피막 결함도 거의 해소되었다.
또한, 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 방식을 채용한 경우에는 라디안 트 튜브 방식에 의한 가열에 비하여 대입열(大入熱)에 의한 급속 가열이 가능해진다.
본 실시예인 방향성 규소강의 탈탄 소둔에 있어서는 탈탄 소둔의 승온 과정에 있어서 550℃로부터 720℃의 온도 범위에 있어서, 이 범위 내의 각 온도에 있어서의 가열 속도를 40℃/초 이상으로 제어하면, 1.91 T 이상의 자속 밀도(B8)를 가진 전자 강판을 얻을 수 있고, 또한 가열 속도를 바람직하게는 50℃/초 이상, 더욱 바람직하게는 75 내지 125℃/초의 범위로 제어하면, B8가 1.92 T 이상의 자속 밀도가 더 높은 전자 강판을 얻을 수 있는 것을 알게 되었으므로, 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 방식의 특징을 살려 가열 승온 속도를 50℃/초 이상으로 하는 것이 좋다.
또한, 도 4에서는 질화 영역(33)을 가진 예를 나타내었지만, 본 발명은 질화 영역을 가진 냉간 압연된 방향성 전자 강판의 탈탄 소둔 설비에 한정되는 것은 아니며, 질화 영역을 가지지 않는 탈탄 소둔 설비에도 유효하다.
도 6은 페라이트계 스테인리스강의 냉연판을 광휘 소둔하기 위한 대표적인 연속 열처리 설비의 개략적인 등각 투영도이다. 제조 라인의 주 요소는 노 출측의 소둔 분리제 도포 장치와 건조 노가 없는 점을 제외하면, 도 1과 같다.
도 7은 노부(12)의 종래 기술에 의한 구성을 길이 방향 연직 단면도로 모식적으로 나타내는 도면이다. 노부(12)는 일반적으로, 머플로 방식(간접 가열)에 의한 가열 영역(51), 균열 영역(52) 및 냉각 영역(54)으로 구성되고, 가열 영역(51)에는 가열 도중의 판 온도를 감시하기 위한 판 온도계(56, 57, 58)가 설치되어 있 다.
도 8은 본 발명의 하나의 실시예인 냉간 압연된 페라이트계 스테인리스강을 광휘 소둔하기 위한 연속 열처리 설비(도 6)의 노부(12)의 구성을 길이 방향 연직 단면도로 모식적으로 나타내는 도면이다. 노부(12) 이외에는 종래의 연속 소둔 설비와 동일하다. 도 7의 종래 기술의 소둔 라인에 비하여, 가열대의 중앙에 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 장치(55)가 설치되어 있다.
전자 강판의 탈탄 소둔 설비의 예와 같이, 종래 기술에 의한 노 구성에서는 가열대에 있어서의 승온 과정에는 불균일이 많았지만, 본 발명에서는 퀴리점 근방까지 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열로로 가열하고, 강 스트립 길이 방향으로 균일 가열을 할 수 있었다.
본 발명에서는, 이상과 같이, 제2 가열대(35, 55)에서는 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 수단에 의하여 강 스트립을 Tc - 30℃ 내지 Tc - 5℃의 온도 영역까지 가열한다.
솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열은 상기와 같이, 퀴리점 근방에서 강 스트립의 투자율이 급속히 저하하기 때문에, 가열 능력이 급속히 감소한다.
그 때문에, 투자율의 변화의 영향이 적은 전단과 그 영향이 큰 후단에서 다른 유도 가열 장치를 사용하여 가열하는 것이 유리하다. 또한, 그와 같이 하면, 개개의 유도 가열 장치를 소형화할 수 있다고 하는 이점도 있다.
도 9에, 도 4의 제2 가열대(35)를 전단과 후단으로 나누고, 각각에 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 장치(35A, 35B)를 배치한 예를 나타낸다.
강 스트립을 승온할 때, 고온측(통판 방향의 하류측)에서 엄격한 승온 속도의 관리를 필요로 하는 경우가 많다. 그러한 경우에는 하류측의 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 장치(35B)에서는 코일에 일정값(목표값)의 전류를 통전하고, 강 스트립의 승온 속도가 일정하게 되도록 정확하게 승온 속도를 제어하고, 상류측의 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 장치(35A)에서는 고주파 유도 가열 장치(35B) 입측의 강 스트립 온도가 일정하게 되도록 제어하는 것이 좋다.
도 10에, 그와 같은 고주파 유도 장치의 제어 방식의 일례를 나타낸다.
이 제어 방식에서는 상류의 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 장치(35A)의 입측의 판 온도계(36)를 감시하고, 라디안트 튜브 방식에 의한 가열 영역(전단)(31A) 상태 감시를 실시한다. 또한, 최하류의 고주파 유도 가열 장치(35B)의 입측의 강판의 판 온도가 목표값이 되도록 가열하는 데에 필요한 가열 열량을 연산하고, 그 열량으로부터 상류의 고주파 유도 가열 장치(35A)의 설정 출력 전력값 WA를 구하여 둔다. 또한, 상류의 고주파 유도 가열 장치(35A)는 실적 출력 전력값이 설정 전력값 WA가 되도록 제어하고, 최하류의 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 장치(35B)에는, 목표로 하는 전류값 IB가 되도록 코일에 통전하는 전류값을 제어하여 강 스트립을 통판한다.
또한, 출측의 판 온도계(37)를 감시하고, 최하류의 고주파 유도 가열 장치(35B)의 출측의 판 온도가 일정한 것을 확인하여, 강 스트립을 통판한다.
도 11의 (a) 내지 (d)에, 이 때의 노부(2)에 있어서의, 가열 영역(31A, 35B) 의 각 영역 출측의 판 온도계(36, 37)의 위치에서 측정된 강 스트립 코일 한 개분의 길이 방향의 온도 분포 및 솔레노이드식 고주파 유도 가열 장치(35A, 35B)의 실적 출력 전력값의 일례를 나타낸다.
도 11(a)에 나타내는 바와 같이, 라디안트 튜브 방식에 의한 가열 영역(31A)의 출측에서는 강 스트립의 온도 편차가 존재하지만, 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 장치(35B)에서의 출측에서는 도 11(b)과 같이 온도는 거의 균일하게 되어 있다.
그러나, 하류의 고주파 유도 가열 장치(35B)의 실적 출력 전력값은 도 11(d)에 나타내는 바와 같이 변동하고, 더 승온 속도의 관리가 필요한 영역에 있어서, 강 스트립의 승온 속도는 변동한다.
이것은 상류의 고주파 유도 가열 장치(35A)의 입측의 판 온도계(36)가 판 온도 500 내지 600℃ 영역에서는 강판의 방사율의 변동이 크고, 비록 측정 정밀도가 비교적 좋은 2 파장 계측 방식의 판 온도계를 사용하더라도, 측정 정밀도가 그다지 좋지 않은 것에 기인하는 것으로 추측된다.
다음으로, 승온 온도를 더 안정되게 할 수 있는 다른 고주파 유도 장치의 제어 방식을 도 12에 나타낸다.
최하류의 고주파 유도 가열 장치(35B)에는 목표로 하는 전류값 IB가 되도록 코일에 통전하는 전류를 제어하여 강 스트립을 통판한다. 그 때의 최하류의 고주파 유도 가열 장치(35B)의 실적 출력 전력값 WB를 검출하고, 이 실적 출력 전력값과 목 표 출력 전력값과의 차 ΔWB를 연산하며, 실적 출력 전력값이 일정값이 되도록, 최하류의 고주파 유도 가열 장치(35B)의 상류에 있는 고주파 가열 장치(35A)의 설정 출력 전력값 WAO를 보정하고, 고주파 가열 장치(35A)를 실적 출력 전력값이 이 보정한 설정 출력 전력값 ΔWB+WAO가 되도록 고주파 가열 장치(35A)의 전류값을 제어한다.
또한, 입측의 판 온도계(36)를 감시하고, 라디안트 튜브 방식에 의한 가열 영역(전단)(31A)의 상태 감시를 하는 동시에, 출측의 판 온도계(37)를 감시하고, 최하류의 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 장치(35B)의 출측의 판 온도가 일정한 것을 확인하여, 강 스트립을 통판한다.
도 13의 (a) 내지 (d)에, 그 때의 노부(2)에 있어서의, 가열 영역(31A, 35B)의 각 영역 출측의 판 온도계(36, 37)의 위치에서 측정된 강 스트립 코일 1개분의 길이 방향의 온도 분포 및 솔레노이드 식 고주파 유도 가열 장치(35A, 35B)의 실적 출력 전력값의 일례를 나타낸다.
이때의 솔레노이드식 고주파 유도 가열 장치(35A, 35B)의 경계에서의 강 스트립(60)의 목표 판 온도는 680℃이었다.
또한, 고주파 유도 가열 장치(35B)의 출측의 강 스트립(60)의 판 온도는 Tc - 30℃ 미만에서는 하류의 고주파 유도 가열 장치(35B)에서의 실적 출력 전력값의 변동으로부터 그 내부의 강 스트립의 온도 편차를 추정하고, 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 장치(35A)의 출력 전력값을 일정하게 하는 제어를 유효하게 실시할 수 없다.
이 제어 방식에 의하면, 라디안트 튜브 방식에 의한 가열 영역(31A)의 출측에서는, 도 13(a)에 나타내는 바와 같이, 강 스트립의 온도 편차가 존재함에도 불구하고, 하류의 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 장치(35B)에서의 출측에서는 도 13(b)에 나타내는 바와 같이 온도는 거의 균일하게 된다. 또한, 솔레노이드식 고주파 유도 가열 장치(35B)의 실적 출력 전력값은 도 13(d)에 나타내는 바와 같이, 거의 변동하지 않고 매우 안정적이다.
따라서, 이 제어 방식에 의하면, 하류의 솔레노이드식 고주파 유도 가열 장치(35B)에 있어서의 강 스트립(60)의 승온 속도는 일정하고 거의 변동이 없으며 매우 안정되어 있다.
이상의 제어 방식의 설명에서는 유도 가열 장치를 2개로 하였지만, 유도 가열 장치는 2개로 한정되는 것은 아니며, 복수이면 바람직하다.
또한, 도 12에 도시한 제어 방식에서는 출력 전력값이 일정하게 되도록 한 고주파 유도 가열 장치는 극히 엄격한 강 스트립의 승온 속도가 요구되는 온도 영역에 따라 배치하면 되고, 반드시 제2 가열대의 최하류에 한정되는 것은 아니다.
또한, 본 발명이 처리 대상으로 하는 퀴리점을 가진 강 스트립으로서는, 여기서 예시한 방향성 전자 강판의 냉간 압연 강 스트립이나 페라이트계 스테인리스 강판의 냉간 압연 강 스트립에 한정되지 않고, 퀴리점을 가진 강 스트립에 대하여 모두 유효하다.
또한, 본 발명이 처리 대상으로 하는 Si≤4.5 질량%를 함유하는 방향성 전자 강판으로서는, 예를 들면 일본 공개 특허 공보 제2002-060842호나 일본 공개 특허 공보 제2002-173715호 등에서 개시되고 있는 방향성 전자 강판과 같은 성분계의 것이면 좋고, 본 발명에서 그 성분계를 특히 한정하는 것은 아니다.
또한, 본 발명이 처리 대상으로 하는 Cr≤18 질량%를 함유하는 페라이트계 스테인리스 강판으로서는, JIS G 4305의 SUS430이나 SUS430J1L 등의 규격 강종이나, 일본 공개 특허 공보 평05-293595호, 일본 공개 특허 공보 평06-002044호, 일본 공개 특허 공보 평07-118754호 등에서 개시하고 있는 페라이트계 스테인리스 강판과 같은 성분계의 것이면 좋고, 본 발명에서 그 성분계를 특히 한정하는 것은 아니다.
또한, 본 발명이 처리 대상으로 하는 Cr≤18 질량%를 함유하는 마르텐사이트계 스테인리스 강판으로서는, JIS G 4305의 SUS410나 SUS420J1 등의 규격 강종이나, 일본 공개 특허 공보 평07-268561호 공보, 일본 공개 특허 공보 평08-199310호 등에 개시되어 있는 마르텐사이트계 스테인리스 강판과 같은 성분계의 것이면 좋고, 본 발명에서 그 성분계를 특히 한정하는 것은 아니다.
또한, 강 스트립을 Tc - 50℃ 미만으로 가열하는 수단으로서는, 라디안트 튜브 방식에 한정되지 않고, 모든 간접 가스 가열 또는 직접 가스 가열에 의한 복사 가열 수단 및/또는 전기 히터에 의한 복사 가열 수단 및/또는 유도 가열 장치에 의한 가열 수단에 있어서 유효하다. 또한, 퀴리점 근방의 Tc - 30℃ 내지 Tc - 5℃의 온도 영역으로부터 처리 목표 온도까지 가열하는 방식도, 전기 히터 가열 방식에 한정되지 않고, 모든 간접 가스 가열 또는 직접 가스 가열에 의한 복사 가열 수단 및/또는 전기 히터에 의한 복사 가열 수단에서 유효하다. 또한, 일반적으로, Tc - 30℃는 700℃를 넘고 있어서, 이 영역에서는 강판의 방사율은 절대값이 커지는 동시에, 비교적 판 표면의 상황에 좌우되기 어렵기 때문에, 판 온도계의 측정 정밀도도 높아지고, 강판의 온도는 제어하기 쉬우므로, Tc - 30 이상에서는 가열 방식에 그다지 의존하지 않는다.
<실시예 1>
질량%로, C:0.06%, Si:3.3%, Mn:0.1%, P:0.03%, S:0.008%, 산가용성 Al:0.028%, N:0.008%, Cr:0.1%를 함유하는 강 슬라브를 1150℃의 온도로 가열한 후, 판 두께 2.3 mm로 열간 압연하여 강 스트립 코일로 하고, 그 후, 소둔 온도 1120℃ 및 920℃의 2단 소둔을 실시하였다. 또한, 판 두께 0.22 mm까지 리버스 압연기로 냉간 압연한 후, 종래 기술의 탈탄 소둔 설비(도 1, 도 2) 및 본 발명의 탈탄 소둔 설비(도 1, 도 4)로 탈탄 소둔하였다. 그 후, 고온 소둔을 실시한 후, 마지막으로 평활화 소둔을 실시하였다. 그 때, 노부(12)의 가열 영역 출측의 강판 온도를 판 온도계(38)에 의하여 측정하는 동시에, 평활화 소둔 후의 방향성 전자 강판의 피막 결함율을 측정하였다. 표 1에 시험 조건과 시험 결과를 나타낸다. 또한, 유도 가열의 개시 온도를 Tc - A(℃), 종료 온도를 Tc - B(℃)로 하고, 표에서는 A와 B의 값으로 나타내었다. 또한, 코일 길이 방향의 품질의 안정성의 평가 항목으로서는, 탈탄성은 연속 측정이 곤란하기 때문에, 연속 측정이 가능한 피막 결함율(결함부의 면적 비율)을 측정하였다.
본 발명에 의한 실시예 1과 2에서는 판 온도계에서의 강판 온도의 불균일은 거의 없고, 또한, 결과적으로 강판의 피막 결함율은 매우 작은 것을 알 수 있다.
한편, 유도 가열 종료 온도가 너무 높은 비교예 11에서는, 강판은 목표 온도에 이르지 않고, 시험 조건을 만족할 수 없었다. 또한, 유도 가열 종료 온도가 너무 낮은 비교예 12, 유도 가열 개시 온도가 높은 비교예 13과 14에서는 여전히 강판 온도의 불균일은 작지 않고, 결과적으로 강판의 피막 결함율은 높았다. 또한, 유도 가열을 사용하고 있지 않은 비교예 15는 강판 온도 편차가 크고, 강판의 피막 결함율은 매우 컸다.
Figure 112009053866764-PCT00001
<실시예 2>
질량%로, C: 0.005%, Si: 0.1%, Mn: 0.1%, Cr: 15%, P: 0.02%, S: 0.01%, N: 0.01%를 함유하는 슬라브를 1200℃의 온도로 가열한 후, 판 두께 5 mm로 열간 압연하여 강 스트립 코일로 하고, 그 후, 900℃의 소둔을 실시하였다. 또한, 판 두께 2 mm까지 리버스 압연기로 냉간 압연한 후, 소둔 설비에서 종래 기술의 방식(도 6, 도 7) 및 본 발명에 의한 방식(도 6, 도 8)으로 950℃로 광휘 소둔을 하였다. 그 때, 노부(12)의 가열 영역 출측의 강판 온도를 판 온도계(58)에 의하여 측정하는 동시에, 얻은 페라이트계 스테인리스 강판에 대하여, 광휘 소둔 후의 경도를 측정하고, 강도의 부적합율을 측정하였다. 표 2에 시험 조건과 결과를 나타낸다(목표값 A와 B는 표 1과 같다).
본 발명에 의한 실시예 21과 22에서는, 강판 온도의 편차는 거의 없고, 또한, 결과적으로 강판의 기계 강도의 편차가 매우 작아지며, 부적합부는 전혀 없는 것을 알 수 있다.
한편, 유도 가열 종료 온도가 너무 높은 비교예 31에서는, 강판은 목표 온도에 이르지 않고, 시험 조건을 만족할 수 없었다. 또한, 유도 가열 종료 온도가 너무 낮은 비교예 32, 유도 가열 개시 온도가 높은 비교예 33과 34에서는 여전히 강판의 기계 강도의 부적합부(가열 부족)의 비율의 편차는 컸다. 또한, 유도 가열을 사용하고 있지 않은 비교예 35는 강판의 기계 강도의 부적합부(가열 부족)의 비율은 매우 컸다.
Figure 112009053866764-PCT00002
본 발명에 의하면, 퀴리점을 가진 강 스트립을 퀴리점을 넘는 소둔 온도까지 가열할 때, 강 스트립의 길이 방향으로 극히 균일하게 가열을 할 수 있게 된다.
방향성 규소 강판의 냉간 압연된 강 스트립이나, 페라이트계 스테인리스 강 스트립, 마르텐사이트계 스테인리스 강 스트립 등의 연속 소둔에서는 강판의 승온 속도에 엄격한 제어 및 균일성이 요구되고 있고, 그러한 강 스트립의 연속 소둔에 본 발명을 적용함으로써, 소둔 온도의 균일화에 의한 큰 품질 개선 효과를 얻을 수 있고, 품질이 안정적인 제품을 제조할 수 있게 된다. 따라서, 본 발명의 산업상의 효과는 다 헤아릴 수 없다.

Claims (8)

  1. 가열대, 균열대, 냉각대, 또는 가열대, 균열대, 질화대, 냉각대로 이루어지는 연속 소둔 설비에서, 퀴리점을 가진 강 스트립의 퀴리점을 넘는 소둔 온도에서 연속 소둔하는 방법에 있어서, 상기 가열대에서의 가열 처리를 제1 가열대 내지 제3 가열대의 세 영역으로 구분하고,
    제1 가열대에서는 간접 가스 가열 또는 직접 가스 가열에 의한 복사 가열 수단 및/또는 전기 히터에 의한 복사 가열 수단에 의하여, 강 스트립을 500℃ 이상, 퀴리점 Tc(℃) - 50℃ 미만까지 가열하고,
    이어지는 제2 가열대에서는, 이 가열 강 스트립을 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 수단에 의하여 50℃/초 이상의 가열 속도로 Tc - 30℃ 내지 Tc - 5℃의 온도 영역까지 가열하고,
    마지막 제3 가열대에서는, 이 가열 강 스트립을 간접 가스 가열 또는 직접 가스 가열에 의한 복사 가열 수단 및/또는 전기 히터에 의한 복사 가열 수단에 의하여, 퀴리점을 넘는 처리 목표 온도까지 가열하는 것을 특징으로 하는 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 방법.
  2. 제1항에 있어서, 상기 제2 가열대에서는, 가열 강 스트립을 복수의 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 수단에 의하여 가열하는 것을 특징으로 하는 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 방법.
  3. 제2항에 있어서, 복수의 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 수단에 대하여, 최하류의 제어 영역의 유도 가열 수단의 출력 전류값이 목표값이 되도록 실시하는 제어와, 이 최하류의 제어 영역의 유도 가열 수단의 실적 출력 전력값을 검출하고, 검출한 실적 출력 전력값과 목표 출력 전력값의 차를 연산 처리하고, 연산한 전력값의 차를 기초로 최하류의 제어 영역의 상류에 배치되는 유도 가열 장치의 설정 출력 전력값를 보정하고, 최하류의 제어 영역의 상류에 배치되는 유도 가열 장치의 실적 출력 전력값이 보정한 설정 출력 전력값이 되도록 실시하는 제어를 동시에 실시함으로써, 퀴리점 근방의 강 스트립의 승온 속도를 일정하게 하는 것을 특징으로 하는 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 방법.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 하나의 항에 있어서, 상기 퀴리점을 가진 강 스트립이 Si≤4.5 질량%를 함유하는 냉간 압연된 방향성 전자 강판인 것을 특징으로 하는 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 방법.
  5. 제1항 내지 제3항 중 어느 하나의 항에 있어서, 상기 퀴리점을 가진 강 스트립이 Cr≤18 질량%를 함유하는 냉간 압연된 페라이트계 스테인리스 강판 또는 마르텐사이트계 스테인리스 강판인 것을 특징으로 하는 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 방법.
  6. 퀴리점을 가진 강 스트립을 퀴리점을 넘는 소둔 온도에서 연속 소둔하는 가열대, 균열대, 냉각대, 또는 가열대, 균열대, 질화대, 냉각대로 이루어지는 연속 소둔 설비에 있어서, 상기 가열대를 제1 가열대 내지 제3 가열대의 세 영역으로 구분하고,
    제1 가열대에는 강 스트립을 500℃ 이상, 퀴리점 Tc - 50℃ 미만까지 가열하는 간접 가스 가열 또는 직접 가스 가열에 의한 복사 가열 수단 및/또는 전기 히터에 의한 복사 가열 수단을 설치하고,
    제2 가열대에는 제1 가열대에서 가열된 강 스트립을 Tc - 30℃ 내지 Tc - 5℃의 온도 영역까지 가열하는 솔레노이드 코일식 고주파 유도가열 수단을 설치하고,
    제3 가열대에는 제2 가열대에서 가열된 강 스트립을 퀴리점을 넘는 처리 목표 온도까지 가열하는 간접 가스 가열 또는 직접 가스 가열에 의한 복사 가열 수단 및/또는 전기 히터에 의한 복사 가열 수단을 설치하는 것을 특징으로 하는 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 설비.
  7. 제6항에 있어서, 상기 제2 가열대에는 복수의 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 수단이 설치되는 것을 특징으로 하는 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 설비.
  8. 제7항에 있어서, 상기 복수의 솔레노이드 코일식 고주파 유도 가열 수단 중 최하류의 제어 영역의 유도 가열 수단의 출력 전류값이 목표값이 되도록 제어하는 제어 수단과, 이 최하류의 제어 영역의 유도 가열 수단의 실적 출력 전력값을 검출하는 검출 수단과, 검출한 실적 출력 전력값과 목표 출력 전력값의 차를 연산 처리하고, 연산한 전력값의 차를 기초로 최하류의 제어 영역의 상류에 배치되는 유도 가열 장치의 설정 출력 전력값을 보정하는 처리 수단과, 최하류의 제어 영역의 상류에 배치되는 유도 가열 장치의 실적 출력 전력값이 상기 보정한 설정 출력 전력값이 되도록 제어하는 제어 수단을 구비하고 퀴리점 근방의 강 스트립의 승온 속도를 일정하게 제어하는 것을 특징으로 하는 퀴리점을 가진 강 스트립의 연속 소둔 설비.
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