JP3255044B2 - ダブルリデュース圧延法および圧延装置 - Google Patents
ダブルリデュース圧延法および圧延装置Info
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- JP3255044B2 JP3255044B2 JP28080796A JP28080796A JP3255044B2 JP 3255044 B2 JP3255044 B2 JP 3255044B2 JP 28080796 A JP28080796 A JP 28080796A JP 28080796 A JP28080796 A JP 28080796A JP 3255044 B2 JP3255044 B2 JP 3255044B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、極薄の硬質ブリキ
や硬質クロムめっき鋼板などの製造に用いられるダブル
リデュース圧延（以後、ＤＲ圧延と呼ぶ）法および圧延
装置に関する。
や硬質クロムめっき鋼板などの製造に用いられるダブル
リデュース圧延（以後、ＤＲ圧延と呼ぶ）法および圧延
装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】食料缶用素材であるブリキやクロムめっ
き鋼板などの製造法の一つにＤＲ圧延法がある。この方
法は、熱間圧延ー冷間圧延ー焼鈍の通常の工程を経て製
造された冷延鋼板にさらに１０〜５０％の圧下率の冷間
圧延を施し、硬質で板厚の薄い鋼板を製造するための方
法である。
き鋼板などの製造法の一つにＤＲ圧延法がある。この方
法は、熱間圧延ー冷間圧延ー焼鈍の通常の工程を経て製
造された冷延鋼板にさらに１０〜５０％の圧下率の冷間
圧延を施し、硬質で板厚の薄い鋼板を製造するための方
法である。
【０００３】ＤＲ圧延法で製造される鋼板には、モトリ
ングと呼ばれる白い斑点状のしみやむら、および油脂の
汚れや異物の巻き込みにより生じる表面疵などの欠陥が
発生することがある。鋼板にこの種の欠陥が生じると、
その外観が著しく損なわれるので、食料缶用素材として
使用できなくなる。
ングと呼ばれる白い斑点状のしみやむら、および油脂の
汚れや異物の巻き込みにより生じる表面疵などの欠陥が
発生することがある。鋼板にこの種の欠陥が生じると、
その外観が著しく損なわれるので、食料缶用素材として
使用できなくなる。
【０００４】モトリングは、文献１〔「板圧延の理論と
実際」、日本鉄鋼協会発行、ｐ２１６（１９８４）〕に
記載されているように、ＤＲ圧延時に用いる圧延油エマ
ルジョン中の基油の油滴が凝集粗大化しロールバイト中
に巻き込まれ、巨大なオイルピットになったものであ
る。その発生頻度はＤＲ圧延時の圧延油塗布法に依存
し、圧延油エマルジョンを必要量だけ塗布する直接方式
の方が、比較的低油分濃度の圧延油エマルジョンを循環
再利用しながら塗布する循環方式に比べ、モトリングは
発生し易い。
実際」、日本鉄鋼協会発行、ｐ２１６（１９８４）〕に
記載されているように、ＤＲ圧延時に用いる圧延油エマ
ルジョン中の基油の油滴が凝集粗大化しロールバイト中
に巻き込まれ、巨大なオイルピットになったものであ
る。その発生頻度はＤＲ圧延時の圧延油塗布法に依存
し、圧延油エマルジョンを必要量だけ塗布する直接方式
の方が、比較的低油分濃度の圧延油エマルジョンを循環
再利用しながら塗布する循環方式に比べ、モトリングは
発生し易い。
【０００５】一方、油脂の汚れや異物の巻き込みにより
生じる表面疵は、鋼板表面に付着したごみや汚れ、前工
程の洗浄で除去できなかった鉄粉や油脂などがＤＲ圧延
時にロール内に噛み込まれて生じたものである。
生じる表面疵は、鋼板表面に付着したごみや汚れ、前工
程の洗浄で除去できなかった鉄粉や油脂などがＤＲ圧延
時にロール内に噛み込まれて生じたものである。
【０００６】モトリングを防止するためには、一般的に
圧延油エマルジョンを配合した基油の融点より高い温度
に加熱して塗布し、基油の固化凝集を防止する方法が用
いられている。例えば、融点が約４０℃の牛脂系の基油
の配合された圧延油エマルジョンを６０℃に保持された
給油タンクから塗布する方法である。
圧延油エマルジョンを配合した基油の融点より高い温度
に加熱して塗布し、基油の固化凝集を防止する方法が用
いられている。例えば、融点が約４０℃の牛脂系の基油
の配合された圧延油エマルジョンを６０℃に保持された
給油タンクから塗布する方法である。
【０００７】その他、特公昭４９ー３４４４８号公報や
特開平４ー２９４８０１号公報には塗布温度を高める必
要のない融点の低い基油を用いる方法や、また、特公昭
５６ー１５９６２号報にはインラインミキサーを用いて
圧延油エマルジョンの粒径を小さくする方法なども提案
されている。
特開平４ー２９４８０１号公報には塗布温度を高める必
要のない融点の低い基油を用いる方法や、また、特公昭
５６ー１５９６２号報にはインラインミキサーを用いて
圧延油エマルジョンの粒径を小さくする方法なども提案
されている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、本発明
者等が上記方法を追試したところ、圧延油エマルジョン
の特性や塗布温度をコントロールしても、高い発生率で
モトリングが生じる場合があった。また、油脂の汚れや
異物の巻き込みによる表面疵の防止に対しては、現時点
では効果的な対策がない。
者等が上記方法を追試したところ、圧延油エマルジョン
の特性や塗布温度をコントロールしても、高い発生率で
モトリングが生じる場合があった。また、油脂の汚れや
異物の巻き込みによる表面疵の防止に対しては、現時点
では効果的な対策がない。
【０００９】本発明はこのような課題を解決するために
なされたもので、簡便に安定してモトリングの発生率を
低下でき、しかも油脂の汚れや異物の巻き込みによる表
面疵の発生も防止できるＤＲ圧延法およびＤＲ圧延装置
を提供することを目的とする。
なされたもので、簡便に安定してモトリングの発生率を
低下でき、しかも油脂の汚れや異物の巻き込みによる表
面疵の発生も防止できるＤＲ圧延法およびＤＲ圧延装置
を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記課題は、焼鈍された
冷延鋼板に再度冷間圧延を施すダブルリデュース圧延
（以後、ＤＲ圧延と呼ぶ）法において、以下の条件を満
足することを特徴とするＤＲ圧延法により解決される。 （イ）ＤＲ圧延に用いる圧延油エマルジョンの塗布前
に、鋼板表面へ温水を噴射圧力５ｋｇ／ｃｍ2 以上で噴
射し、かつ（ロ）前記圧延油エマルジョン塗布前の前記
鋼板の表面温度をＴｓ℃、前記圧延油エマルジョン中の
基油の融点をＴｍ℃としたとき、下記の式（１）を満足
する。
冷延鋼板に再度冷間圧延を施すダブルリデュース圧延
（以後、ＤＲ圧延と呼ぶ）法において、以下の条件を満
足することを特徴とするＤＲ圧延法により解決される。 （イ）ＤＲ圧延に用いる圧延油エマルジョンの塗布前
に、鋼板表面へ温水を噴射圧力５ｋｇ／ｃｍ2 以上で噴
射し、かつ（ロ）前記圧延油エマルジョン塗布前の前記
鋼板の表面温度をＴｓ℃、前記圧延油エマルジョン中の
基油の融点をＴｍ℃としたとき、下記の式（１）を満足
する。
【００１１】Ｔｓ≧Ｔｍ＋１０ ・・・・（１） 本発明者等は、モトリングの発生状況を詳細に検討した
結果、圧延油エマルジョンの特性や塗布温度によらず、
冬季にはモトリングの発生率が高まり、また、焼鈍炉か
ら比較的高温で脱炉された鋼板を用いるとモトリングの
発生率が低下するという現象を見出した。このことは、
モトリングの発生がＤＲ圧延前の鋼板の温度、特にその
表面温度に大きく依存していることを示唆している。
結果、圧延油エマルジョンの特性や塗布温度によらず、
冬季にはモトリングの発生率が高まり、また、焼鈍炉か
ら比較的高温で脱炉された鋼板を用いるとモトリングの
発生率が低下するという現象を見出した。このことは、
モトリングの発生がＤＲ圧延前の鋼板の温度、特にその
表面温度に大きく依存していることを示唆している。
【００１２】そこで、圧延油エマルジョン塗布前の鋼板
の表面温度Ｔｓを、温度の異なる温水を噴射量を変えて
噴射することにより意識的に変えてＤＲ圧延を行い、Ｔ
ｓとモトリングの発生率との関係を調査した。また、こ
のとき圧延油エマルジョン中の基油の種類を変えて、基
油の融点Ｔｍの影響も合わせて検討した。
の表面温度Ｔｓを、温度の異なる温水を噴射量を変えて
噴射することにより意識的に変えてＤＲ圧延を行い、Ｔ
ｓとモトリングの発生率との関係を調査した。また、こ
のとき圧延油エマルジョン中の基油の種類を変えて、基
油の融点Ｔｍの影響も合わせて検討した。
【００１３】用いた基油はＤＲ圧延に使用可能でそのＴ
ｍが０℃と３０℃のものである。表１に、それぞれの基
油に対する潤滑条件を示すが、Ｔｍが３０℃の基油に対
しては条件Ａで、Ｔｍが０℃の基油に対しては条件Ｂで
塗布した。
ｍが０℃と３０℃のものである。表１に、それぞれの基
油に対する潤滑条件を示すが、Ｔｍが３０℃の基油に対
しては条件Ａで、Ｔｍが０℃の基油に対しては条件Ｂで
塗布した。
【００１４】モトリングの発生率は、モトリング発生の
程度を視覚的に不良から最良の１〜５の５段階に分け、
不良１と判定されたコイルの本数を調査した全コイルの
本数で除して求めた。
程度を視覚的に不良から最良の１〜５の５段階に分け、
不良１と判定されたコイルの本数を調査した全コイルの
本数で除して求めた。
【００１５】図１に、鋼板の表面温度Ｔｓとモトリング
の発生率の関係を示す。いずれの基油の場合も、Ｔｓが
ある温度より高くなるとモトリングの発生率が急激に低
下し始める。そして、Ｔｍが０℃の基油を用いたときは
Ｔｓが１０℃以上で、また、Ｔｍが３０℃の基油を用い
たときはＴｓが４０℃以上で、モトリングの発生率が２
％以下まで低下する。この結果より、ＴｓをＴｍより１
０℃以上高くする、すなわち上記の式（１）を満足する
ようにＤＲ圧延を行えば、安定してモトリングの発生率
を低下できることがわかる。
の発生率の関係を示す。いずれの基油の場合も、Ｔｓが
ある温度より高くなるとモトリングの発生率が急激に低
下し始める。そして、Ｔｍが０℃の基油を用いたときは
Ｔｓが１０℃以上で、また、Ｔｍが３０℃の基油を用い
たときはＴｓが４０℃以上で、モトリングの発生率が２
％以下まで低下する。この結果より、ＴｓをＴｍより１
０℃以上高くする、すなわち上記の式（１）を満足する
ようにＤＲ圧延を行えば、安定してモトリングの発生率
を低下できることがわかる。
【００１６】次に、温水温度が４０℃と９０℃の場合に
おいて、温水の噴射圧力を変えたときの表面疵の発生率
を調査した。
おいて、温水の噴射圧力を変えたときの表面疵の発生率
を調査した。
【００１７】表面疵の発生率は、モトリングの発生率と
同様な方法で求めた。図２に、温水の噴射圧力と表面疵
の発生率の関係を示す。
同様な方法で求めた。図２に、温水の噴射圧力と表面疵
の発生率の関係を示す。
【００１８】温水温度が４０℃と９０℃のいずれの場合
も、温水の噴射圧力とともに、表面疵の発生率が低下す
る。そして、噴射圧力を５ｋｇ／ｃｍ2 以上にすれば、
実際上問題とならない２％以下までに表面疵の発生率を
抑えられる。
も、温水の噴射圧力とともに、表面疵の発生率が低下す
る。そして、噴射圧力を５ｋｇ／ｃｍ2 以上にすれば、
実際上問題とならない２％以下までに表面疵の発生率を
抑えられる。
【００１９】温水噴射により表面疵の発生率が低下する
原因は、鋼板表面に付着した鉄粉などのごみや油脂の汚
れを温水噴射により除去できるためである。特に、鋼板
表面に付着した油脂は温水により流動性が増し除去され
易くなる。
原因は、鋼板表面に付着した鉄粉などのごみや油脂の汚
れを温水噴射により除去できるためである。特に、鋼板
表面に付着した油脂は温水により流動性が増し除去され
易くなる。
【００２０】上記方法は、ＤＲ圧延装置において、温度
制御可能な温水タンクと温水タンクから供給される温水
の噴射圧力を調整可能な噴射ポンプを備え、かつ圧延油
エマルジョンを塗布する手前の位置に噴射圧力の調整さ
れた温水を鋼板表面に噴射するためのヘッダーを備えた
ＤＲ圧延装置により実現できる。
制御可能な温水タンクと温水タンクから供給される温水
の噴射圧力を調整可能な噴射ポンプを備え、かつ圧延油
エマルジョンを塗布する手前の位置に噴射圧力の調整さ
れた温水を鋼板表面に噴射するためのヘッダーを備えた
ＤＲ圧延装置により実現できる。
【００２１】なお、本発明のＤＲ圧延装置では温水噴射
装置を設ければよいので、複雑な設備は必要なく、ま
た、環境に対して無害である水を使用しているため作業
性も簡便である。
装置を設ければよいので、複雑な設備は必要なく、ま
た、環境に対して無害である水を使用しているため作業
性も簡便である。
【００２２】
【発明の実施の形態】図３に、本発明のＤＲ圧延装置の
１実施の形態を示す。図３で、１は圧延機、２は鋼板、
３は入側ブライドルロール、４は出側ブライドルロー
ル、５はペイオフリール、６はテンションリール、７は
圧延油エマルジョン噴射ノズル、８は給油ポンプ、９は
圧延油エマルジョンタンク、１０は温水スプレーノズ
ル、１１はサイドカーテン、１２は温水噴出ポンプ、１
３は温水タンク、１４は放射温度計、１５は温度制御
器、１６はフィルター、１７は戻りポンプを表す。
１実施の形態を示す。図３で、１は圧延機、２は鋼板、
３は入側ブライドルロール、４は出側ブライドルロー
ル、５はペイオフリール、６はテンションリール、７は
圧延油エマルジョン噴射ノズル、８は給油ポンプ、９は
圧延油エマルジョンタンク、１０は温水スプレーノズ
ル、１１はサイドカーテン、１２は温水噴出ポンプ、１
３は温水タンク、１４は放射温度計、１５は温度制御
器、１６はフィルター、１７は戻りポンプを表す。
【００２３】本装置は２スタンドの圧延機１からなり、
圧延機１の入側にある圧延油エマルジョン噴射ノズル７
より手前の位置に温水噴射が可能な温水スプレーノズル
１０を設けたＤＲ圧延装置である。
圧延機１の入側にある圧延油エマルジョン噴射ノズル７
より手前の位置に温水噴射が可能な温水スプレーノズル
１０を設けたＤＲ圧延装置である。
【００２４】ペイオフリール５から供給された鋼板２
は、入側ブライドルロール３を経て圧延機１の入側にあ
る圧延油エマルジョン噴射ノズル７より手前の位置で、
温水スプレーノズル１０により温水噴射された後、圧延
油エマルジョン噴射ノズル７により圧延油エマルジョン
が塗布されて２スタンドの圧延機１により所定の圧下率
で圧延され、出側ブライドルロール４を経てテンション
リール６に巻かれる。
は、入側ブライドルロール３を経て圧延機１の入側にあ
る圧延油エマルジョン噴射ノズル７より手前の位置で、
温水スプレーノズル１０により温水噴射された後、圧延
油エマルジョン噴射ノズル７により圧延油エマルジョン
が塗布されて２スタンドの圧延機１により所定の圧下率
で圧延され、出側ブライドルロール４を経てテンション
リール６に巻かれる。
【００２５】圧延油エマルジョンは、圧延油エマルジョ
ンタンク９から給油ポンプ８を経て圧延油エマルジョン
噴射ノズル７により噴射圧力が調整されて鋼板２の表面
に噴射される。図では、圧延油エマルジョンを直接給油
する場合を示しているが、循環給油してもよい。
ンタンク９から給油ポンプ８を経て圧延油エマルジョン
噴射ノズル７により噴射圧力が調整されて鋼板２の表面
に噴射される。図では、圧延油エマルジョンを直接給油
する場合を示しているが、循環給油してもよい。
【００２６】温水は温水タンク１３から温水噴出ポンプ
１２で噴射量を調整されて温水スプレーノズル１０によ
り噴射圧力が調整されて鋼板２の表面に噴射される。こ
のとき温水の飛散を防止するため、温水スプレーノズル
１０の周辺には、サイドカーテン１１が設けてある。噴
射された温水は、フィルター１６を経て戻りポンプ１７
により温水タンク１３へ戻され、循環使用される。
１２で噴射量を調整されて温水スプレーノズル１０によ
り噴射圧力が調整されて鋼板２の表面に噴射される。こ
のとき温水の飛散を防止するため、温水スプレーノズル
１０の周辺には、サイドカーテン１１が設けてある。噴
射された温水は、フィルター１６を経て戻りポンプ１７
により温水タンク１３へ戻され、循環使用される。
【００２７】鋼板２の表面温度調整は、鋼板２の表面温
度を放射温度計１４で測定し、その結果を温水タンク１
３に設けた温度制御器１５や温水噴出ポンプ１２へフィ
ードバックして、温水の温度と噴射量を調整して行われ
る。
度を放射温度計１４で測定し、その結果を温水タンク１
３に設けた温度制御器１５や温水噴出ポンプ１２へフィ
ードバックして、温水の温度と噴射量を調整して行われ
る。
【００２８】図４に、温水の温度と噴射量の調整による
鋼板の表面温度の調整方法の１例を模式的に示す。
鋼板の表面温度の調整方法の１例を模式的に示す。
【００２９】予め、図４に示すような温水温度、温水噴
射量と鋼板の表面温度の関係を求めておき、温水温度Ｔ
１、温水噴射量Ｗ１の条件１で鋼板の表面温度がモトリ
ングの発生を抑制可能な下限値Ｔｃｒになったら温水噴
射量を増加させて条件３にしたり、あるいは、温水温度
Ｔ２、温水噴射量Ｗ２の条件２で鋼板の表面温度が下限
値Ｔｃｒになったら温水温度を上昇させて条件４にすれ
ば、モトリングの発生率が低下可能な鋼板の表面温度に
することができる。
射量と鋼板の表面温度の関係を求めておき、温水温度Ｔ
１、温水噴射量Ｗ１の条件１で鋼板の表面温度がモトリ
ングの発生を抑制可能な下限値Ｔｃｒになったら温水噴
射量を増加させて条件３にしたり、あるいは、温水温度
Ｔ２、温水噴射量Ｗ２の条件２で鋼板の表面温度が下限
値Ｔｃｒになったら温水温度を上昇させて条件４にすれ
ば、モトリングの発生率が低下可能な鋼板の表面温度に
することができる。
【００３０】温水の噴射圧力は板形状の乱れや板の振動
が生じないように１５ｋｇ／ｃｍ2以下にするのが望ま
しい。
が生じないように１５ｋｇ／ｃｍ2以下にするのが望ま
しい。
【００３１】本発明のＤＲ圧延法には、現状のＤＲ圧延
向け冷延鋼板であればどんな製法で製造された冷延鋼板
でも適用できる。すなわち、その溶製法は高炉ー転炉法
でも電炉法でもよく、スラブ製造法は連続鋳造法でも造
塊ー分解圧延法でもよく、また、スラブは再加熱されず
に直接熱間圧延されてもよいし、再加熱後熱間圧延され
てもよい。さらに、冷延後の焼鈍は箱型焼鈍でも連続焼
鈍でもよい。
向け冷延鋼板であればどんな製法で製造された冷延鋼板
でも適用できる。すなわち、その溶製法は高炉ー転炉法
でも電炉法でもよく、スラブ製造法は連続鋳造法でも造
塊ー分解圧延法でもよく、また、スラブは再加熱されず
に直接熱間圧延されてもよいし、再加熱後熱間圧延され
てもよい。さらに、冷延後の焼鈍は箱型焼鈍でも連続焼
鈍でもよい。
【００３２】省エネルギー化を図る上では、融点の低い
基油を用いたり、焼鈍後比較的高温で脱炉した鋼板を用
いる方が望ましい。
基油を用いたり、焼鈍後比較的高温で脱炉した鋼板を用
いる方が望ましい。
【００３３】
【実施例】連続焼鈍炉から種々の温度で脱炉した板厚
０．２０〜０．２６ｍｍ、板幅８００〜１０００ｍｍの
冷延コイルを、図３に示すＤＲ圧延装置を用い、表１に
示した潤滑条件Ａ（基油の融点３０℃）とＢ（基油の融
点１０℃）で、圧下率１０〜５０％のＤＲ圧延を行っ
た。このとき、一部のコイルは温水噴射をせずにＤＲ圧
延し、残りのコイルは、鋼板の表面温度が上記式（１）
を満足するように、温度調整した温水を噴射圧力５〜１
５ｋｇ／ｃｍ2 、噴射量最大１ｋｌ／ｍｉｎで噴射して
ＤＲ圧延を行った。
０．２０〜０．２６ｍｍ、板幅８００〜１０００ｍｍの
冷延コイルを、図３に示すＤＲ圧延装置を用い、表１に
示した潤滑条件Ａ（基油の融点３０℃）とＢ（基油の融
点１０℃）で、圧下率１０〜５０％のＤＲ圧延を行っ
た。このとき、一部のコイルは温水噴射をせずにＤＲ圧
延し、残りのコイルは、鋼板の表面温度が上記式（１）
を満足するように、温度調整した温水を噴射圧力５〜１
５ｋｇ／ｃｍ2 、噴射量最大１ｋｌ／ｍｉｎで噴射して
ＤＲ圧延を行った。
【００３４】そして、上記の方法で各コイルのモトリン
グおよび表面疵の発生率を調査した。
グおよび表面疵の発生率を調査した。
【００３５】図５に、潤滑条件Ａの場合における鋼板の
表面温度Ｔｓとモトリングの発生率の関係を示す。
表面温度Ｔｓとモトリングの発生率の関係を示す。
【００３６】温水噴射しないコイルのＴｓは０〜６０℃
の範囲に広がっており、基油の融点３０℃より１０℃高
い４０℃未満のＴｓのコイルでは、モトリングの発生率
が４％以上と高くなる。
の範囲に広がっており、基油の融点３０℃より１０℃高
い４０℃未満のＴｓのコイルでは、モトリングの発生率
が４％以上と高くなる。
【００３７】一方、温水噴射したコイルのＴｓは４０〜
９０℃の範囲にコントロールされ、モトリングの発生率
が２％以下に抑制される。
９０℃の範囲にコントロールされ、モトリングの発生率
が２％以下に抑制される。
【００３８】図６に、潤滑条件Ｂの場合における鋼板の
表面温度Ｔｓとモトリングの発生率の関係を示す。
表面温度Ｔｓとモトリングの発生率の関係を示す。
【００３９】温水噴射しないコイルのＴｓは０〜５０℃
の範囲に広がっており、基油の融点０℃より１０℃高い
１０℃未満のＴｓのコイルでは、モトリングの発生率が
５％以上と高くなる。
の範囲に広がっており、基油の融点０℃より１０℃高い
１０℃未満のＴｓのコイルでは、モトリングの発生率が
５％以上と高くなる。
【００４０】一方、温水噴射したコイルのＴｓは１０〜
７０℃の範囲にコントロールされ、モトリングの発生率
が２％以下に抑制される。
７０℃の範囲にコントロールされ、モトリングの発生率
が２％以下に抑制される。
【００４１】なお、潤滑条件Ａ、Ｂの場合ともに、表面
疵の発生率は温水噴射しないと１０％であったが、温水
噴射により１％以下になった。
疵の発生率は温水噴射しないと１０％であったが、温水
噴射により１％以下になった。
【００４２】
【表１】
【００４３】
【発明の効果】本発明は以上説明したように構成されて
いるので、簡便に安定してモトリングの発生率を低下で
き、しかも油脂の汚れや異物の巻き込みによる表面疵の
発生も防止できるＤＲ圧延法およびＤＲ圧延装置を提供
できる。
いるので、簡便に安定してモトリングの発生率を低下で
き、しかも油脂の汚れや異物の巻き込みによる表面疵の
発生も防止できるＤＲ圧延法およびＤＲ圧延装置を提供
できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】鋼板の表面温度Ｔｓとモトリングの発生率の関
係を示す図である。
係を示す図である。
【図２】温水の噴射圧力と表面疵の発生率の関係を示す
図である。
図である。
【図３】本発明のＤＲ圧延装置の１実施の形態を示す図
である。
である。
【図４】温水の温度と噴射量の調整による鋼板の表面温
度の調整方法の１例を模式的に示す図である。
度の調整方法の１例を模式的に示す図である。
【図５】潤滑条件Ａの場合における鋼板の表面温度Ｔｓ
とモトリングの発生率の関係を示す図である。
とモトリングの発生率の関係を示す図である。
【図６】潤滑条件Ｂの場合における鋼板の表面温度Ｔｓ
とモトリングの発生率の関係を示す図である。
とモトリングの発生率の関係を示す図である。
１ 圧延機 ２ 鋼板 ３ 入側ブライドルロール ４ 出側ブライドルロール ５ ペイオフリール ６ テンションリール ７ 圧延油エマルジョン噴射ノズル ８ 給油ポンプ ９ 圧延油エマルジョンタンク １０ 温水スプレーノズル １１ サイドカーテン １２ 温水噴出ポンプ １３ 温水タンク １４ 放射温度計 １５ 温度制御器 １６ フィルター １７ 戻りポンプ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−290603（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−168808（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−127354（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 1/00 - 1/46 B21B 45/00,45/02
Claims (2)
- 【請求項１】 焼鈍された冷延鋼板に再度冷間圧延を施
すダブルリデュース圧延（以後、ＤＲ圧延と呼ぶ）法に
おいて、以下の条件を満足することを特徴とするＤＲ圧
延法。 （イ）ＤＲ圧延に用いる圧延油エマルジョンの塗布前
に、鋼板表面へ温水を噴射圧力５ｋｇ／ｃｍ2 以上で噴
射し、かつ（ロ）前記圧延油エマルジョン塗布前の前記
鋼板の表面温度をＴｓ℃、前記圧延油エマルジョン中の
基油の融点をＴｍ℃としたとき、下記の式（１）を満足
する。 Ｔｓ≧Ｔｍ＋１０ ・・・・（１） - 【請求項２】 ＤＲ圧延装置において、温度制御可能な
温水タンクと前記温水タンクから供給される温水の噴射
圧力を調整可能な噴射ポンプを備え、かつ圧延油エマル
ジョンを塗布する手前の位置に前記噴射圧力の調整され
た温水を鋼板表面に噴射するためのヘッダーを備えたこ
とを特徴とするＤＲ圧延装置。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28080796A JP3255044B2 (ja) | 1996-10-23 | 1996-10-23 | ダブルリデュース圧延法および圧延装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28080796A JP3255044B2 (ja) | 1996-10-23 | 1996-10-23 | ダブルリデュース圧延法および圧延装置 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10128403A JPH10128403A (ja) | 1998-05-19 |
| JP3255044B2 true JP3255044B2 (ja) | 2002-02-12 |
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ID=17630257
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28080796A Expired - Fee Related JP3255044B2 (ja) | 1996-10-23 | 1996-10-23 | ダブルリデュース圧延法および圧延装置 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3255044B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003094107A (ja) | 2001-09-21 | 2003-04-02 | Hitachi Ltd | 連続式酸洗冷間圧延設備とその操業方法 |
-
1996
- 1996-10-23 JP JP28080796A patent/JP3255044B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| JPH10128403A (ja) | 1998-05-19 |
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