JP3255045B2 - ダブルリデュース圧延法 - Google Patents
ダブルリデュース圧延法Info
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- JP3255045B2 JP3255045B2 JP28080896A JP28080896A JP3255045B2 JP 3255045 B2 JP3255045 B2 JP 3255045B2 JP 28080896 A JP28080896 A JP 28080896A JP 28080896 A JP28080896 A JP 28080896A JP 3255045 B2 JP3255045 B2 JP 3255045B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、極薄の硬質ブリキ
や硬質クロムめっき鋼板などの製造に用いられるダブル
リデュース圧延（以後、ＤＲ圧延と呼ぶ）法に関する。
や硬質クロムめっき鋼板などの製造に用いられるダブル
リデュース圧延（以後、ＤＲ圧延と呼ぶ）法に関する。
【０００２】
【従来の技術】食料缶用素材であるブリキやクロムめっ
き鋼板などの製造法の一つにＤＲ圧延法がある。この方
法は、熱間圧延ー冷間圧延ー焼鈍の通常の工程を経て製
造された冷延鋼板にさらに１０〜５０％の圧下率の冷間
圧延を施し、硬質で板厚の薄い鋼板を製造するための方
法である。
き鋼板などの製造法の一つにＤＲ圧延法がある。この方
法は、熱間圧延ー冷間圧延ー焼鈍の通常の工程を経て製
造された冷延鋼板にさらに１０〜５０％の圧下率の冷間
圧延を施し、硬質で板厚の薄い鋼板を製造するための方
法である。
【０００３】ＤＲ圧延法で製造される鋼板の表面には、
モトリングと呼ばれる白い斑点状のしみが発生すること
がある。このモトリングはＤＲ圧延後行われる電気めっ
きによってより鮮明になり、鋼板表面の外観を著しく損
なうので、モトリングのある鋼板は食料缶用素材として
不適である。
モトリングと呼ばれる白い斑点状のしみが発生すること
がある。このモトリングはＤＲ圧延後行われる電気めっ
きによってより鮮明になり、鋼板表面の外観を著しく損
なうので、モトリングのある鋼板は食料缶用素材として
不適である。
【０００４】モトリングは、文献１〔「板圧延の理論と
実際」、日本鉄鋼協会発行、ｐ２１６（１９８４）〕に
記載されているように、ＤＲ圧延時に用いる圧延油エマ
ルジョン中の基油の油滴が凝集粗大化しロールバイト中
に巻き込まれ、巨大なオイルピットになったものであ
る。その発生頻度はＤＲ圧延時の圧延油塗布法に依存
し、圧延油エマルジョンを必要量だけ塗布する直接方式
の方が、比較的低油分濃度の圧延油エマルジョンを循環
再利用しながら塗布する循環方式に比べ、モトリングは
発生し易い。
実際」、日本鉄鋼協会発行、ｐ２１６（１９８４）〕に
記載されているように、ＤＲ圧延時に用いる圧延油エマ
ルジョン中の基油の油滴が凝集粗大化しロールバイト中
に巻き込まれ、巨大なオイルピットになったものであ
る。その発生頻度はＤＲ圧延時の圧延油塗布法に依存
し、圧延油エマルジョンを必要量だけ塗布する直接方式
の方が、比較的低油分濃度の圧延油エマルジョンを循環
再利用しながら塗布する循環方式に比べ、モトリングは
発生し易い。
【０００５】モトリングを防止するために、一般的に
は、圧延油エマルジョンを配合した基油の融点より高い
温度に加熱して塗布し、基油の固化凝集を防止する方法
が用いられている。例えば、融点が約４０℃の牛脂系の
基油の配合された圧延油エマルジョンを６０℃に保持さ
れた給油タンクから塗布する方法である。
は、圧延油エマルジョンを配合した基油の融点より高い
温度に加熱して塗布し、基油の固化凝集を防止する方法
が用いられている。例えば、融点が約４０℃の牛脂系の
基油の配合された圧延油エマルジョンを６０℃に保持さ
れた給油タンクから塗布する方法である。
【０００６】その他の方法として、特公昭４９ー３４４
４８号公報や特開平４ー２９４８０１号公報には塗布温
度を高める必要のない融点の低い基油を用いる方法や、
また、特公昭５６ー１５９６２号報にはインラインミキ
サーを用いて圧延油エマルジョンの粒径を小さくする方
法なども提案されている。
４８号公報や特開平４ー２９４８０１号公報には塗布温
度を高める必要のない融点の低い基油を用いる方法や、
また、特公昭５６ー１５９６２号報にはインラインミキ
サーを用いて圧延油エマルジョンの粒径を小さくする方
法なども提案されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、本発明
者等が上記方法を追試したところ、圧延油エマルジョン
の特性や塗布温度をコントロールしても、高い発生率で
モトリングが生じる場合があった。
者等が上記方法を追試したところ、圧延油エマルジョン
の特性や塗布温度をコントロールしても、高い発生率で
モトリングが生じる場合があった。
【０００８】本発明はこのような課題を解決するために
なされたもので、安定してモトリングの発生率を低下可
能なＤＲ圧延法を提供することを目的とする。
なされたもので、安定してモトリングの発生率を低下可
能なＤＲ圧延法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題は、焼鈍された
冷延鋼板に再度冷間圧延を施すダブルリデュース圧延
（以後、ＤＲ圧延と呼ぶ）法において、ＤＲ圧延に用い
る圧延油エマルジョンの塗布前の鋼板の表面温度をＴｓ
℃、前記圧延油エマルジョン中の基油の融点をＴｍ℃と
したとき、下記の式（１）を満足することを特徴とする
ＤＲ圧延法により解決される。 Ｔｓ≧Ｔｍ＋１０ ・・・・（１）
冷延鋼板に再度冷間圧延を施すダブルリデュース圧延
（以後、ＤＲ圧延と呼ぶ）法において、ＤＲ圧延に用い
る圧延油エマルジョンの塗布前の鋼板の表面温度をＴｓ
℃、前記圧延油エマルジョン中の基油の融点をＴｍ℃と
したとき、下記の式（１）を満足することを特徴とする
ＤＲ圧延法により解決される。 Ｔｓ≧Ｔｍ＋１０ ・・・・（１）
【００１０】本発明者等は、モトリングの発生状況を詳
細に検討した結果、圧延油エマルジョンの特性や塗布温
度によらず、冬季にはモトリングの発生率が高まり、ま
た、焼鈍炉から比較的高温で脱炉された鋼板を用いると
モトリングの発生率が低下するという現象を見出した。
このことは、モトリングの発生がＤＲ圧延前の鋼板の温
度、特にその表面温度に大きく依存していることを示唆
している。
細に検討した結果、圧延油エマルジョンの特性や塗布温
度によらず、冬季にはモトリングの発生率が高まり、ま
た、焼鈍炉から比較的高温で脱炉された鋼板を用いると
モトリングの発生率が低下するという現象を見出した。
このことは、モトリングの発生がＤＲ圧延前の鋼板の温
度、特にその表面温度に大きく依存していることを示唆
している。
【００１１】そこで、圧延油エマルジョン塗布前の鋼板
の表面温度Ｔｓを意識的に変えてＤＲ圧延を行い、Ｔｓ
とモトリングの発生率との関係を調査した。また、この
とき圧延油エマルジョン中の基油の種類を変えて、基油
の融点Ｔｍの影響も合わせて検討した。
の表面温度Ｔｓを意識的に変えてＤＲ圧延を行い、Ｔｓ
とモトリングの発生率との関係を調査した。また、この
とき圧延油エマルジョン中の基油の種類を変えて、基油
の融点Ｔｍの影響も合わせて検討した。
【００１２】用いた基油はＤＲ圧延に使用可能でそのＴ
ｍが０℃と３０℃のものである。表１に、それぞれの基
油に対する潤滑条件を示すが、Ｔｍが３０℃の基油に対
しては条件Ａで、Ｔｍが０℃の基油に対しては条件Ｃで
塗布した。
ｍが０℃と３０℃のものである。表１に、それぞれの基
油に対する潤滑条件を示すが、Ｔｍが３０℃の基油に対
しては条件Ａで、Ｔｍが０℃の基油に対しては条件Ｃで
塗布した。
【００１３】モトリングの発生率は、モトリング発生の
程度を視覚的に不良から最良の１〜５の５段階に分け、
不良１と判定されたコイルの本数を調査した全コイルの
本数で除して求めた。
程度を視覚的に不良から最良の１〜５の５段階に分け、
不良１と判定されたコイルの本数を調査した全コイルの
本数で除して求めた。
【００１４】図１に、鋼板の表面温度Ｔｓとモトリング
の発生率の関係を示す。いずれの基油の場合も、Ｔｓが
ある温度より高くなるとモトリングの発生率が急激に低
下し始める。そして、Ｔｍが０℃の基油を用いたときは
Ｔｓが１０℃以上で、また、Ｔｍが３０℃の基油を用い
たときはＴｓが４０℃以上で、モトリングの発生率が２
％以下まで低下する。この結果より、ＴｓをＴｍより１
０℃以上高くする、すなわち上記の式（１）を満足する
ようにＤＲ圧延を行えば、安定してモトリングの発生率
を低下できることがわかる。
の発生率の関係を示す。いずれの基油の場合も、Ｔｓが
ある温度より高くなるとモトリングの発生率が急激に低
下し始める。そして、Ｔｍが０℃の基油を用いたときは
Ｔｓが１０℃以上で、また、Ｔｍが３０℃の基油を用い
たときはＴｓが４０℃以上で、モトリングの発生率が２
％以下まで低下する。この結果より、ＴｓをＴｍより１
０℃以上高くする、すなわち上記の式（１）を満足する
ようにＤＲ圧延を行えば、安定してモトリングの発生率
を低下できることがわかる。
【００１５】Ｔｓが１００℃を超えると、圧延油エマル
ジョンの鋼板表面へのプレートアウト性（展着性）が消
失したり、ロールのサーマルクラウンが大きくなった
り、鋼板表面が酸化されてテンパーカラーが発生し易く
なるので、Ｔｓは１００℃以下にすることが好ましい。
ジョンの鋼板表面へのプレートアウト性（展着性）が消
失したり、ロールのサーマルクラウンが大きくなった
り、鋼板表面が酸化されてテンパーカラーが発生し易く
なるので、Ｔｓは１００℃以下にすることが好ましい。
【００１６】圧延油エマルジョン塗布前に鋼板を加熱す
れば、確実に式（１）を満足させることができる。
れば、確実に式（１）を満足させることができる。
【００１７】
【発明の実施の形態】本発明のＤＲ圧延法には、現状の
ＤＲ圧延向け冷延鋼板であればどんな製法で製造された
冷延鋼板でも適用できる。すなわち、その溶製法は高炉
ー転炉法でも電炉法でもよく、スラブ製造法は連続鋳造
法でも造塊ー分解圧延法でもよく、また、スラブは再加
熱されずに直接熱間圧延されてもよいし、再加熱後熱間
圧延されてもよい。さらに、冷延後の焼鈍は箱型焼鈍で
も連続焼鈍でもよい。
ＤＲ圧延向け冷延鋼板であればどんな製法で製造された
冷延鋼板でも適用できる。すなわち、その溶製法は高炉
ー転炉法でも電炉法でもよく、スラブ製造法は連続鋳造
法でも造塊ー分解圧延法でもよく、また、スラブは再加
熱されずに直接熱間圧延されてもよいし、再加熱後熱間
圧延されてもよい。さらに、冷延後の焼鈍は箱型焼鈍で
も連続焼鈍でもよい。
【００１８】上記式（１）を満足させるには、上述した
ように圧延油エマルジョン塗布前に鋼板を加熱すれば確
実だが、焼鈍後完全に室温まで冷却されてない比較的高
温の鋼板を用いることもできる。この場合、焼鈍炉から
の脱炉温度、焼鈍炉からＤＲ圧延装置までの運搬方法や
時間などを厳密に制御する必要がある。
ように圧延油エマルジョン塗布前に鋼板を加熱すれば確
実だが、焼鈍後完全に室温まで冷却されてない比較的高
温の鋼板を用いることもできる。この場合、焼鈍炉から
の脱炉温度、焼鈍炉からＤＲ圧延装置までの運搬方法や
時間などを厳密に制御する必要がある。
【００１９】圧延油エマルジョン塗布前に鋼板を加熱す
るには、遠赤外線ヒーター、インダクションヒーター、
温水タンクなどの加熱装置を圧延油エマルジョン塗布ス
プレー前に設ければ可能である。また、これら加熱装置
は、ＤＲ圧延装置のペイオフリールあるいはペイオフリ
ールと圧延油エマルジョン塗布スプレーの間に設けるの
が温度制御や省エネルギー化のために好ましい。
るには、遠赤外線ヒーター、インダクションヒーター、
温水タンクなどの加熱装置を圧延油エマルジョン塗布ス
プレー前に設ければ可能である。また、これら加熱装置
は、ＤＲ圧延装置のペイオフリールあるいはペイオフリ
ールと圧延油エマルジョン塗布スプレーの間に設けるの
が温度制御や省エネルギー化のために好ましい。
【００２０】さらに省エネルギー化を図る上では、融点
の低い基油を用いたり、上述したように焼鈍後比較的高
温で脱炉した鋼板を用いる方が望ましい。
の低い基油を用いたり、上述したように焼鈍後比較的高
温で脱炉した鋼板を用いる方が望ましい。
【００２１】
（実施例１）箱型焼鈍炉から種々の温度で脱炉された板
厚０．２０〜０．２６ｍｍ、板幅８００〜９００ｍｍの
冷延コイルを、ＤＲ圧延装置のペイオフリールに設けた
コイル全体を加熱できる遠赤外線ヒーターにより、最も
低い鋼板の表面温度が用いた基油の融点３０℃より１０
℃以上高くなるような条件で加熱し、表１に示した潤滑
条件Ａで、圧下率２０〜３０％のＤＲ圧延を行った試料
を作製した。
厚０．２０〜０．２６ｍｍ、板幅８００〜９００ｍｍの
冷延コイルを、ＤＲ圧延装置のペイオフリールに設けた
コイル全体を加熱できる遠赤外線ヒーターにより、最も
低い鋼板の表面温度が用いた基油の融点３０℃より１０
℃以上高くなるような条件で加熱し、表１に示した潤滑
条件Ａで、圧下率２０〜３０％のＤＲ圧延を行った試料
を作製した。
【００２２】また、比較として、箱型焼鈍炉から種々の
温度で脱炉された冷延コイルを加熱せずに同様な条件で
ＤＲ圧延した試料も作製した。
温度で脱炉された冷延コイルを加熱せずに同様な条件で
ＤＲ圧延した試料も作製した。
【００２３】そして上記の方法でモトリングの発生率を
調査した。図２に、モトリングの発生率を示す。
調査した。図２に、モトリングの発生率を示す。
【００２４】図３に、測定した鋼板表面温度の分布状態
を示す。図で、（ａ）は遠赤外線ヒーターで加熱した本
発明例の場合であり、（ｂ）は加熱を行わない比較例の
場合である。
を示す。図で、（ａ）は遠赤外線ヒーターで加熱した本
発明例の場合であり、（ｂ）は加熱を行わない比較例の
場合である。
【００２５】圧延油エマルジョン塗布前に、遠赤外線ヒ
ーターにより最も低い鋼板の表面温度が用いた基油の融
点３０℃より１０℃以上高くなるよう加熱した本発明法
によるモトリングの発生率は１％で、加熱を行わない比
較例のモトリングの発生率１１％に比べ著しく低下して
いる。
ーターにより最も低い鋼板の表面温度が用いた基油の融
点３０℃より１０℃以上高くなるよう加熱した本発明法
によるモトリングの発生率は１％で、加熱を行わない比
較例のモトリングの発生率１１％に比べ著しく低下して
いる。
【００２６】これは、加熱を行わないと鋼板の表面温度
が１５〜６５℃の範囲に分布しており、基油の融点３０
℃より１０℃以上高くない鋼板の表面温度のコイルで、
モトリングの発生率が増加したことによる。加熱を行う
と、鋼板の表面温度は４０〜７５℃の範囲に分布する。
が１５〜６５℃の範囲に分布しており、基油の融点３０
℃より１０℃以上高くない鋼板の表面温度のコイルで、
モトリングの発生率が増加したことによる。加熱を行う
と、鋼板の表面温度は４０〜７５℃の範囲に分布する。
【００２７】（実施例２）連続焼鈍炉から種々の温度で
脱炉された板厚０．２０〜０．３０ｍｍ、板幅８５０〜
１１００ｍｍの冷延コイルを、ＤＲ圧延装置のペイオフ
リールと圧延油エマルジョン塗布スプレーの間に設けた
インダクションヒーターにより、最も低い温度のコイル
の表面温度が用いた基油の融点２０℃より１０℃以上高
くなるような条件で加熱後、表１に示した潤滑条件Ｂ
で、圧下率１０〜５０％のＤＲ圧延を行った試料を作製
した。
脱炉された板厚０．２０〜０．３０ｍｍ、板幅８５０〜
１１００ｍｍの冷延コイルを、ＤＲ圧延装置のペイオフ
リールと圧延油エマルジョン塗布スプレーの間に設けた
インダクションヒーターにより、最も低い温度のコイル
の表面温度が用いた基油の融点２０℃より１０℃以上高
くなるような条件で加熱後、表１に示した潤滑条件Ｂ
で、圧下率１０〜５０％のＤＲ圧延を行った試料を作製
した。
【００２８】また、比較として、連続焼鈍炉から種々の
温度で脱炉された冷延コイルを加熱せずに同様な潤滑条
件でＤＲ圧延した試料も作製した。
温度で脱炉された冷延コイルを加熱せずに同様な潤滑条
件でＤＲ圧延した試料も作製した。
【００２９】そして上記の方法でモトリングの発生率を
調査した。図４に、モトリングの発生率を示す。
調査した。図４に、モトリングの発生率を示す。
【００３０】図５に、測定した鋼板表面温度の分布状態
を示す。図で、（ａ）はインダクションヒーターで加熱
した本発明例の場合であり、（ｂ）は加熱を行わない比
較例の場合である。
を示す。図で、（ａ）はインダクションヒーターで加熱
した本発明例の場合であり、（ｂ）は加熱を行わない比
較例の場合である。
【００３１】圧延油エマルジョン塗布前に、インダクシ
ョンヒーターにより最も低い鋼板の表面温度が用いた基
油の融点２０℃より１０℃以上高くなるよう加熱した本
発明法によるモトリングの発生率は１．５％で、加熱を
行わない比較例のモトリングの発生率１２％に比べ著し
く低下している。
ョンヒーターにより最も低い鋼板の表面温度が用いた基
油の融点２０℃より１０℃以上高くなるよう加熱した本
発明法によるモトリングの発生率は１．５％で、加熱を
行わない比較例のモトリングの発生率１２％に比べ著し
く低下している。
【００３２】これは、加熱を行わないと鋼板の表面温度
が５〜４５℃の範囲に分布しており、基油の融点２０℃
より１０℃以上高くない鋼板の表面温度のコイルで、モ
トリングの発生率が増加したことによる。加熱を行う
と、鋼板の表面温度は３０〜５５℃の範囲に分布する。
が５〜４５℃の範囲に分布しており、基油の融点２０℃
より１０℃以上高くない鋼板の表面温度のコイルで、モ
トリングの発生率が増加したことによる。加熱を行う
と、鋼板の表面温度は３０〜５５℃の範囲に分布する。
【００３３】（実施例３）連続焼鈍炉から種々の温度で
脱炉された板厚０．１８〜０．２４ｍｍ、板幅８５０〜
１０００ｍｍの冷延コイルを、ＤＲ圧延装置のペイオフ
リールと圧延油エマルジョン塗布スプレーの間に設けた
温水タンクに浸漬して、最も低い温度のコイルの表面温
度が用いた基油の融点０℃より１０℃以上高くなるよう
にした後、表１に示した潤滑条件Ｃで、圧下率１０〜３
０％のＤＲ圧延を行った試料を作製した。
脱炉された板厚０．１８〜０．２４ｍｍ、板幅８５０〜
１０００ｍｍの冷延コイルを、ＤＲ圧延装置のペイオフ
リールと圧延油エマルジョン塗布スプレーの間に設けた
温水タンクに浸漬して、最も低い温度のコイルの表面温
度が用いた基油の融点０℃より１０℃以上高くなるよう
にした後、表１に示した潤滑条件Ｃで、圧下率１０〜３
０％のＤＲ圧延を行った試料を作製した。
【００３４】また、比較として、連続焼鈍炉から種々の
温度で脱炉された冷延コイルを温水タンクに浸漬してせ
ずに同様な潤滑条件でＤＲ圧延した試料も作製した。
温度で脱炉された冷延コイルを温水タンクに浸漬してせ
ずに同様な潤滑条件でＤＲ圧延した試料も作製した。
【００３５】そして上記の方法でモトリングの発生率を
調査した。図６に、モトリングの発生率を示す。
調査した。図６に、モトリングの発生率を示す。
【００３６】図７に、測定した鋼板表面温度の分布状態
を示す。図で、（ａ）は温水タンクに浸漬した本発明例
の場合であり、（ｂ）は温水タンクに浸漬しない比較例
の場合である。
を示す。図で、（ａ）は温水タンクに浸漬した本発明例
の場合であり、（ｂ）は温水タンクに浸漬しない比較例
の場合である。
【００３７】圧延油エマルジョン塗布前に、温水タンク
に浸漬して最も低い鋼板の表面温度が用いた基油の融点
０℃より１０℃以上高くなるようにした本発明法による
モトリングの発生率は１％で、温水タンクに浸漬しない
比較例のモトリングの発生率７％に比べ著しく低下して
いる。
に浸漬して最も低い鋼板の表面温度が用いた基油の融点
０℃より１０℃以上高くなるようにした本発明法による
モトリングの発生率は１％で、温水タンクに浸漬しない
比較例のモトリングの発生率７％に比べ著しく低下して
いる。
【００３８】これは、温水タンクに浸漬しないと鋼板の
表面温度が−５〜３０℃の範囲に分布しており、基油の
融点０℃より１０℃以上高くない鋼板の表面温度のコイ
ルで、モトリングの発生率が増加したことによる。温水
タンクに浸漬すると、鋼板の表面温度は１０〜３５℃の
範囲に分布する。
表面温度が−５〜３０℃の範囲に分布しており、基油の
融点０℃より１０℃以上高くない鋼板の表面温度のコイ
ルで、モトリングの発生率が増加したことによる。温水
タンクに浸漬すると、鋼板の表面温度は１０〜３５℃の
範囲に分布する。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【発明の効果】本発明は以上説明したように構成されて
いるので、安定してモトリングの発生率を低下可能なＤ
Ｒ圧延法を提供できる。
いるので、安定してモトリングの発生率を低下可能なＤ
Ｒ圧延法を提供できる。
【図１】鋼板の表面温度Ｔｓとモトリングの発生率の関
係を示す図である。
係を示す図である。
【図２】実施例１におけるモトリングの発生率を示す図
である。
である。
【図３】実施例１における測定した鋼板表面温度の分布
状態を示す図である。
状態を示す図である。
【図４】実施例２におけるモトリングの発生率を示す図
である。
である。
【図５】実施例２における測定した鋼板表面温度の分布
状態を示す図である。
状態を示す図である。
【図６】実施例３におけるモトリングの発生率を示す図
である。
である。
【図７】実施例３における測定した鋼板表面温度の分布
状態を示す図である。
状態を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−290603（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−127354（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−90052（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−269901（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 1/00 - 1/46 B21B 45/00,45/02
Claims (3)
- 【請求項１】 焼鈍された冷延鋼板に再度冷間圧延を施
すダブルリデュース圧延（以後、ＤＲ圧延と呼ぶ）法に
おいて、ＤＲ圧延に用いる圧延油エマルジョンの塗布前
の鋼板の表面温度をＴｓ℃、前記圧延油エマルジョン中
の基油の融点をＴｍ℃としたとき、下記の式（１）を満
足することを特徴とするＤＲ圧延法。 Ｔｓ≧Ｔｍ＋１０ ・・・・（１） - 【請求項２】 前記Ｔｓが１００℃以下であることを特
徴とする請求項１に記載のＤＲ圧延法。 - 【請求項３】 前記ＤＲ圧延に用いる圧延油エマルジョ
ンの塗布前に鋼板を加熱することを特徴とする請求項１
または請求項２に記載のＤＲ圧延法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28080896A JP3255045B2 (ja) | 1996-10-23 | 1996-10-23 | ダブルリデュース圧延法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28080896A JP3255045B2 (ja) | 1996-10-23 | 1996-10-23 | ダブルリデュース圧延法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10128404A JPH10128404A (ja) | 1998-05-19 |
| JP3255045B2 true JP3255045B2 (ja) | 2002-02-12 |
Family
ID=17630273
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28080896A Expired - Lifetime JP3255045B2 (ja) | 1996-10-23 | 1996-10-23 | ダブルリデュース圧延法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3255045B2 (ja) |
-
1996
- 1996-10-23 JP JP28080896A patent/JP3255045B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10128404A (ja) | 1998-05-19 |
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