JPWO2012081495A1 - 積層シート及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
結晶性ポリアミド樹脂である樹脂(A1)とポリフェニレンエーテル樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂およびポリアリレート樹脂からなる群より選ばれる少なくとも1種類からなる樹脂(B)とを、樹脂(A1)と樹脂(B)との質量比WA1:WBを95:5〜45:55の範囲で含み、かつ、樹脂(A1)が連続相である相分離構造を有するP1層と、結晶性ポリアミド樹脂である樹脂(A2)を樹脂中に98質量%以上100質量%以下の範囲で含むP2層とが積層されてなることを本旨とする。
1)に用いられるラクタム骨格を有する化合物の例としてはε−カプロラクタム(開環重合によりナイロン6が得られる)、ω−ウンデカンラクタム(開環重合によりナイロン11が得られる)、ω−ラウロラクタム(開環重合によりナイロン12が得られる)などのラクタム化合物が挙げられる。また2)に用いられるアミノ酸成分の例としては、ε−アミノカプロン酸、11−アミノウンデカン酸、12−アミノドデカン酸などのアミノ酸が挙げられる。また3)に用いられるジアミン成分、ジカルボン酸成分の例としては、ジアミン成分としてはテトラメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミン、1,2,2,4−テトラメチルへキサメチレンジアミン、2,4,4−トリメチルへキサメチレンジアミン、5−メチルノナメチレンジアミン、m−キシリレンジアミン、p−キシリレンジアミン、1,3−ビスアミノメチルシクロヘキサン、1,4−ビスアミノメチルシクロヘキサン、ビス−p−アミノシクロヘキシルメタン、2,2−ビス−p−アミノシクロへキシルプロパン、イソホロンジアミンなどが挙げられ、また、ジカルボン酸成分としては、アジピン酸、スペリン酸、アゼライン酸、セパシン酸、ドデカン二酸、1,4−シクロヘキサンジカルボン酸、1,3−シクロヘキサンジカルボン酸、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸、ダイマー酸などのジカルボン酸が挙げられる。これらの成分について1)ラクタム骨格を有する化合物、2)アミノ酸成分、について単独または混合物、あるいは3)ジアミンとジカルボン酸の混合物、等の形で重合に供され、そうして得られるポリアミド樹脂は単独の重合体、共重合体いずれも本発明で用いることができる。これらの中でも、ポリカプロアミド(ナイロン6)、ポリヘキサメチレンアジパミド(ナイロン66)、ポリへキサメチレンセバカミド(ナイロン610)、ポリヘキサメチレンドデカミド(ナイロン612)、ポリへキサメチレンテレフタルアミド(ナイロン6T)、ポリヘキサメチレンイソフタルアミド(ナイロン6I)、ポリウンデカンアミド(ナイロン11)、ポリドデカンアミド(ナイロン12)、が主たる成分であることが好ましい。さらには、結晶性の高さや強度、耐熱性、剛性面で、ナイロン6、ナイロン66、ナイロン610、ナイロン11及びナイロン12が主たる成分であることがより好ましい。(なお、「主たる成分」の「主たる」は特にことわらない限り50質量%超をいう。)
また、本発明の積層シートの前記P1層に含まれる樹脂(B)は、ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂およびポリアリレート樹脂からなる群より選ばれる少なくとも1種類を含む樹脂が用いられる。かかる樹脂をP1層に含ませることによって、耐紫外線性(伸度劣化の抑制性)に優れた積層シートとすることができる。
本発明に用いられるポリフェニレンエーテル樹脂の具体的な例としては、ポリ(2,6−ジメチル−1,4−フェニレンエーテル)、ポリ(2−メチル−6−エチル−1,4−フェニレンエーテル)、ポリ(2−メチル−6−フェニル−1,4−フェニレンエーテル)、ポリ(2,6−ジクロロ−1,4−フェニレンエーテル)等が挙げられ、共重合体としては、2,6−ジメチルフェノールと2,3,6−トリメチルフェノール等の他のフェノール類との共重合体が挙げられる。ポリフェニレンエーテル樹脂として2,6−ジメチルフェノールと2,3,6−トリメチルフェノールとの共重合体を使用する場合の各単量体ユニットの比率は、60モル%以上90モル%以下の2,6−ジメチルフェノールと、10モル%以上40モル%以下の2,3,6−トリメチルフェノールであることが好ましい。2,3,6−トリメチルフェノールの割合は耐熱性の観点から10モル%以上が好ましく、重合度の観点から40モル%以下が好ましい。かかる観点から、60モル%以上85モル%以下の2,6−ジメチルフェノールと、15モル%以上40モル%以下の2,3,6−トリメチルフェノールからなる共重合体であることがより好ましく、70モル%以上85モル%以下の2,6−ジメチルフェノールと、15モル%以上30モル%以下の2,3,6−トリメチルフェノールからなる共重合体であることがさらに好ましい。
本発明に用いられるポリスルホン樹脂とは、下記化3の構造単位を有する、重合体あるいは共重合体である。
本発明に用いられるポリエーテルスルホン樹脂とは、下記化4で例示するような、芳香族環が1つのスルホニル基と、1つまたは2つのエーテル基とで結合された構造単位を有する、重合体あるいは共重合体である。
好ましい芳香族ジカルボン酸成分として、テレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸が挙げられる。またこれらの混合物であってもよい。
MC≦−0.14MB+30.5 ・・・(X)
MC≦−0.34MB+31 ・・・(Y)
本発明の積層シートにおいて、P1層に成分(C)としてポリオレフィン樹脂を含む場合、樹脂(B)の含有量MBと成分(C)の含有量MCが式(X)を満たさない場合、樹脂(B)による耐紫外線性(伸度劣化の抑制性)の向上効果が不十分になることや、連続相を形成する樹脂(A)の割合が小さくなり、シートの難燃性や機械的強度が低下する場合がある。本発明の積層シートにおいて、P1層に成分(C)としてポリオレフィン樹脂を含む場合、樹脂(B)の含有量MBと成分(C)の含有量MCが式(X)を満たす関係とすることで、本発明の積層シートの電気絶縁性の向上効果に加えて、耐紫外線性(伸度劣化の抑制性)や難燃性、機械的強度を両立させることができる。
尚、本発明の積層シートの前記P2層が前記P1層の片側にのみ設けられている場合、紫外線照射は前記P2層が設けられている側の面に行う。
本発明の積層シートにおいて、温度150℃の雰囲気下で30分放置した後の熱収縮率の絶対値が1.2%を超えると、本発明の積層シートを例えば太陽電池バックシートのような、高温環境下に長期間曝されるような用途で使用した場合、熱によるシートの寸法変化が進行し、例えば太陽電池バックシートと封止材との接着部分で剥離が起こる場合がある。本発明の積層シートにおいて、温度150℃雰囲気下で30分放置した後のシート長手及び幅方向の熱収縮率の絶対値を1.2%以下とすることで、例えば太陽電池バックシートのような、高温環境下に長期間曝されるような用途で好適に使用することができる。
40≦Tp−TmA≦50 ・・・(II)
50≦Tp−TgB≦60 ・・・(III)
前記の方法によってダイから吐出した積層シートを、キャスティングドラム等の冷却体上に押出、冷却固化することにより、本発明の積層シートを得ることができる。この際、ワイヤー状、テープ状、針状あるいはナイフ状等の電極を用いて、静電気力によりキャスティングドラム等の冷却体に密着させ、急冷固化させることが好ましい。
(1)ガラス転移点温度TgA(TgB)、融点TmA(TmB)、結晶化温度TccA
JIS K7122(1987)に準じて、セイコー電子工業(株)製示差走査熱量測定装置”ロボットDSC−RDC220”を、データ解析にはディスクセッション”SSC/5200”を用い、樹脂(A1)及び樹脂(B)のガラス転移点温度TgA(TgB)、融点TmA(TmB)、結晶化温度TccAを測定した。測定は、樹脂(A1)あるいは樹脂(B)をサンプルパンに5mg秤量し、20℃/分の昇温速度で樹脂を25℃から350℃まで加熱(1stRUN)し、その状態で5分間保持し、次いで25℃以下まで急冷し、再度25℃から20℃/分の昇温速度で350℃まで加熱(2ndRUN)を行い得られた示差走査熱量測定チャートの2ndRunのガラス転移点における変曲点での接線とベースラインの交点の温度をガラス転移点温度TgA(TgB)、結晶化ピークにおけるピークトップの温度を結晶化温度TccA、結晶融解ピークにおけるピークトップの温度を融点TmA(TmB)とした。
試料を必要に応じて染色した後、ミクロトームを用いて、シート断面を厚み方向に潰すことなく、薄膜切片状の観察サンプルを作製した。次に、得られた断面薄膜切片を、電界放射走査型電子顕微鏡(SEM)(日本電子(株)電界放射走査型電子顕微鏡“JSM−6700F”)を用いて拡大観察を行った。
菊水電子(株)製部分放電電圧試験装置“KPD2050”を用いて、下記の条件で50mm×50mmの大きさに切り出した、シートの部分放電電圧試験をn=5で行った。尚、前記試験で求められた消滅電圧(V)を部分放電電圧(V)とした。
最大電圧:1.6KV
周波数:50Hz
試験時間:22.0s
テストパターン:Ramp(昇圧10.0s、最大電圧保持2.0s、降圧10.0s)
パルス検出方法・レベル:+50%
消滅電圧測定電荷:50pC
得られた部分放電電圧について以下のように判定を行った。
部分放電電圧が900V以上の場合:S
部分放電電圧が850V以上900V未満の場合:A
部分放電電圧が800V以上850V未満の場合:B
部分放電電圧が750V以上800V未満の場合:C
部分放電電圧が700V以上750V未満の場合:D
部分放電電圧が700V未満の場合:E
電気絶縁性はS〜Dが良好であり、その中でSが最も優れている。
(4−1)紫外線照射前の破断伸度
ASTM−D882(1999)に基づいて、シートを1cm×20cmの大きさに切り出し、チャック間1cm、引っ張り速度300mm/minにて引っ張ったときの破断伸度を測定した。なお、サンプル数はn=5とし、また、フィルムの縦方向、横方向のそれぞれについて測定した後、それらの平均値として求めた。
(4−2)紫外線照射後の破断伸度
シートを岩崎電気(株)製アイスーパー紫外線テスターS−W131にて、温度60℃、相対湿度60%、照度100mW/cm2(光源:メタルハライドランプ、波長範囲:295〜450nm、ピーク波長:365nm)の条件下で96時間照射し、その後前記(4)項に従って破断伸度を測定した。なお、測定はn=5とし、フィルムの縦方向、横方向のそれぞれについて測定した後、その平均値を紫外線照射後の破断伸度とした。
(4−3)耐紫外線性(伸度劣化の抑制性)の判定
得られた結果について以下のように判定を行った。
紫外線照射後の破断伸度が照射前の150%以上の場合:A
紫外線照射後の破断伸度が照射前の100%以上150%未満の場合:B
紫外線照射後の破断伸度が照射前の50%以上100%未満の場合:C
紫外線照射後の破断伸度が照射前の10%以上50%未満の場合:D
紫外線照射後の破断伸度が照射前の10%未満の場合:E
耐紫外線性(伸度劣化の抑制性)はA〜Dが良好であり、その中で最もAが優れている。
(5−1)紫外線照射前の色調(b値)
JIS−Z−8722(2000)に基づき、分光式色差計(日本電色工業製SE−2000、光源 ハロゲンランプ 12V4A、0°〜−45°後分光方式)を用いて反射法によりシートの色調(b値)をn=3で測定した。
(5−2)紫外線照射後の色調変化(Δb)
シートを岩崎電気(株)製アイスーパー紫外線テスターS−W131にて、温度60℃、相対湿度60%、照度100mW/cm2(光源:メタルハライドランプ、波長範囲:295〜450nm、ピーク波長:365nm)の条件下で96時間照射した前後の色調(b値)を前記(5−1)項に従い測定し、次の(α)式より紫外線照射後の色調変化(Δb)を算出した。
紫外線照射後の色調変化(Δb)=b1−b0 (α)式
b0:紫外線照射前の色調(b値)
b1:紫外線照射後の色調(b値)
(5−3)耐紫外線性(色調変化の抑制性)の判定
得られた紫外線照射後の色調変化(Δb)について、以下のように判定を行った。
紫外線照射後の色調変化(Δb)が0.5未満の場合:A
紫外線照射後の色調変化(Δb)が0.5以上1未満の場合:B
紫外線照射後の色調変化(Δb)が1以上5未満の場合:C
紫外線照射後の色調変化(Δb)が5以上の場合:E
耐紫外線性(色調変化の抑制性)はA〜Cが良好であり、その中で最もAが優れている。
JIS−C2318(1966)に規定された方法に従って、幅10mm、標線間隙約100mmに切り出したシートを、温度150℃、荷重0.5gで30分間熱処理した。その熱処理前後の標線間隙をn=3で測定し、次の(β)式より熱収縮率の絶対値を算出した。
熱収縮率の絶対値(%)=|(L0―L1)/L0×100| (β)式
L0:加熱処理前の標線間隙
L1:加熱処理後の標線間隙
得られた熱収縮率について、長手方向、幅方向の平均値を算出し以下のように判定を行った。
熱収縮率の絶対値が0.5%未満の場合:A
熱収縮率の絶対値が0.5%以上0.8%未満の場合:B
熱収縮率の絶対値が0.8%以上1.0%未満の場合:C
熱収縮率の絶対値が1.0%以上1.5%未満の場合:D
熱収縮率の絶対値1.5%以上の場合:E
熱寸法安定性はA〜Dが良好であり、その中でもAが最も優れている。
UL94HB試験に基づいて、シートを0.5インチ×6インチ(12.7mm×152.4mm)の大きさに切り出し、水平に保持して燃焼試験をn=3で行った時の4インチ(101.6mm)の標線間での燃焼速度で以下のように判定を行った。
燃焼速度が75mm/分未満の場合:A
燃焼速度が75mm/分以上100mm/分未満の場合:B
燃焼速度が100mm/分以上150mm/分未満の場合:C
燃焼速度が150mm/分以上200mm/分未満の場合:D
燃焼速度が200mm/分以上の場合:E
難燃性はA〜Dが良好であり、その中でAが最も優れている。
分光光度計U−3410(日立製作所(株)製)を用いて、波長450〜700nmの範囲の分光反射率を10nm間隔で測定し、その平均値を平均分光反射率とした。サンプル数はn=5とし、それぞれの平均分光反射率を測定して、その平均値を算出した。測定ユニットはφ60mmの積分球(型番130−0632)を使用し、10°傾斜スペーサーを取り付けた。また、標準白色板には酸化アルミニウム(型番210−0740)を使用した。
平均分光反射率が90%以上の場合:A
平均分光反射率が80%以上90%未満の場合:B
平均分光反射率が80%未満の場合:E
反射性はA、Bが良好であり、その中でもAが最も優れている。
樹脂(A1)としてナイロン6樹脂“アミラン”(登録商標)CM1041−LO(東レ(株)製、TmA225℃)、樹脂(B)としてポリフェニレンエーテル樹脂“ノリル”(登録商標)PPO640(SABICイノベーティブプラスチック製、TgB215℃)を用いて、前記樹脂(A1)100質量部と前記樹脂(B)100質量部を減圧した280℃のベント式二軸押出機内で溶融混練し、溶融押出してストランド状に吐出し、温度25℃の水で冷却した後、直ちにカッティングして混合原料A(ナイロン6/ポリフェニレンエーテル=50/50(質量比))を作製した。
得られた積層シートについて、電界放射走査型電子顕微鏡(SEM)による断面観察を行った結果、樹脂(A1)が連続相である相分離構造を有することがわかった。
P2層の主たる成分の樹脂(A2)としてナイロン610樹脂“アミラン”(登録商標)CM2021(東レ(株)製、TmA220℃)を用いたこと以外は実施例1と同様に積層シートを得た。
得られた積層シートについて、実施例1と同様に断面観察を行った結果、樹脂(A1)が連続相である相分離構造を有することがわかった。
P1層形成用組成物として、実施例1で用いた混合原料Aを樹脂(A1)と樹脂(B)の質量比WA1:WBが表1の通りとなるように、樹脂(A1)で希釈して用いた以外は、実施例1と同様に積層シートを得た。
樹脂(A1)100質量部と樹脂(B)122質量部を減圧した280℃のベント式二軸押出機内で溶融混練し、溶融押出してストランド状に吐出し、温度25℃の水で冷却した後、直ちにカッティングして混合原料B(N6/ポリフェニレンエーテル樹脂=45/55(質量比))を作製した以外は、実施例1と同様に積層シートを得た。
表1の通り、押出機1の温度(℃)を変更した以外は実施例1と同様に積層シートを得た。
P1層に成分(C)として、ポリプロピレン樹脂“プライムポリプロ”(登録商標)F−300SP((株)プライムポリマー製)をP1層の総質量に対して5質量%含む樹脂層とした以外は実施例1と同様に積層シートを得た。尚、P1層に含まれる樹脂(B)の含有量MBと成分(C)の含有量MCは下記式(X)を満たす関係である。
MC≦−0.14MB+30.5 ・・・(X)
得られた積層シートについて、実施例1と同様に断面観察を行った結果、樹脂(A1)が連続相である相分離構造を有することがわかった。
P1層に含まれる成分(C)の含有量を表1の通りとなるように調整した以外は、実施例11と同様に積層シートを得た。尚、実施例12、13については、P1層に含まれる樹脂(B)の含有量MBと成分(C)の含有量MCは下記式(X)を満たす関係である。
MC≦−0.14MB+30.5 ・・・(X)
得られた積層シートについて、実施例1と同様に断面観察を行った結果、樹脂(A1)が連続相である相分離構造を有することがわかった。
P1層に用いた樹脂(A1)樹脂100質量部と、平均粒子径200nmのルチル型二酸化チタン粒子43質量部を、減圧した260℃のベント式二軸押出機内で溶融混練し、酸化チタン原料(MB−TiO2(30質量%))を作製し、P2層形成用樹脂組成物として該酸化チタン原料(MB−TiO2(30質量%))100質量部と前記樹脂(A1)114質量部を用いて、表2の通り、P2層に二酸化チタン粒子をP2層の総質量に対して14質量%含む樹脂層とした以外は実施例1と同様に積層シートを得た。
P2層/P1層/P2層の厚み比を1/12/1とした以外は実施例15と同様に積層シート得た。
積層構成をP1層/P2層とした以外は実施例15と同様に積層シートを得た。
P2層に含まれる二酸化チタン粒子濃度をP2層に対して4質量%とした以外は実施例15と同様に積層シートを得た。
P2層に含まれる粒子として硫酸バリウム粒子を用いた以外は実施例15と同様に積層シートを得た。
P1層に用いた樹脂(A1)樹脂100質量部と、カーボンブラック粒子25質量部を、減圧した260℃のベント式二軸押出機内で溶融混練し、カーボンブラック原料(MB−CB(20質量%))を作製し、P2層形成用樹脂組成物として該カーボンブラック原料(MB−CB(20質量%))100質量部と前記樹脂(A1)900質量部を用いて、表2の通り、P2層にカーボンブラック粒子をP2層の総質量に対して2質量%含む樹脂層とした以外は実施例15と同様に積層シートを得た。
表2の通り、実施例11と同様にP1層に成分(C)として、ポリプロピレン樹脂をP1層の総質量に対して15質量%含む樹脂層とし、押出機1の温度を270℃に変更した以外は、実施例15と同様に積層シートを得た。尚、P1層に含まれる樹脂(B)の含有量MBと成分(C)の含有量MCは下記式(X)を満たす関係である。
MC≦−0.14MB+30.5 ・・・(X)
得られた積層シートについて、実施例1と同様に断面観察を行った結果、樹脂(A1)が連続相である相分離構造を有することがわかった。
表3の通り、樹脂(A1)としてナイロン66樹脂“アミラン”(登録商標)CM3001(東レ(株)製、TmA255℃)を用い、P1層形成用組成物を300℃の押出機1で、P2層形成用樹脂組成物として前記樹脂(A1)を280℃の押出機2でそれぞれ溶融混練して製造した以外は、実施例1と同様に積層シートを得た。
表3の通り、樹脂(A1)としてナイロン610樹脂“アミラン”(登録商標)CM2021(東レ(株)製、TmA220℃)を用い、P1層形成用組成物を270℃の押出機1で、P2層形成用樹脂組成物として前記樹脂(A1)を260℃の押出機2でそれぞれ溶融混練した以外は、実施例1と同様に積層シートを得た。
樹脂(A1)としてナイロン11樹脂“リルサン”(登録商標)PA11(アルケマ製、TmA187℃)、樹脂(B)として変性ポリフェニレンエーテル樹脂“ノリル”(登録商標)PPO SA120(SABICイノベーティブプラスチック製、TgB165℃)を用いて、前記樹脂(A1)100質量部と前記樹脂(B)100質量部を減圧した235℃のベント式二軸押出機内で溶融混練し、溶融押出してストランド状に吐出し、温度25℃の水で冷却した後、直ちにカッティングして混合原料C(ナイロン11/変性ポリフェニレンエーテル=50/50(質量比))を作製した。
P1層形成用組成物として、実施例24で用いた混合原料Cを樹脂(A1)と樹脂(B)の質量比が表3の通りとなるように、樹脂(A1)で希釈して用いた以外は、実施例19と同様に積層シートを得た。
樹脂(A1)としてナイロン12樹脂“UBESTA”(登録商標)3030XA(宇部興産(株)製、TmA176℃)を用い、P1層形成用組成物を230℃の押出機1で、P2層形成用樹脂組成物として前記樹脂(A1)を220℃の押出機2でそれぞれ溶融混練した以外は、実施例1と同様に積層シートを得た。
樹脂(B)として変性ポリフェニレンエーテル樹脂“ノリル”(登録商標)PPO SA120(SABICイノベーティブプラスチック製、TgB165℃)を用いた以外は、実施例1と同様に積層シートを得た。
樹脂(B)としてポリエーテルイミド樹脂“ウルテム”(登録商標)1000(SABICイノベーティブプラスチック製、TgB217℃)を用いた以外は、実施例1と同様に積層シートを得た。
樹脂(B)としてポリアリレート樹脂“Uポリマー”(登録商標)U−100(ユニチカ(株)製、TgB193℃)を用いた以外は、実施例1と同様に積層シートを得た。
樹脂(B)としてポリスルホン樹脂“ユーデル”(登録商標)P1700(ソルベイアドバンストポリマーズ製、TgB185℃)を用いた以外は、実施例1と同様に積層シートを得た。
樹脂(B)としてポリエーテルスルホン樹脂“レーデルA”(登録商標)A300(ソルベイアドバンストポリマーズ製、TgB220℃)を用いた以外は、実施例1と同様に積層シートを得た。
P2層形成用樹脂組成物として実施例1で作製した混合原料A(ナイロン6/ポリフェニレンエーテル=50/50(質量比))2質量部と同様に実施例1で用いた樹脂(A1)100質量部を用いて、表3の通り、P2層に含まれる樹脂(A2)と樹脂(B)の質量比を98:2とした以外は実施例7と同様に積層シートを得た。
P2層が設けられていないこと以外は、実施例3と同様にシートを得た。
P2層が設けられていないこと以外は、実施例1と同様にシートを得た。
P2層が設けられていないこと以外は、実施例7と同様にシートを得た。
P1層形成用組成物として、実施例1で用いた混合原料Aを樹脂(A1)と樹脂(B)の質量比が96:4となるように、樹脂(A1)で希釈して用いた以外は、実施例1と同様に積層シートを得た。
樹脂(A1)100質量部と樹脂(B)127質量部を減圧した280℃のベント式二軸押出機内で溶融混練し、溶融押出してストランド状に吐出し、温度25℃の水で冷却した後、直ちにカッティングして混合原料D(N6/ポリフェニレンエーテル樹脂=44/56(質量比))を作製した以外は、実施例1と同様に積層シートを得た。
Claims (8)
- 結晶性ポリアミド樹脂である樹脂(A1)とポリフェニレンエーテル樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂およびポリアリレート樹脂からなる群より選ばれる少なくとも1種類からなる樹脂(B)とを、樹脂(A1)と樹脂(B)との質量比WA1:WBを95:5〜45:55の範囲で含み、かつ、樹脂(A1)が連続相である相分離構造を有するP1層と、結晶性ポリアミド樹脂である樹脂(A2)を樹脂中に98質量%以上100質量%以下の範囲で含むP2層とが積層されてなることを特徴とする積層シート。
- 前記P1層において樹脂(B)が分散相である請求項1に記載の積層シート。
- 前記P1層に成分(C)としてポリオレフィン樹脂をP1層の総質量に対して5質量%以上30質量%以下含む請求項1または2のいずれかに記載の積層シート。
- 前記P1層に含まれる樹脂(B)の含有量をMB質量%、成分(C)の含有量をMC質量%としたとき、MBおよびMCの関係が下記式(X)を満たす請求項3に記載の積層シート。
MC≦−0.14MB+30.5 ・・・(X) - 前記P2層に含まれる樹脂(A2)が樹脂(A1)と同一である請求項1〜4いずれかに記載の積層シート。
- 前記P2層が粒子を含有する請求項1〜5いずれかに記載の積層シート。
- 結晶性ポリアミド樹脂である樹脂(A1)と、ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂およびポリアリレート樹脂からなる群より選ばれる少なくとも1種類からなる樹脂(B)とを質量比95:5〜45:55の範囲で含む樹脂混合物を溶融混練したP1層形成用組成物と、結晶性ポリアミド樹脂である樹脂(A2)を樹脂中に98質量%以上100質量%以下の範囲で含む樹脂混合物を溶融混練したP2層形成用組成物とを溶融共押出して成形することを特徴とする請求項1〜6のいずれかに記載の積層シートを製造する製造方法。
- 前記樹脂(A1)の融点をTmA(℃)、前記樹脂(B)のガラス転移点温度をTgB(℃)としたとき、TmAとTgBの関係が下記式(1)の関係を満たす樹脂(A1)と樹脂(B)を用い、下記式(2)(3)の関係を満たす押出温度Tp(℃)で前記P1層形成用組成物を溶融押出して成形することを特徴とする請求項7に記載の積層シートを製造する製造方法。
0≦TmA−TgB≦20 ・・・(1)
40≦Tp−TmA≦50 ・・・(2)
50≦Tp−TgB≦60 ・・・(3)
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