JPWO2004110942A1 - 光学ガラス - Google Patents

Abstract

屈折率（ｎｄ）が１．８２５〜１．８７０、アッベ数（νｄ）が２２〜２７未満、ガラス転移点（Ｔｇ）が５３０℃〜５８５℃、平均線膨張係数（α）が８０〜１０３［１０−７℃−１］であり、ＳｉＯ２、ＴｉＯ２、Ｎｂ２Ｏ５、Ｌｉ２Ｏ成分を含有し、且つ実質的に鉛化合物を含有しないことを特徴とする光学ガラス

Description

本発明は、高屈折、高分散性を有するＳｉＯ_２−ＴｉＯ_２−Ｎｂ_２Ｏ_５−Ｌｉ_２Ｏ系ガラスであり、低いガラス転移点（Ｔｇ）と低い平均線膨張係数（α）を併せ持つ、モールドプレス成形に好適な光学ガラスに関する。

高屈折・高分散である光学ガラスを使った非球面レンズを用いて、レンズ枚数を削減することにより、レンズ等の光学素子を軽量・小型化する傾向は、近年特に強まりつつある。しかしながら、従来の研削・研磨工程で非球面を得ようとすると、高コストで複雑且つ多くの作業工程を必要とする。そこで、ガラスゴブあるいはガラスブロックから得られたプリフォーム材を超精密加工された金型で直接レンズ成形する方法が開発された。この方法により得られたレンズは研削・研磨する必要がないため、低コスト・短納期で生産することが可能となった。この成形方法はガラスモールドと呼ばれ、盛んに研究・開発が行われ、そして光学機器に使用されるガラスモールドによる非球面レンズは年々増加している。
これらのガラスは、ガラスモールドで使用する金型の耐熱性から、用いるガラスについては、より低温で軟化するガラスが求められている。またレンズに求められる光学定数も多様化している。例えば、特開平２−１４８０１０、特開平６−１６０７１２に記載されるように、コンパクトかつ高スペックな光学設計を実現するため、高屈折率高分散な非球面レンズを使用したいという要望が強くなっている。特に屈折率（ｎｄ）１．８２５〜１．８７０、及びアッベ数（νｄ）２２〜２７未満という光学定数は、この分野において求められている光学ガラスとしては最も高屈折・高分散な範囲に属するものであり、この光学定数範囲の光学ガラスをガラスモールドにより製造することが可能となれば、これにより得られるレンズは、よりコンパクトな光学系での色収差の補正を低コストで実現することができる。
したがって光学設計上非常に有用であるこの範囲のモールドプレス用光学ガラスに対する開発要求は非常に強い。しかしながら、この範囲の従来のモールドプレス用光学ガラスは化学的耐久性が悪いだけでなく、耐熱衝撃性も悪く、プリフォーム材を得る際やプレス時において、ガラスゴブのカケやワレの問題が発生することが多く、実用的なモールドプレス用光学ガラスは今まで存在しなかった。
本発明の目的とする光学定数の近傍の光学ガラスは従来から数多く開示されている。例えば特開２００１−０５８８４５、特開２００２−１７３３３６には、リン酸塩を含む光学ガラスが開示されているが、このガラスは化学耐久性が十分でないだけでなく、プレス型との融着が発生しやすく、また非常に高い平均線膨張係数（α）を有するため、プレス前後での急冷急加熱時にガラスが破損しやすいため、モールドプレス成形に不向きである。
特開昭５８−２１７４５１には、ＰまたはＰｂを多量に含むモールドプレス用光学ガラスが開示されているが、ＰまたはＰｂ成分を多量に含むガラスは、プレス温度域において金型と高い反応性を有するため、金型を劣化させやすくモールドプレス用光学ガラスとしては不向きである。
特開昭４８−０３４９１３には、Ｋ_２Ｏ（Ｎａ_２Ｏ）−ＳｉＯ_２−ＴｉＯ_２−Ｎｂ_２Ｏ_５系の光学ガラスが開示されているが、近年において求められるモールドプレス用光学ガラスとしてはガラス転移点（Ｔｇ）が高く、更に平均線膨張係数（α）が大きいため、プレス前後での急冷急加熱時にガラスが破損しやすく、モールドプレス成形に不向きである。
特開平０１−１４８７２６、特開平０５−０５１２３３には、Ｎａ_２Ｏ−ＳｉＯ_２−ＴｉＯ_２−Ｎｂ_２Ｏ_５系ガラスに、ＧｅまたはＣｓを含むガラスが開示されているが、これらの成分はいずれも原料が高価であるため、高コストになるという問題がある。
特開昭５２−４５６１２には、Ｒ_２Ｏ−ＲＯ−ＳｉＯ_２−Ｎｂ_２Ｏ_５系の光学ガラスが開示されているが、屈折率（ｎｄ）が低く、アッベ数（νｄ）も大きいため、高屈折率・低分散という所望の光学特性を得ることができない。この様な理由により、このガラスは近年求められているモールドプレス用光学ガラスとして不向きである。
特開２００２−８７８４１では、精密プレス成形用素材としてＳｉＯ_２−ＴｉＯ_２−Ｎｂ_２Ｏ_５−Ｎａ_２Ｏ系ガラスが開示されているが、近年において要求されている屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、平均線膨張係数（α）のいずれかを満たさないため、モールドプレス成形用の高屈折レンズとしては、不向きである。
特開２０００−０１６８３０には、ガラス転移点（Ｔｇ）の低い光学ガラスが開示されているが、アッベ数（νｄ）が大きい（＝低分散）または屈折率（ｎｄ）が低いため、本発明の目的とするモールドプレス用光学ガラスとしての光学定数から外れている。
特開２０００−３４４５４２、特開昭６１−１６８５５１、特開昭５４−１６１６１９、特開昭５４−１６１６２０、特開昭４９−０８７７１６、特開昭５８−１２５６３６では、眼鏡用の高屈折ガラスで平均線膨張係数（α）が１００［１０^−７℃^−１］を下回るガラスが開示されているが、本発明に比較していずれもアッベ数（νｄ）が大きい、あるいは屈折率（ｎｄ）が低く、本発明の目的とするモールドプレス用光学ガラスとしての光学定数から外れている。
本発明は、上記所望の光学定数を有しながら、ガラス転移点（Ｔｇ）が低く、耐熱衝撃性の高いモールドプレス用光学ガラスを提供することを目的とする。
一般に熱衝撃による応力（σ）のは次の式で予測可能である。
σ＝λ・Ｅ・α・ΔＴ／（１−ν） −（Ａ）
ここでλは、形状や熱伝達速度に関わる定数である。Ｅはヤング率、αは平均線膨張係数、ΔＴは温度差、νはポアソン比である。
（１）式で表される熱衝撃による応力（σ）を低減するには、例えばΔＴを小さくする方法が考えられる。モールドプレス成形を行う場合において、ガラスの急熱急冷を回避すべく、成形工程の前または後に予備炉を設置することにより、昇温や降温の過程での急激な温度変化（ΔＴ）を低減することが考えられる。しかし、この方法では、プリフォーム材が予備炉と成形工程というガラスにとっては高温の条件下に長く滞在するので、微細な結晶が析出（いわゆる失透）する危険性が高くなる。また、予備炉を１個あるいは複数個設置すれば、それだけ設備的にも工程的にも複雑となり、あるいは１つの製品を製造するのに必要なサイクルタイムが長くなるため、コスト高となる。したがってモールドプレス成形においてガラスにかかる温度変化ΔＴを小さくする対策には限界がある。
前記各パラメータの中で、ガラス組成に大きく依存する値は、ヤング率（Ｅ）、平均線膨張係数（α）、ポアソン比率（ν）である。したがって、ヤング率（Ｅ）及び平均線膨張係数（α）が共に小さい材料を得ることが、耐熱衝撃性の高いモールドプレス用光学ガラスとして重要なポイントとなる。

前記課題を解決するために、本発明者は鋭意研究を重ねた結果、ＳｉＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２Ｏを主要成分とし、且つ平均線膨張係数（α）とヤング率（Ｅ）に着目して、平均線膨張係数（α）を８０〜１０３［１０^−７℃^−１］、または式−１：Ｅ・α／（１−ν）の値を１．００×１０^６〜１．３５×１０^６［Ｐａ・℃^−１］の範囲となるように組成を調整することにより、高屈折率・高分散である光学特性を有し、しかも耐熱衝撃性の高いモールドプレス用光学ガラスが得られることを見出し、本発明に至った。
すなわち、前記目的を達成すべく、本発明の第１の態様は、屈折率（ｎｄ）が１．８２５〜１．８７０、アッベ数（νｄ）が２２〜２７未満、ガラス転移点（Ｔｇ）が５３０℃〜５８５℃、平均線膨張係数（α）が８０〜１０３［１０^−７℃^−１］であり、ＳｉＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_６、Ｌｉ_２Ｏ成分を含有し、且つ実質的に鉛化合物を含有しないことを特徴とする光学ガラスである。
本発明の第２の態様は、屈折率（ｎｄ）が１．８２５〜１．８７０、アッベ数（νｄ）が２２〜２７未満、ガラス転移点（Ｔｇ）が５３０℃〜５８５℃、平均線膨張係数（α）が８０〜１００［１０^−７℃^−１］であり、ＳｉＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２Ｏ成分を含有し、且つ実質的に鉛化合物を含有しないことを特徴とする光学ガラスである。
本発明の第３の態様は、屈折率（ｎｄ）が１．８２５〜１．８７０、アッベ数（νｄ）が２２〜２７未満、ガラス転移点（Ｔｇ）が５３０℃〜５８５℃であり、式−１：Ｅ・α／（１−ν）の値が、１．００×１０^６〜１．３５×１０^６［Ｐａ・℃^−１］
但し、Ｅ：ヤング率
α：平均線膨張係数
ν：ポアソン比
であり、ＳｉＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２Ｏ成分を含有し、且つ実質的に鉛化合物を含有しないことを特徴とする光学ガラスである。
本発明の第４の態様は、酸化物基準の質量％で、
ＳｉＯ_２ １８〜３６％、
ＴｉＯ_２ ６〜１８％未満、
Ｎｂ_２Ｏ_５ ４２％より多く５５％以下、
但し、Ｎｂ_２Ｏ_５／ＴｉＯ_２の値が２．７以上、
Ｌｉ_２Ｏ ２〜８％、
を含有することを特徴とする前記１〜３の態様の光学ガラスである。
本発明の第５の態様は、酸化物基準の質量％で、
ＳｉＯ_２ ２０〜３６％、
ＴｉＯ_２ ６〜１５％、
Ｎｂ_２Ｏ_５ ４２％より多く５５％以下、
但し、Ｎｂ_２Ｏ_５／ＴｉＯ_２の値が２．９以上、
Ｌｉ_２Ｏ ２〜８％、
を含有することを特徴とする前記１〜３の態様の光学ガラスである。
本発明の第６の態様は、酸化物基準の質量％で、
ＲＯ ０〜５％未満
但し、Ｒ＝Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｚｎの中から選ばれる１種または ２種以上、
を含有することを特徴とする前記１〜５の態様の光学ガラスである。
本発明の第７の態様は、酸化物基準の質量％で、
ＺｒＯ_２ ０〜５％未満、
および／またはＮａ_２Ｏ ０〜１０％、
および／またはＫ_２Ｏ ０〜２０％、
を含有することを特徴とする前記１〜６の態様の光学ガラスである。
本発明の第８の態様は、酸化物基準の質量％で、
Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ １０〜２５％、
を含有することを特徴とする前記１〜７の態様の光学ガラスである。
本発明の第９の態様は、酸化物基準の質量％で、
Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ １０〜２０％、
を含有することを特徴とする前記１〜７の態様の光学ガラスである。
本発明の第１０の態様は、酸化物基準の質量％で、
Ｓｂ_２Ｏ_３ ０〜１％、
および／またはＲＯ＋ＺｒＯ_２＋Ｌｉ_２Ｏ ２〜８％、
を含有することを特徴とする前記１〜９の態様の光学ガラスである。
本発明の第１１の態様は、酸化物基準の質量％で、ＳｉＯ_２が２５％より大きく３６％以下であることを特徴とする前記１〜１０の態様の光学ガラスである。
本発明の第１２の態様は、酸化物基準の質量％で、Ｋ_２Ｏが１０％より大きく２０％以下であることを特徴とする前記１〜１１の態様の光学ガラスである。
本発明の第１３の態様は、ＳｉＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ成分の合計量が９０％以上であることを特徴とする前記１〜１２の態様の光学ガラスである。
本発明の第１４の態様は、屈折率（ｎｄ）１．８２５〜１．８７０、アッベ数（νｄ）が２２〜２７未満、ガラス転移点（Ｔｇ）が５３０℃〜５８５℃、平均線膨張係数（α）が８０〜１０３［１０^−７℃^−１］であり、式−１：Ｅ・α／（１−ν）の値が１．００×１０^６〜１．３５×１０^６［Ｐａ・℃^−１］あり、実質的に鉛化合物を含有しないことを特徴とする前記１〜１３の態様の光学ガラスである。
本発明の第１５の態様は、前記光学ガラスにおいて屈折率（ｎｄ）１．８２５〜１．８７０、アッベ数（νｄ）が２２〜２７未満、ガラス転移点（Ｔｇ）が５３０℃〜５８５℃、平均線膨張係数（α）が８０〜１００［１０^−７℃^−１］であり、式−１：Ｅ・α／（１−ν）の値が１．００×１０^６〜１．３５×１０^６［Ｐａ・℃^−１］あり、実質的に鉛化合物を含有しないことを特徴とする前記１〜１３の態様の光学ガラスである。
本発明の第１６の態様は、酸化物基準の質量％で、
ＳｉＯ_２ １８〜３６％、
ＴｉＯ_２ ６〜１８％未満、
Ｎｂ_２Ｏ_５ ４２％より多く５５％以下、
但し、Ｎｂ_２Ｏ_５／ＴｉＯ_２の値が２．７以上、
Ｌｉ_２Ｏ ２〜８％、
を含有することを特徴とする光学ガラスである。
本発明の第１７の態様は、酸化物基準の質量％で、
ＳｉＯ_２ ２０〜３６％、
ＴｉＯ_２ ６〜１５％、
Ｎｂ_２Ｏ_５ ４２％より多く５５％以下、
但し、Ｎｂ_２Ｏ_５／ＴｉＯ_２の値が２．９以上、
Ｌｉ_２Ｏ ２〜８％、
を含有することを特徴とする光学ガラスである。
本発明の第１８の態様は、酸化物基準の質量％で、
ＲＯ ０〜５％未満
但し、Ｒ＝Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｚｎの中から選ばれる１種または ２種以上、
および／またはＺｒＯ_２ ０〜５％未満、
および／またはＮａ_２Ｏ ０〜１０％、
および／またはＫ_２Ｏ ０〜２０％、
を含有することを特徴とする前記１６〜１７の態様の光学ガラスである。
本発明の第１９の態様は、酸化物基準の質量％で、
Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ １０〜２５％、
および／またはＳｂ_２Ｏ_３ ０〜１％、
および／またはＲＯ＋ＺｒＯ_２＋Ｌｉ_２Ｏの値が２〜８％、
を含有することを特徴とする前記１６〜１８の態様の光学ガラスである。
本発明の第２０の態様は、酸化物基準の質量％で、
Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ １０〜２０％、
および／またはＳｂ_２Ｏ_３ ０〜１％、
および／またはＲＯ＋ＺｒＯ_２＋Ｌｉ_２Ｏの値が２〜８％、
を含有することを特徴とする前記１６〜１８の態様の光学ガラスである。
本発明の第２１の態様は、酸化物基準の質量％でＳｉＯ_２が２５％より大きく３６％以下であることを特徴とする前記１６〜２０の態様の光学ガラスである。
本発明の第２２の態様は、酸化物基準の質量％でＫ_２Ｏが１０％より大きく２０％以下であることを特徴とする前記１６〜２１の態様の光学ガラスである。
本発明の第２３の態様は、ＳｉＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ成分の総量が酸化物基準の質量％で９０％以上である前記１６〜２２の態様の光学ガラスである。
本発明の第２４の態様は、Ｂ_２Ｏ_３成分の含有量が５％未満である前記１〜２３の態様の光学ガラスである。
本発明の第２５の態様は、Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３、ＧｅＯ_２の各々の含有量が５％未満である前記１〜２４の態様の光学ガラスである。
本発明の第２６の態様は、希土類酸化物の含有率が５％未満である前記１〜２５の態様の光学ガラスである。
本発明の第２７の態様は、Ａｌ_２Ｏ_３成分の含有量が５％未満である前記１〜２６の態様の光学ガラスである。
本発明の第２８の態様は、Ｃｓ_２Ｏ成分の含有量が３％未満である前記１〜２７の態様の光学ガラスである。
本発明の第２９の態様は、Ｂｉ_２Ｏ_３成分の含有量が３％未満である前記１〜２８の態様の光学ガラスである。
本発明の第３０の態様は、屈服点（Ａｔ）が６２０℃以下である前記１〜２９の態様の光学ガラスである。
本発明の第３１の態様は、剛性率（Ｇ）が３０ＧＰａ以上で前記構成１〜３０の態様の光学ガラスである。
本発明の第３２の態様は、国際標準化機構ＩＳＯ８４２４：１９９６（Ｅ）の測定方法による耐酸性を示すクラス（ＳＲ）が１である前記１〜３３の態様の光学ガラスである。
本発明の第３３の態様は、前記１〜３２の態様の光学ガラスにおいて、酸化物基準で表されたガラス組成における当該酸化物の一部又は全部がフッ化物置換されており、当該フッ化物のＦとしての合計量が、酸化物基準で表されたガラス組成１００質量部に対して０〜５．０質量部の範囲である光学ガラスである。
本発明の光学ガラスは、ＳｉＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２Ｏ成分を含有し、屈折率１．８２５〜１．８７０で、アッベ数が２２〜２７未満で、低いガラス転移点と低い平均線膨張係数を有しているモールドプレス用光学ガラスであって、急速な温度上昇及び下降といったプレス前後の激しい温度変化の条件下においても、従来の高屈折・高分散のモールドプレス用光学ガラスと比較して耐熱衝撃性が極めて良好である。また、低い平均線膨張係数を有するため、直接成形によりプリフォーム材、あるいはゴブそのものを得ようとする際に発生するワレ、カケについても著しく軽減される。
従来、モールドプレス用光学ガラスにおいて高屈折高分散域では、レンズ径や形状の制約が問題とされてきたが、本発明の光学ガラスでは、上記、ワレ、カケ不良の低減により、プレス成形可能な形状の範囲は格段に広がることが考えられる。したがって、極めて高い成形性が期待され、レンズの薄肉化、大口径化のニーズにも答えられる可能性が高い。また、レンズ以外の光学素子（例えばプリズム、回折格子、反射ミラー等）のガラスモールドへの展開も可能である。
更に本発明の光学ガラスは、従来の高屈折率・高分散ガラスと比較して、ガラスとしての安定性が高く、良好な生産性が期待でき、加えて、優れた化学的耐久性および均質性も有し、加工性も良好であることから、通常の研削および／または研磨を必要とするレンズとして用いるのにも好適である。
そして、本発明の光学ガラスは、ＰｂＯ等をはじめとする環境対策にコストを要する成分を含有していないため経済的に有利である。

以下、本発明について詳細に説明する。
前記のとおり、各物性値を限定した理由、及び各成分の組成範囲を限定した理由は、次のとおりである。尚、本明細書において「実質的に含まない」とは、原料成分として配合しない、すなわち意識的に含有させるものではないということを意味するものであり、不純物として混入してしまうものまでを除外するものではない。
なお、本明細書中において「酸化物基準」とは、本発明のガラス構成成分の原料として使用される酸化物、複合塩、金属弗化物等が熔融時にすべて分解され酸化物へ変化すると仮定した場合に、当該生成酸化物の総重量を１００質量％として、ガラス中に含有される各成分を表記した組成である。
前述のように、近年のコンパクトかつ高スペックな光学設計を実現するために、屈折率（ｎｄ）は、好ましくは１．８２５、より好ましくは１．８３０、最も好ましくは１．８４０を下限とし、好ましくは１．８７０、より好ましくは１．８６０を上限とする。
またアッベ数については、好ましくは２２、より好ましくは２３を下限とし、好ましくは２７未満であり、より好ましくは２６、最も好ましくは２５を上限とする。
モールドプレス成形においては、成形型を長持ちさせるべく、極力低温でプレスできることが望ましく、そのため本発明の光学定数を有するモールドプレス用光学ガラスにおいては、ガラス転移点（Ｔｇ）が６００℃以下とすることが求められている。ガラス転移点（Ｔｇ）が高ければ、それだけ型の寿命が短くなる。特にモールドプレス成形するガラスのガラス転移点（Ｔｇ）が５８５℃以下とすると、成形型の寿命が著しく長持ちするという知見が得られた。したがって、より高い生産性と低コスト化のためには、ガラス転移点（Ｔｇ）を５８５℃以下とするのが好ましい。しかし、ガラス転移点（Ｔｇ）が低すぎると、ガラスの化学的耐久性が劣化してしまうだけでなく、ガラス化が困難になり易く、かえってガラス自体の生産性を悪化させてしまう。更に、平均線膨張係数（α）を極端に大きくしてしまうため、耐熱衝撃性を悪化させることにもなる。したがって、ガラス転移点（Ｔｇ）は５３０〜５８５℃の範囲が好ましく、より好ましくは、下限が５３５℃および／または上限が５７０℃である。最も好ましくは下限が５４０℃および／または上限が５６５℃である。
また、屈服点（Ａｔ）はガラス転移点（Ｔｇ）と同様にガラスの低温軟化性を示す指標の一つであり、よりプレス成形温度に近いものである。したがって、プレス成形の容易さを図る指標になり得る。そして上記と同様に成形型を長持ちさせるためには６４０℃以下とすることが好ましい。しかしあまり低い温度にしようとすると、前述のようにガラスの化学的耐久性が劣化する傾向となってしまうので、５６０℃以上とすることが好ましい。より好ましくは、下限が５６５℃および／または上限が６３０℃であり、最も好ましくは、下限が５７０℃および／または上限が６２０℃である。
平均線膨張係数（α）についても低いことが望まれる。屈折率（ｎｄ）１．８未満における従来のガラスモールド用ガラスの平均線膨張係数（α）の上限はおよそ１０３［１０^−７℃^−１］程度が好ましく、これを超えるとワレ、カケの不良が発生し易くなるため、モールドプレス成形が困難となる。しかし、あまり小さいと前述したガラス転移点（Ｔｇ）を満たすことが困難となる。したがって、本発明のガラスにおいても、これらと同様に、平均線膨張係数（α）は８０〜１０３［１０^−７℃^−１］の範囲とすることが好ましく、より好ましくは下限が８５［１０^−７℃^−１］および／または上限が１００［１０^−７℃^−１］であり、最も好ましくは下限が８８［１０^−７℃^−１］および／または上限が９５［１０^−７℃^−１］である。
耐熱衝撃性を高めるには、特にＥ・α／（１−ν）が低いことが望まれる。この値があまり大きいと、モールドプレス成形時、あるいはそのプリフォーム材を得る際にワレやカケ不良が多発する危険性が著しく高くなり易いので１．３５×１０^６［Ｐａ・℃^−１］以下であることが好ましい。また、特にこの光学定数を有する光学ガラスにおいては、前述したように平均線膨張係数を８０［１０^−７℃^−１］以上とすることが好ましいため、Ｅ・α／（１−ν）についても、１．００×１０^６［Ｐａ・℃^−１］以上とすることが好ましい。したがって、Ｅ・α／（１−ν）の値は１．００×１０^６〜１．３５×１０^６［Ｐａ・℃^−１］の範囲とすることが好ましく、１．００×１０^６〜１．２５×１０^６［Ｐａ・℃^−１］の範囲がより好ましく、１．００×１０^６〜１．２０×１０^６［Ｐａ・℃^−１］の範囲が最も好ましい。
本発明の光学ガラスに含有できる成分について説明する。以下、特に断らない限り各成分の含有率は質量％で表すものとする。
ＳｉＯ_２成分は、ガラス形成酸化物であると共に、ガラスの安定性および化学的耐久性を向上させる成分であり、上記の効果を十分に発揮するためには、１８％以上とすることが好ましいが、過剰に含有するとガラス転移点（Ｔｇ）が高くなり屈折率も１．８２５以上を維持し難くなる傾向になるため３６％以下とすることが好ましい。したがって下限を１８％及び／又は上限を３６％とすることが好ましい。より好ましくは、下限が２０％以上、および／または上限が３０％であり、最も好ましくは２５％を超え、および／または上限が２７．５％である。
ＴｉＯ_２成分は、その屈折率を高め、かつ分散を大きくするのに極めて効果がある成分であるが、その量が少なすぎるとそれらの効果が得難く、また多すぎるとガラスとしての安定性が悪化し易い。したがって下限を６％及び／又は上限を１８％未満の範囲とすることが好ましい。より好ましくは、下限が９％および／または上限が１５％であり、最も好ましい下限は１０％および／または上限が１２％未満である。
Ｎｂ_２Ｏ_５成分は、本発明において重要な成分の一つであり、特にＴｉＯ_２及びＬｉ_２Ｏを共存させた組成系において、良好な安定性を維持しながら高い屈折率を得るのに欠くことができない成分である。そして、その量が少なすぎると所望の光学定数を維持することが困難となり、また、多すぎるとガラスとしての安定性が悪化し易い。したがって、４２％より大きく、及び／又は５５％以下の範囲とすることか好ましい。より好ましくは下限が４３％より大きく、および／または上限が５２％であり、最も好ましくは下限が４５％および／または上限が４８％である。
また、上記効果をよりいっそう高いレベル得るためには、Ｎｂ_２Ｏ_５／ＴｉＯ_２の値を２．７以上とすることが好ましく、２．９以上とすることがより好ましい。最も好ましくは３．５以上である。さらに当該比を上記範囲内に限定することにより、プレス温度域での結晶化を防止できる傾向が高い。
Ｌｉ_２Ｏ成分は、平均線膨張係数を小さく維持すると共に、ガラスの溶融を促進し、ガラス転移点（Ｔｇ）を低くすることに最も大きな効果を有する成分であり、その量が少なすぎると上記効果は得難く、またその量が多すぎるとアッベ数を所望の範囲に維持することが困難となる。したがって、下限を２％及び／又は上限を８％とすることが好ましい。より好ましくは、下限が３％および／または上限が７％であり、最も好ましくは、下限が４％および／または上限が６％である。
Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの各成分は、いずれも、ガラスの溶融を促進し、ガラス転移点（Ｔｇ）を低下させる効果を有するためには、Ｎａ_２Ｏ及びＫ_２Ｏの量が、それぞれ１０％以下及び２０％以下であることが好ましい。また、Ｋ_２Ｏ成分はＮａ_２Ｏ成分に比べ、分散を大きくする効果があるので、特にアッベ数の小さい光学ガラスを必要とする場合には、Ｎａ_２Ｏを３％未満にすることが好ましく、更に好ましくはＮａ_２Ｏを実質的に含有せずＫ_２Ｏを２％以上添加することが好ましく、Ｋ_２Ｏを８％以上とすることが特に好ましく、１０％を超えて含有することが最も好ましい。また、Ｌｉ_２Ｏ成分を含めたこれらアルカリ成分の１種または２種以上の合計量が１０％未満であると、上記効果が不十分となり、平均線膨張係数を所望の値に維持するためには、これらの成分の１種または２種以上の合計量を２５％まで、さらに好ましくは２０％未満であることが好ましい。
Ｓｂ_２Ｏ_３成分は、ガラスを清澄、均質化するための脱泡剤として任意に添加しうるが、その量は１％までで十分である。
ＲＯ成分、すなわちＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの各成分については、光学定数の調整、ガラスの溶融性および安定性を改善する目的で必要に応じて、これらの中から選ばれる１種または２種以上を、これら成分の合計量で５％未満の量で添加することができる。
ＺｒＯ_２成分についても、光学定数の調整、ガラスの耐久性改善を目的として５％未満まで添加することができる。しかし、ガラスとしての安定性を悪化させる場合があるので、この様な場合にはＺｒＯ_２を２％未満とすることが好ましく、実質的に含まないことがより好ましい。
本発明の特徴の一つである高屈折・高分散性を容易に得ることを目的として、前記ＲＯ成分（ＢａＯ、ＣａＯ、ＭｇＯ、ＳｒＯ、ＺｎＯ成分の中から選ばれる１種または２種以上）、ＺｒＯ_２成分およびＬｉ_２Ｏ成分の合計量を８％以下とすることが好ましい。ここでＬｉ_２Ｏ成分は２〜８％含有していることから、上記成分の総量は下限を２％とし、及び／又は上限が８％とすることが好ましい。より好ましくは、下限が３％および／または上限が７％、更に好ましくは、下限が４％および／または上限が６％である。
そして、ＳｉＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、及びＫ_２Ｏの含有量が上記の範囲内であっても、所望の光学定数（ｎｄやνｄ）、平均線膨張係数（α）、ガラス転移点（Ｔｇ）を得ることが困難な場合がある。この場合、上記成分の合量を９０％以上にすることが好ましく、９４％以上とすることがより好ましい。
ガラスの化学的耐久性を損なわずに、低いガラス転移点（Ｔｇ）を得る目的で、Ｂ_２Ｏ_３成分を５％未満の量で添加することも可能である。しかし、より高い光線透過性を得ようとする場合には、３％以下の量で含まれることがより好ましく、最も好ましくは実質的に含まない。
Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３、及びＧｅＯ_２等も光学定数の調整、耐失透性、光線透過性を改善する目的で含有することも可能であるが、モールドプレス成形の目的の一つである低コスト化のためには５％未満とすることが好ましく、４％以下の量で含まれることがより好ましく、最も好ましくは３％以下にすることが好ましい。
同様にＬａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｙｂ_２Ｏ_３、Ｌｕ_２Ｏ_３等の希土類金属酸化物についても光学定数や各種物理特性（ヤング率、硬度、曲げ強度等）を改善または調整する目的で含有することは可能であるが、過剰に加えるとガラスとしての安定性を悪化させてしまう。より高分散なガラスを得ようとする場合には５％以下、より好ましくは３％以下の量で含有され、最も好ましくは実質的に含まないことが好ましい。
Ａｌ_２Ｏ_３は、ガラスの化学的耐久性を向上させることを目的として含有させることもできるが、ガラスとしての安定性を悪化させる場合があるので、５％未満、より好ましくは３％以下の量で含有され、最も好ましくは実質的に含まないことが好ましい。
Ｃｓ_２Ｏは光学定数の調整を目的として含有することも可能であるが、高価な原料な為、低価格なガラスを得ようとする場合には、３％未満、より好ましくは１％以下の量で含有され、最も好ましくは実質的に含まないことが好ましい。
Ｂｉ_２Ｏ_３、ＴｅＯ_２は、高屈折率化、低ガラス転移点（Ｔｇ）化させることを目的として含有することも可能であるが、モールドプレス成形を行なう際に、揮発によりレンズ表面にクモリを発生させてしまう場合があるため。このような場合には３％未満、より好ましくは１％以下の量で含有され、最も好ましくは実質的に含まないことが好ましい。
Ｔｉを除く、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、ＡｇおよびＭｏ等の各遷移金属成分は、それぞれを単独または複合して少量含有した場合でも着色してしまい、可視域の特定の波長に吸収を生じさせるため、可視領域の波長を使用する光学ガラスにおいては実質的に含まないことが好ましい。
また、ＬａおよびＧｄを除く各希土類成分それぞれも単独または複合して含有することにより着色してしまい、可視域の特定の波長に吸収を生じさせる傾向があるため、可視領域の波長を使用する光学ガラスにおいては、実質的に含まないことが好ましい。
Ｔｈ成分は高屈折率化またはガラスとしての安定性の向上を目的として、Ｃｄ及びＴｌ成分は低ガラス転移点（Ｔｇ）化を目的として、Ａｓ成分はガラスの清澄または均質化を目的として含有させることも可能である。しかしその一方ではＰｂ、Ｔｈ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ａｓ，Ｏｓの各成分は、近年有害な化学物資として使用を控える傾向にあり、ガラスの製造工程のみならず、加工工程、及び製品化後の処分に至るまで環境対策上の措置が必要とされるため、環境上の影響を重視する場合には実質的に含まないことが好ましい。
本発明の光学ガラス中においては、必要に応じフッ素成分を含有させても良い。フッ素成分は、高い透過率を得る為には効果的であり、また低い転移温度（Ｔｇ）を有する光学ガラスを得ることができる。
本発明の光学ガラス中においては、Ｆ成分は珪素や他の金属元素の１種又は２種以上の酸化物の酸素原子の一部又は全部と置換したフッ化物の形態で存在するものと考えられる。当該酸化物の酸素原子の一部又は全部と置換したフッ化物のＦとしての合計量が多すぎると、フッ素成分の揮発量が多くなり、均質なガラスを得にくくなるため安定した生産を妨げるような場合には加えるべきではない。
従って、酸化物基準のガラス組成物１００質量部に対して、好ましくは５質量部以下、より好ましくは３質量部以下、最も好ましくは１質量部以下の量にて含有する。
剛性率（Ｇ）については、高いことが望ましく、３０ＧＰａ以上が好ましい。しかし、あまり高すぎると、ガラス転移点（Ｔｇ）の上昇を招き易くなるため、５０ＧＰａ以下が好ましい。より好ましくは、下限が３３ＧＰａおよび／または上限が４７ＧＰａであり、最も好ましくは、下限が３５ＧＰａおよび／または上限が４５ＧＰａである。
耐酸性については極力高いことが望ましい。具体的には国際標準化機構ＩＳＯ８４２４：１９９６（Ｅ）に準拠した測定方法に基づき、ＳＲ値が少なくとも４以下であるべきであり、好ましくは３以下、より好ましくは２以下、最も好ましくは１である。
本発明のガラス組成物は、その組成が質量％で表されているため直接的にｍｏｌ％の記載に表せるものではないが、本発明において要求される諸特性を満たすガラス組成物中に存在する各成分のｍｏｌ％表示による組成は、酸化物基準で概ね以下の値をとる。
ＳｉＯ_２ ３０〜５０％
ＴｉＯ_２ ５％〜２０％
Ｎｂ_２Ｏ_３ １５％〜２０％及び
Ｌｉ_２Ｏ ７〜２５％
及び
Ｎａ_２Ｏ ０〜１５％、及び／又は
Ｋ_２Ｏ ０〜２０％、及び／又は
ＭｇＯ ０〜１０％、及び／又は
ＣａＯ ０〜１０％、及び／又は
ＳｒＯ ０〜５％、及び／又は
ＢａＯ ０〜５％、及び／又は
ＺｎＯ ０〜５％、及び／又は
ＺｒＯ_２ ０〜５％、及び／又は
Ｂ_２Ｏ_３ ０〜１０％、及び／又は
Ａｌ_２Ｏ_３ ０〜５％、及び／又は
Ｌａ_２Ｏ_３ ０〜３％、及び／又は
ＧｅＯ_２ ０〜５％、及び／又は
Ｔａ_２Ｏ_５ ０〜３％、及び／又は
ＷＯ_３ ０〜３％
であって、
Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ １５〜４０％、
Ｎｂ_２Ｏ_３／ＴｉＯ_２ ０．８５以上
ＲＯ合計量 ０％〜１０％
ＲＯ＋ＺｒＯ_２＋Ｌｉ_２Ｏ ８％〜２０％
次に、本発明にかかる光学ガラスの好適な実施例（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．２５）および従来公知のＳｉＯ_２−Ｎｂ_２Ｏ_５−Ｒ_２Ｏ−ＲＯ系のガラスの比較例（Ｎｏ．Ａ〜Ｎｏ．Ｊ）の組成（いずれも酸化物基準の質量％による表示）、ならびにこれらのガラスの光学定数（ｎｄ、νｄ）、ガラス転移点（Ｔｇ）、平均線膨張係数（α）、ヤング率（Ｅ）、剛性率（Ｇ）を表１〜８に示した。尚、実施例の耐酸性のクラス（ＳＲ）については、本願実施例Ｎｏ．１〜２５について測定した。
比較例Ｎｏ．Ａ〜Ｄは、特開２００２−８７８４１に記載されている実施例の中で、屈折率が１．８０以上の組成を引用したものであり、比較例Ｎｏ．Ｅ、Ｎｏ．Ｆは、特開昭５２−４５６１２の中で比較的本発明の組成に近い実施例の組成を引用したものであり、比較例Ｎｏ．Ｇ〜Ｊのガラスは特開昭４８−３４９１３の中で鉛を含有せず、屈折率が１．８以上の実施例の組成を引用した。
これらの表における各項目の単位は、各成分の含有量は［質量％］、ガラス転移点（Ｔｇ）、屈服点（Ａｔ）、失透温度は［℃］、平均線膨張係数（α）は［１０^−７℃^−１］、ヤング率（Ｅ）および剛性率（Ｇ）は［ＧＰａ］、Ｅ・α／（１−ν）は［１０^６Ｐａ・℃^−１］である。
本発明にかかる実施例（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．２５）のガラスは、酸化物、炭酸塩および硝酸塩等の通常の光学ガラス用原料を所定の割合となるように秤量し、混合した後、白金坩堝等に投入し、ガラス組成による溶融性に応じて、１１００〜１３００℃の温度で２〜４時間、溶融、脱泡し、攪拌均質化した後、降温してから金型等に鋳込み徐冷することにより、均質性の優れたガラスを容易に得ることができる。
耐酸性を示すクラス（ＳＲ）は、国際標準化機構ＩＳＯ８４２４：１９９６（Ｅ）の測定方法に準拠し、測定して得た結果を示したものである。ここで、ＳＲは、所定の酸処理液中におけるガラス試料が０．１μｍの侵食を受けるのに要した時間（ｈ）によって等級付けしたものであり、ＳＲが１、２、３および４の場合は、ｐＨ０．３の硝酸溶液を用いて、それぞれ、侵食に１００時間を超える、１００時間〜１０時間、１０時間未満から１時間まで、および１時間未満から０．１時間までを要したことを示す。また、ＳＲが５、５１、５２および５３の場合は、ｐＨ４．６の酢酸緩衝液を用いて、それぞれ、侵食に１０時間を超える、１０時間〜１時間、１時間未満から０．１時間まで、および０．１時間未満を要したことを示す。したがって、ＳＲのクラスの値が小さいほどガラスの耐酸性が高く、化学的耐久性が優れていることを示す。
平均線膨張係数α（１０^−７／℃^−１）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ １６−^１９７６による方法より測定した。但し、測定温度範囲はこの規格にある−３０〜＋７０℃ではなく、１００〜３００℃における温度範囲において測定した。
ヤング率（Ｅ）、剛性率（Ｇ）、ポアソン比（ν）は、１００×１０×１０ｍｍの試料を用い、超音波パルス法により測定した。
失透温度は次のようにして測定した。ガラスを粉砕して１７００μｍのフルイを通り１４００μｍのフルイ上にとどまったガラス粒を、アルコールに浸漬して超音波洗浄をし、高温槽で乾燥させた。このガラス粒を白金ボート上にボートの長さ方向に１列に一定間隔であけた、１ｍｍ径の多数の孔の上にのせ、ボートの長さ方向に適当な温度勾配を有するように温度設定された電気炉中で０．５時間保持する。炉から取り出した白金ボート上のガラス粒を観察し、失透が発生始めたガラスの位置を特定し、その位置と炉の温度勾配から、そのガラスの位置の温度を計算により求め、失透温度とした。

表１〜５に見られるとおり、本発明の実施例のガラス（Ｎｏ．１〜２５）は、いずれも所望範囲の屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、ガラス転移点（Ｔｇ）平均線膨張係数（α）を有している。また、耐酸性のクラス（ＳＲ）については、いずれも「１」であり耐酸性に格段に優れ、化学的耐久性は良好であった。また、Ｅ・α／（１−ν）の数値も所望の範囲となっている。したがって前記のガラスはいずれも高屈折率高分散特性を持ちながら、耐熱衝撃性に優れ、モールドプレス成形を行う上で、ワレやカケによる不良が軽減され、良好な生産性が期待できる。
比較例Ｎｏ．Ａ〜Ｄのガラスはいずれも、本発明で要求している組成範囲を満たしておらず、また比較例Ｎｏ．Ｂ〜Ｄのガラスは、本発明のガラスにおいて要求している平均線膨張係数を満たしていない。また、Ｅ・α／（１−ν）においては、比較例Ｎｏ．Ａ〜Ｄのいずれもが１．３５×１０^６を上まわっており、耐熱衝撃性が低く、ワレ、カケが発生しやすくモールドプレス成形には不向きであった。
比較例Ｎｏ．Ｅ、Ｎｏ．Ｆのガラスは、いずれもＴｉＯ_２を含有していないことが原因で、本発明の実施例のガラスに比較して、記載されている屈折率が低く、光学設計上の有用性が低い。また、本発明の実施例と同様の熔解方法を用いて１３００℃で熔解を試みたが、いずれの実施例もガラス化しなかった。
比較例Ｎｏ．Ｇ〜Ｊのガラスは、いずれも本発明で要求している組成範囲を満たしていないことが原因で、本発明で要求している屈折率、アッベ数、ガラス転移点のいずれかを満たしていない。いずれの実施例も平均線膨張係数が１０３（１０^−７℃^−１）を上まわっており、モールドプレス用光学ガラスとして適していなかった。

本発明は、モールド成形に好適な光学ガラスであり、レンズおよびレンズ以外の光学素子たとえばプリズム、回折格子、反射ミラー等の製造に適用することができる。

Claims (33)

1. 屈折率（ｎｄ）が１．８２５〜１．８７０、アッベ数（νｄ）が２２〜２７未満、ガラス転移点（Ｔｇ）が５３０℃〜５８５℃、平均線膨張係数（α）が８０〜１０３［１０^−７℃^−１］であり、ＳｉＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２Ｏ成分を含有し、且つ実質的に鉛化合物を含有しないことを特徴とする光学ガラス。
2. 屈折率（ｎｄ）が１．８２５〜１．８７０、アッベ数（νｄ）が２２〜２７未満、ガラス転移点（Ｔｇ）が５３０℃〜５８５℃、平均線膨張係数（α）が８０〜１００［１０^−７℃^−１］であり、ＳｉＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２Ｏ成分を含有し、且つ実質的に鉛化合物を含有しないことを特徴とする光学ガラス。
3. 屈折率（ｎｄ）が１．８２５〜１．８７０、アッベ数（νｄ）が２２〜２７未満、ガラス転移点（Ｔｇ）が５３０℃〜５８５℃であり、式−１：Ｅ・α／（１−ν）の値が、１．００×１０^６〜１．３５×１０^６［Ｐａ・℃^−１］
   但し、Ｅ：ヤング率
   α：平均線膨張係数
   ν：ポアソン比
   であり、ＳｉＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２Ｏ成分を含有し、且つ実質的に鉛化合物を含有しないことを特徴とする光学ガラス。
4. 酸化物基準の質量％で、
   ＳｉＯ_２ １８〜３６％、
   ＴｉＯ_２ ６〜１８％未満、
   Ｎｂ_２Ｏ_５ ４２％より多く５５％以下、
   但し、Ｎｂ_２Ｏ_５／ＴｉＯ_２の値が２．７以上、
   Ｌｉ_２Ｏ ２〜８％、
   を含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の光学ガラス。
5. 酸化物基準の質量％で、
   ＳｉＯ_２ ２０〜３６％、
   ＴｉＯ_２ ６〜１５％、
   Ｎｂ_２Ｏ_５ ４２％より多く５５％以下、
   但し、Ｎｂ_２Ｏ_５／ＴｉＯ_２の値が２．９以上、
   Ｌｉ_２Ｏ ２〜８％、
   を含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の光学ガラス。
6. 酸化物基準の質量％で、
   ＲＯ ０〜５％未満
   但し、Ｒ＝Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｚｎの中から選ばれる１種または ２種以上、
   を含有することを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の光学ガラス。
7. 酸化物基準の質量％で、
   ＺｒＯ_２ ０〜５％未満、
   および／またはＮａ_２Ｏ ０〜１０％、
   および／またはＫ_２Ｏ ０〜２０％、
   を含有することを特徴とする、請求項１〜６のいずれかに記載の光学ガラス。
8. 酸化物基準の質量％で、
   Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ １０〜２５％、
   を含有することを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の光学ガラス。
9. 酸化物基準の質量％で、
   Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ １０〜２０％、
   を含有することを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の光学ガラス。
10. 酸化物基準の質量％で、
    Ｓｂ_２Ｏ_３ ０〜１％、
    および／またはＲＯ＋ＺｒＯ_２＋Ｌｉ_２Ｏ ２〜８％、
    を含有することを特徴とする請求項１〜９のいずれかに記載の光学ガラス。
11. 酸化物基準の質量％で、ＳｉＯ_２が２５％より大きく３６％以下であることを特徴とする請求項１〜１０のいずれかに記載の光学ガラス。
12. 酸化物基準の質量％で、Ｋ_２Ｏが１０％より大きく２０％以下であることを特徴とする、請求項１〜１１のいずれかに記載の光学ガラス。
13. 酸化物基準の質量％で、ＳｉＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ成分の合計量が９０％以上であることを特徴とする請求項１〜１２のいずれかに記載の光学ガラス。
14. 屈折率（ｎｄ）１．８２５〜１．８７０、アッベ数（νｄ）が２２〜２７未満、ガラス転移点（Ｔｇ）が５３０℃〜５８５℃、平均線膨張係数（α）が８０〜１０３［１０^−７℃^−１］であり、式−１：Ｅ・α／（１−ν）の値が１．００×１０^６〜１．３５×１０^６［Ｐａ・℃^−１］あり、実質的に鉛化合物を含有しないことを特徴とする請求項１〜１３のいずれかに記載の光学ガラス。
15. 屈折率（ｎｄ）１．８２５〜１．８７０、アッベ数（νｄ）が２２〜２７未満、ガラス転移点（Ｔｇ）が５３０℃〜５８５℃、平均線膨張係数（α）が８０〜１００［１０^−７℃^−１］であり、式−１：Ｅ・α／（１−ν）の値が１．００×１０^６〜１．３５×１０^６［Ｐａ・℃^−１］あり、実質的に鉛化合物を含有しないことを特徴とする請求項１〜１３のいずれかに記載の光学ガラス。
16. 酸化物基準の質量％で、
    ＳｉＯ_２ １８〜３６％、
    ＴｉＯ_２ ６〜１８％未満、
    Ｎｂ_２Ｏ_５ ４２％より多く５５％以下、
    但し、Ｎｂ_２Ｏ_５／ＴｉＯ_２の値が２．７以上、
    Ｌｉ_２Ｏ ２〜８％、
    を含有することを特徴とする光学ガラス。
17. 酸化物基準の質量％で、
    ＳｉＯ_２ ２０〜３６％、
    ＴｉＯ_２ ６〜１５％、
    Ｎｂ_２Ｏ_５ ４２％より多く５５％以下、
    但し、Ｎｂ_２Ｏ_５／ＴｉＯ_２の値が２．９以上、
    Ｌｉ_２Ｏ ２〜８％、
    を含有することを特徴とする光学ガラス。
18. 酸化物基準の質量％で、
    ＲＯ ０〜５％未満
    但し、Ｒ＝Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｚｎの中から選ばれる１種または ２種以上、
    および／またはＺｒＯ_２ ０〜５％未満、
    および／またはＮａ_２Ｏ ０〜１０％、
    および／またはＫ_２Ｏ ０〜２０％、
    を含有することを特徴とする請求項１６又は１７に記載の光学ガラス。
19. 酸化物基準の質量％で、
    Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ １０〜２５％、
    および／またはＳｂ_２Ｏ_３ ０〜１％、
    および／またはＲＯ＋ＺｒＯ_２＋Ｌｉ_２Ｏの値が２〜８％、
    を含有することを特徴とする請求項１６〜１８のいずれかに記載の光学ガラス。
20. 酸化物基準の質量％で、
    Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ １０〜２０％、
    および／またはＳｂ_２Ｏ_３ ０〜１％、
    および／またはＲＯ＋ＺｒＯ_２＋Ｌｉ_２Ｏの値が２〜８％、
    を含有することを特徴とする請求項１６〜１８のいずれかに記載の光学ガラス。
21. 酸化物基準の質量％で、ＳｉＯ_２が２５％より大きく３６％以下であることを特徴とする請求項１６〜２０のいずれかに記載の光学ガラス。
22. 酸化物基準の質量％で、Ｋ_２Ｏが１０％より大きく２０％以下であることを特徴とする請求項１６〜２１のいずれかに記載の光学ガラス。
23. ＳｉＯ_２、ＴｉＯ_２、Ｎｂ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ成分の総量が酸化物基準の質量％で９０％以上である請求項１６〜２２のいずれかに記載の光学ガラス。
24. Ｂ_２Ｏ_３成分の含有量が５％未満であることを特徴とする請求項１〜２３のいずれかに記載の光学ガラス。
25. Ｔａ_２Ｏ_５、ＷＯ_３、ＧｅＯ_２の各々の含有量が５％未満であることを特徴とする請求項１〜２４のいずれかに記載の光学ガラス。
26. 希土類酸化物の含有率が５％未満であることを特徴とする請求項１〜２５のいずれかに記載の光学ガラス。
27. Ａｌ_２Ｏ_３成分の含有量が５％未満であることを特徴とする請求項１〜２６のいずれかに記載の光学ガラス。
28. Ｃｓ_２Ｏ成分の含有量が３％未満であることを特徴とする請求項１〜２７のいずれかに記載の光学ガラス。
29. Ｂｉ_２Ｏ_３成分の含有量が３％未満であることを特徴とする請求項１〜２８のいずれかに記載の光学ガラス。
30. 屈服点（Ａｔ）が６２０℃以下であることを特徴とする請求項１〜２９のいずれかに記載の光学ガラス。
31. 剛性率（Ｇ）が３０ＧＰａ以上であることを特徴とする請求項１〜３０のいずれかに記載の光学ガラス。
32. 国際標準化機構ＩＳＯ８４２４：１９９６（Ｅ）の測定方法による耐酸性を示すクラス（ＳＲ）が１であることを、特徴とする請求項１〜３１のいずれかに記載の光学ガラス。
33. 請求項１〜３２のいずれかに記載の光学ガラスにおいて、酸化物基準で表されたガラス組成における当該酸化物の酸素原子の一部又は全部がフッ素置換されており、当該フッ化物のＦとしての合計量が、酸化物基準で表されたガラス組成１００質量部に対して０〜５．０質量部の範囲である光学ガラス。