JPS62170526A - 楕円形断面を有する炭素繊維の製造方法 - Google Patents
楕円形断面を有する炭素繊維の製造方法Info
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- JPS62170526A JPS62170526A JP61012847A JP1284786A JPS62170526A JP S62170526 A JPS62170526 A JP S62170526A JP 61012847 A JP61012847 A JP 61012847A JP 1284786 A JP1284786 A JP 1284786A JP S62170526 A JPS62170526 A JP S62170526A
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Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
- D01F9/00—Artificial filaments or the like of other substances; Manufacture thereof; Apparatus specially adapted for the manufacture of carbon filaments
- D01F9/08—Artificial filaments or the like of other substances; Manufacture thereof; Apparatus specially adapted for the manufacture of carbon filaments of inorganic material
- D01F9/12—Carbon filaments; Apparatus specially adapted for the manufacture thereof
- D01F9/14—Carbon filaments; Apparatus specially adapted for the manufacture thereof by decomposition of organic filaments
- D01F9/145—Carbon filaments; Apparatus specially adapted for the manufacture thereof by decomposition of organic filaments from pitch or distillation residues
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
- D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
- D01D5/253—Formation of filaments, threads, or the like with a non-circular cross section; Spinnerette packs therefor
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- General Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Inorganic Fibers (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、楕円形断面を有する炭素繊維の製造方法に関
する。
する。
従来の技術及びその問題点
炭素繊維は、現在主にポリアクリロニトリル(以下PA
Nという)及びピッチを出発原料として製造されている
。
Nという)及びピッチを出発原料として製造されている
。
PAN系の炭素繊維は、引っ張り強度300kg/I[
1m2以上のものが市販されており、各種の高性能複合
材料用素材として広く使用されている。しかしながら、
PAN系炭素繊維は、高性能複合材料用素材しての重要
な性能である弾性率が比較的低く、市販品の多くにおい
ては20〜30ton/mm2程度であり、40 to
n / mm2をこえるものは1qられていない。この
弾性率における限界は、公知の如<PAN系炭素繊維の
出発原料に由来するもので、炭素繊維内部の結晶成長及
び配向によって必然的に制約されるものである。また、
PAN系炭素繊維は、その炭化収率が出発原料の約50
%と低いことや、不融化以後の工程において緊張処理を
必要とする等の理由により、コスト高となる欠点もある
。
1m2以上のものが市販されており、各種の高性能複合
材料用素材として広く使用されている。しかしながら、
PAN系炭素繊維は、高性能複合材料用素材しての重要
な性能である弾性率が比較的低く、市販品の多くにおい
ては20〜30ton/mm2程度であり、40 to
n / mm2をこえるものは1qられていない。この
弾性率における限界は、公知の如<PAN系炭素繊維の
出発原料に由来するもので、炭素繊維内部の結晶成長及
び配向によって必然的に制約されるものである。また、
PAN系炭素繊維は、その炭化収率が出発原料の約50
%と低いことや、不融化以後の工程において緊張処理を
必要とする等の理由により、コスト高となる欠点もある
。
一方、ピッチ系炭素繊維は、上述のPAN系炭素繊維の
有する問題点を有しておらず、より安価で高性能の素材
となり得るものと期待されている。
有する問題点を有しておらず、より安価で高性能の素材
となり得るものと期待されている。
即ち、特に光学的異方性を示すピッチを原料とする場合
には、前駆体繊維(以下ピッチ繊維という)の炭化過程
中の温度上昇(1000〜3000℃)に伴って結晶の
成長及び配向が良好に進行するので、40ton /m
ra2以上の高弾性を有する炭素繊維が容易に得られる
。また、出発原料が、他用途に使用される有用物の残渣
であることから、安価に入手可能であり、また炭化収率
がピッチ繊維重量の約90%にも達するので、製造コス
トが低いという利点を有している。しかしながら、ピッ
チ系炭素11i維を製造する際の紡糸用原料であるピッ
チ(以下紡糸用ピッチという)は、(イ)一般の有機高
分子と比較して極端に分子mが小さい、(ロ)分子量及
び分子構造が極めて多種多用である、(ハ)溶解温度即
ち紡糸、温度が300℃以上と高い等の特異な性質を有
しているので、炭素繊維の製造に際しては、一般の有機
高分子とは異なった問題点が存在する。例えば、 (i) 溶融ピッチの紡糸温度が高い、温度による粘度
変化が大きい、ピッチ繊維の強度がPANを含む一般の
布間繊維よりも極めて低い等の理由により、他の有機高
分子に比して安定した連続紡糸性に劣る。
には、前駆体繊維(以下ピッチ繊維という)の炭化過程
中の温度上昇(1000〜3000℃)に伴って結晶の
成長及び配向が良好に進行するので、40ton /m
ra2以上の高弾性を有する炭素繊維が容易に得られる
。また、出発原料が、他用途に使用される有用物の残渣
であることから、安価に入手可能であり、また炭化収率
がピッチ繊維重量の約90%にも達するので、製造コス
トが低いという利点を有している。しかしながら、ピッ
チ系炭素11i維を製造する際の紡糸用原料であるピッ
チ(以下紡糸用ピッチという)は、(イ)一般の有機高
分子と比較して極端に分子mが小さい、(ロ)分子量及
び分子構造が極めて多種多用である、(ハ)溶解温度即
ち紡糸、温度が300℃以上と高い等の特異な性質を有
しているので、炭素繊維の製造に際しては、一般の有機
高分子とは異なった問題点が存在する。例えば、 (i) 溶融ピッチの紡糸温度が高い、温度による粘度
変化が大きい、ピッチ繊維の強度がPANを含む一般の
布間繊維よりも極めて低い等の理由により、他の有機高
分子に比して安定した連続紡糸性に劣る。
(ii ) ピッチ系炭素繊維の断面を観察した場合
に、分子の凝集状態(以下断面高次構造という)が種々
異なっている。即ち、分子が繊維の同心円方向に結晶を
構成したり(いわゆるオニオン型)、繊維の中心から放
射状方向に結晶を構成したり(ラジアル型)、方向性を
示すことなく分布したり(ランダム型)或いは内層部分
がランダム型で外層部分がラジアル型となったりする。
に、分子の凝集状態(以下断面高次構造という)が種々
異なっている。即ち、分子が繊維の同心円方向に結晶を
構成したり(いわゆるオニオン型)、繊維の中心から放
射状方向に結晶を構成したり(ラジアル型)、方向性を
示すことなく分布したり(ランダム型)或いは内層部分
がランダム型で外層部分がラジアル型となったりする。
また、ピッチ系繊維内にクラック、ボイド等のミクロな
欠陥を生じゃ、すい。この様な高次断面構造及び欠陥は
、炭素繊維の力学的物性にも大きく影響し、特に欠陥の
存在は、引張り強度や伸びを大きく低下させる。この様
な高次断面構造及び欠陥の出現頻度は、紡糸温度、溶融
ピッチの受ける剪断応力、ピッチ繊維のドラフト比(巻
取速度/吐出速度)、吐出後の緩和部及び延伸固化部の
雰囲気温度等の通常の紡糸条件並びに紡糸用ピッチの物
性により変化するので、炭素11i維の品質を一定とす
るためには、これ等の多数のパラメーターを厳密に制御
する必要がある。
欠陥を生じゃ、すい。この様な高次断面構造及び欠陥は
、炭素繊維の力学的物性にも大きく影響し、特に欠陥の
存在は、引張り強度や伸びを大きく低下させる。この様
な高次断面構造及び欠陥の出現頻度は、紡糸温度、溶融
ピッチの受ける剪断応力、ピッチ繊維のドラフト比(巻
取速度/吐出速度)、吐出後の緩和部及び延伸固化部の
雰囲気温度等の通常の紡糸条件並びに紡糸用ピッチの物
性により変化するので、炭素11i維の品質を一定とす
るためには、これ等の多数のパラメーターを厳密に制御
する必要がある。
従って、高性能のピッチ系炭素繊維を安定して製造する
には、上記の如き品質変動要因を出来るだけ除去Jる必
要があり、これを可能とする新たな技術の出現が切望さ
れている。
には、上記の如き品質変動要因を出来るだけ除去Jる必
要があり、これを可能とする新たな技術の出現が切望さ
れている。
問題点を解決する為の手段
本発明者は、上記の如き技術の現状に鑑みて鋭意研究を
重ねた結果、特定の開口形状を有するノズルから紡糸用
ピッチを押出し、ノズルにより配向されたピッチ分子を
ノズルからの吐出直後に充分に緩和させ、これを連続的
に巻き取って得られた楕円形断面のピッチ繊維を不融化
し、次いで炭化処理する場合には、上記の如き従来の技
術の問題点を実質的に解消し得ることを見出した。即ち
、本発明は、開口部の幅/高さ比が1よりも大きい長方
形断面ノズル又は異型断面ノズルから紡糸用ピッチを押
し出し、ノズルにより配向されたピッチ分子をノズルか
らの吐出直後に充分に緩和させた後、連続的に巻き取っ
て楕円形断面を有するピッチ繊維を得、これを不融化及
び炭化することを特徴とする楕円形断面を有する炭素繊
維の製造方法に係る。
重ねた結果、特定の開口形状を有するノズルから紡糸用
ピッチを押出し、ノズルにより配向されたピッチ分子を
ノズルからの吐出直後に充分に緩和させ、これを連続的
に巻き取って得られた楕円形断面のピッチ繊維を不融化
し、次いで炭化処理する場合には、上記の如き従来の技
術の問題点を実質的に解消し得ることを見出した。即ち
、本発明は、開口部の幅/高さ比が1よりも大きい長方
形断面ノズル又は異型断面ノズルから紡糸用ピッチを押
し出し、ノズルにより配向されたピッチ分子をノズルか
らの吐出直後に充分に緩和させた後、連続的に巻き取っ
て楕円形断面を有するピッチ繊維を得、これを不融化及
び炭化することを特徴とする楕円形断面を有する炭素繊
維の製造方法に係る。
本発明においては、上記炭化工程で黒鉛化ずれば、黒鉛
繊維が得られるので、本願明細書において、炭化は黒鉛
化を含み、炭素繊維は黒鉛繊維を含む概念として用いる
。
繊維が得られるので、本願明細書において、炭化は黒鉛
化を含み、炭素繊維は黒鉛繊維を含む概念として用いる
。
本発明で使用する紡糸用ピッチは、ピッチ状物質を不漏
性ガス流通下に熱重縮合さt!ることにより得ることが
好ましい。ピッチ状物質としては、石油系ピッチ、石炭
系ピッチ及び有機化合物からの熱分解残漬ピッチのいず
れであっても良い。特にコールタールやコールタールピ
ッチの様な石炭系ピッチを原料とする場合には、熱重縮
合に先立って、特開昭57−88016号公報に記載の
方法に従って、予め原料ピッチを芳香族還元性溶剤によ
り350〜500℃で熱処理しておくことにより、紡糸
性をより一層改善することができる。
性ガス流通下に熱重縮合さt!ることにより得ることが
好ましい。ピッチ状物質としては、石油系ピッチ、石炭
系ピッチ及び有機化合物からの熱分解残漬ピッチのいず
れであっても良い。特にコールタールやコールタールピ
ッチの様な石炭系ピッチを原料とする場合には、熱重縮
合に先立って、特開昭57−88016号公報に記載の
方法に従って、予め原料ピッチを芳香族還元性溶剤によ
り350〜500℃で熱処理しておくことにより、紡糸
性をより一層改善することができる。
紡糸用ピッチとしては、紡糸可能であれば特に限定され
ない。
ない。
以下、図面を参照しつつ、本発明方法を詳細に説明する
。
。
先ず、楕円形断面を有するピッチtaIltの製造は、
紡糸用ピッチが良好な曳糸性を示す温度(これはピッチ
の種類に応じて実験的に容易に定めることができる)に
おいて、開口部の幅/高さ比が1よりもの大きい長方形
又はスリン1へ状断面ノズル或いは異型断面ノズルから
紡糸ピッチを押し出し、ノズルにより配向されたピッチ
分子をノズル吐出直後に充分に緩和させた後、連続的に
巻取ることにより行なう。
紡糸用ピッチが良好な曳糸性を示す温度(これはピッチ
の種類に応じて実験的に容易に定めることができる)に
おいて、開口部の幅/高さ比が1よりもの大きい長方形
又はスリン1へ状断面ノズル或いは異型断面ノズルから
紡糸ピッチを押し出し、ノズルにより配向されたピッチ
分子をノズル吐出直後に充分に緩和させた後、連続的に
巻取ることにより行なう。
本発明で使用するノズルの具体的な開口形状の若干例を
第1図乃至第4図に示す。
第1図乃至第4図に示す。
第1図は、幅(W)と高さくH)との比W/l−1〉1
である長方形断面を有するノズルを示し、第2図は、第
1図の長方形の2長辺を外側に連続的に湾曲膨出させた
異型断面ノズルを示し、第3図は、第1図の長方形の2
長辺を内側に湾曲させた異型断面ノズルを示す。第4図
は、W/H>1である変則Y字型断面を有する異型断面
ノズルを示し、第5図は、W/H>1である変則十字型
断面を有する異型断面ノズルを示す。本発明においては
、ノズルの形状としては、開口部の幅(W)と高さくH
)との比W/Hが1よりも大きければ良く、特にノズル
開口部の形状が楕円である必要はない。またノズル開口
部の断面積も特に限定されないが、最終的に得られる炭
素繊維の縦割れ、クラック等の欠陥を防止する観点から
は、1〇−嘗〜1Q −2mm2程度とすることが好ま
しい。
である長方形断面を有するノズルを示し、第2図は、第
1図の長方形の2長辺を外側に連続的に湾曲膨出させた
異型断面ノズルを示し、第3図は、第1図の長方形の2
長辺を内側に湾曲させた異型断面ノズルを示す。第4図
は、W/H>1である変則Y字型断面を有する異型断面
ノズルを示し、第5図は、W/H>1である変則十字型
断面を有する異型断面ノズルを示す。本発明においては
、ノズルの形状としては、開口部の幅(W)と高さくH
)との比W/Hが1よりも大きければ良く、特にノズル
開口部の形状が楕円である必要はない。またノズル開口
部の断面積も特に限定されないが、最終的に得られる炭
素繊維の縦割れ、クラック等の欠陥を防止する観点から
は、1〇−嘗〜1Q −2mm2程度とすることが好ま
しい。
本発明において″紡糸ピッチ中の配向されたピッチ分子
の緩和パとは、吐出されたピッチ融液が、ノズル開口部
形状と相似の断面形状を保ったまま紡糸過程で細くなり
固化して繊維化するのではなく、ノズル吐出直後より細
化及び/又は固化する迄の間にピッチ分子の熱運動と糸
の表面張力の為ノズル形状の由来をなくしていく現象を
いう。本発明における緩和は、繊維断面形状が用いたノ
ズルのW/l−1>1に基づく長・短軸を有する楕円形
状となる程度迄充分に行なう。ノズルからの吐出直後の
紡糸ピッチ内の配向分子の緩和は、原理的には、紡糸温
度特にノズル吐出時にピッチ融液の温度を上昇させるこ
とにより行なわれる。但し、単純にピッチ融液の温度を
上げて紡糸温度を高めるのでは、ガス発生、曳糸性の低
下等により安定した連続紡糸が困難となる場合が多い。
の緩和パとは、吐出されたピッチ融液が、ノズル開口部
形状と相似の断面形状を保ったまま紡糸過程で細くなり
固化して繊維化するのではなく、ノズル吐出直後より細
化及び/又は固化する迄の間にピッチ分子の熱運動と糸
の表面張力の為ノズル形状の由来をなくしていく現象を
いう。本発明における緩和は、繊維断面形状が用いたノ
ズルのW/l−1>1に基づく長・短軸を有する楕円形
状となる程度迄充分に行なう。ノズルからの吐出直後の
紡糸ピッチ内の配向分子の緩和は、原理的には、紡糸温
度特にノズル吐出時にピッチ融液の温度を上昇させるこ
とにより行なわれる。但し、単純にピッチ融液の温度を
上げて紡糸温度を高めるのでは、ガス発生、曳糸性の低
下等により安定した連続紡糸が困難となる場合が多い。
従って、例えば、ピッチ融液をノズル開口部直前で若し
くはノズル開口部で局所的に加熱した後紡糸したり、或
いはノズル吐出直後のピッチ融液を局所的に加熱し得る
様にノズルの構造を工夫することが好ましい。しかしな
がら、上記のピッチ分子の緩和が可能である限り、その
手段は限定されない。
くはノズル開口部で局所的に加熱した後紡糸したり、或
いはノズル吐出直後のピッチ融液を局所的に加熱し得る
様にノズルの構造を工夫することが好ましい。しかしな
がら、上記のピッチ分子の緩和が可能である限り、その
手段は限定されない。
ピッチ分子の緩和を充分に行なった紡糸体は、連続的に
巻き取られて楕円形断面を有するピッチ繊維となる。楕
円形断面ピッチ繊維の断面積は特に限定されないが、安
定した巻取りを行ない、繊維断面形状を楕円形とし、且
つ最終的に1qられる炭素繊維の縦割れ、クラック等の
欠陥を防止する観点からは、3X10−5〜3X10−
’111m2程度とすることが好ましい。
巻き取られて楕円形断面を有するピッチ繊維となる。楕
円形断面ピッチ繊維の断面積は特に限定されないが、安
定した巻取りを行ない、繊維断面形状を楕円形とし、且
つ最終的に1qられる炭素繊維の縦割れ、クラック等の
欠陥を防止する観点からは、3X10−5〜3X10−
’111m2程度とすることが好ましい。
本発明においては、次いで上記の様にして得られた楕円
形断面を有するピッチ繊維を常法に従って、例えば酸素
含有雰囲気中280〜440℃の温度で不融化処理した
後、不活性ガス雰囲気中1000〜3000 ’C程度
で加熱することにより楕円形断面を有する炭素繊維を得
る。
形断面を有するピッチ繊維を常法に従って、例えば酸素
含有雰囲気中280〜440℃の温度で不融化処理した
後、不活性ガス雰囲気中1000〜3000 ’C程度
で加熱することにより楕円形断面を有する炭素繊維を得
る。
発明の効果
本発明によれば以下の如き顕著な効果が達成される。
(+) !終的に得られる楕円形断面炭素Il維は、
その内部にクラック、縦割れ等のミクロな欠陥をほとん
ど有しない。
その内部にクラック、縦割れ等のミクロな欠陥をほとん
ど有しない。
(ii ) 同一断面積を有する円形断面の炭素繊維
に比して、本発明楕円形断面炭素繊維の引張り強度は、
著るしく大きい。
に比して、本発明楕円形断面炭素繊維の引張り強度は、
著るしく大きい。
(iii ) 一般に、ピッチ系炭素繊維の引張り強
度は、紡糸用ピッチの特性、紡糸条件、断面高次溝道、
繊維断面形状等によってその度合は異なるものの、In
断面積の増加により徐々に若しくは急激に低下する。従
って、本発明楕円形断面炭素繊維が優れた強度特性を有
しているということは、同一引張り強度で比較する場合
、繊維断面積を特に小さくする必要はないので、安定し
た連続紡糸性が容易に達成されることを意味する。
度は、紡糸用ピッチの特性、紡糸条件、断面高次溝道、
繊維断面形状等によってその度合は異なるものの、In
断面積の増加により徐々に若しくは急激に低下する。従
って、本発明楕円形断面炭素繊維が優れた強度特性を有
しているということは、同一引張り強度で比較する場合
、繊維断面積を特に小さくする必要はないので、安定し
た連続紡糸性が容易に達成されることを意味する。
(1■) 楕円形断面を有する本発明炭素繊維は、単
位体積当りの表面積がより大きいので、他の材料との複
合状態において炭素繊維自体の優れた力学物性が充分に
発揮される。従って、複合材用素材として特に好適であ
る。
位体積当りの表面積がより大きいので、他の材料との複
合状態において炭素繊維自体の優れた力学物性が充分に
発揮される。従って、複合材用素材として特に好適であ
る。
実 施 例
以下に参考例及び比較例とともに実施例を示し、本発明
の特徴とするところをより一層明らかにする。
の特徴とするところをより一層明らかにする。
参考例1
軟化点120℃、キノリンネ溶分0.20ffiff1
%、ベンゼン不溶分37重量%のコールタールピッチ1
重量部と水素化量アントラセン油2重口部との混合溶液
をオートクレーブ中で430℃で60分間撹拌下加熱し
た後、加圧式フィルターで熱時濾過し、更に減圧下30
0℃で水素他辺アントラセン油を除去して、還元ピッチ
を得た。
%、ベンゼン不溶分37重量%のコールタールピッチ1
重量部と水素化量アントラセン油2重口部との混合溶液
をオートクレーブ中で430℃で60分間撹拌下加熱し
た後、加圧式フィルターで熱時濾過し、更に減圧下30
0℃で水素他辺アントラセン油を除去して、還元ピッチ
を得た。
ガス導入管、熱雷対、撹拌機及び留出分除去管を備えた
反応器に上記で得られた還元ビッヂ50kgを入れ、撹
拌上窒素ガスを導入しつつ、410〜480℃で4時間
にわたり、低分子m成分の除去及び熱重縮合を行なった
。
反応器に上記で得られた還元ビッヂ50kgを入れ、撹
拌上窒素ガスを導入しつつ、410〜480℃で4時間
にわたり、低分子m成分の除去及び熱重縮合を行なった
。
得られたピッチの物性は、軟化点313℃(メトラー社
製軟化点測定装置による)、キノリンネ溶分38重伍%
、光学的等方性成分5.1容量%であった。
製軟化点測定装置による)、キノリンネ溶分38重伍%
、光学的等方性成分5.1容量%であった。
実施例1
参考例1で得た熱重縮合ピッチを使用して、第1図にお
いて所定のHとWを有する長方形断面ノズルから軟化点
+55°Cなるノズル温度条件下にてピッチを吐出し、
ノズル表面から7mmの所で繊維が細化(固化)するよ
うにノズル下を均質に加熱することにより、紡糸ピッチ
内の配向されたピッチ分子の緩和を行なった後、所定の
繊維断面積になる用に巻取って、楕円形断面のピッチ繊
維を得た。次いで、得られたピッチ繊維を空気中310
℃で不溶化し、N2ガス中1200℃で10分間加熱し
て、楕円形断面を有する炭素繊維を得た。
いて所定のHとWを有する長方形断面ノズルから軟化点
+55°Cなるノズル温度条件下にてピッチを吐出し、
ノズル表面から7mmの所で繊維が細化(固化)するよ
うにノズル下を均質に加熱することにより、紡糸ピッチ
内の配向されたピッチ分子の緩和を行なった後、所定の
繊維断面積になる用に巻取って、楕円形断面のピッチ繊
維を得た。次いで、得られたピッチ繊維を空気中310
℃で不溶化し、N2ガス中1200℃で10分間加熱し
て、楕円形断面を有する炭素繊維を得た。
得られた炭素繊維の断面積、クラック、縦削れ等の欠陥
含有率及び物性を第1表に示す。
含有率及び物性を第1表に示す。
実施例2
参考例1で調製した熱重縮合ピッチを使用して、第3図
乃至第5図に示す異型断面ノズルく軟化点+50℃に保
持)から該ピッチをノズル直前で軟化点+70℃に加熱
した状態で吐出し、吐出直後に緩和を生じさせた後巻取
って、楕円形断面のピッチ繊維を得た。得られたピッチ
繊維を空気中310°Cで不溶化し、N2ガス中120
0’Cで10分間炭化処理して、楕円形断面を有する炭
素繊維を得た。
乃至第5図に示す異型断面ノズルく軟化点+50℃に保
持)から該ピッチをノズル直前で軟化点+70℃に加熱
した状態で吐出し、吐出直後に緩和を生じさせた後巻取
って、楕円形断面のピッチ繊維を得た。得られたピッチ
繊維を空気中310°Cで不溶化し、N2ガス中120
0’Cで10分間炭化処理して、楕円形断面を有する炭
素繊維を得た。
得られた炭素繊維の断面積、欠陥含有率及び物性を第2
表に示す。
表に示す。
比較例1
参考例1で調製した熱重縮合ピンチを使用して、直径0
.25mmの円形断面ノズルから軟化点+40℃く試料
N08)及び軟化点+55℃(試料No、9)なるノズ
ル温度で紡糸した後、実施例1と同様にして巻取り、続
いて不融化及び炭化を行なって、円形断面を有する炭素
繊維を得た。
.25mmの円形断面ノズルから軟化点+40℃く試料
N08)及び軟化点+55℃(試料No、9)なるノズ
ル温度で紡糸した後、実施例1と同様にして巻取り、続
いて不融化及び炭化を行なって、円形断面を有する炭素
繊維を得た。
得られた炭素繊維の断面積、欠陥含有率及び物性を第3
表に示す。
表に示す。
紡糸後のピッチ分子の配向緩和を行なわない場合には、
欠陥のために強度及び弾性率が低いことが明らかである
。
欠陥のために強度及び弾性率が低いことが明らかである
。
参考例2
実施例1の試料No、3及び実施例2の試料No。
で得られた炭素繊維の走査型電子顕微鏡写真を第6図(
約3000倍)及び第7図(約1200倍)として夫々
示す。
約3000倍)及び第7図(約1200倍)として夫々
示す。
第1図乃至第5図は、本発明で使用するノズルの代表例
を示す模式図であり、第6図及び第7図は、本願実施例
で得られた炭素繊維の断面形状を示す走査型電子顕微鏡
写真である。 (以 上) +1\ 第1図 第2図 第3図 第5図 W w 第6図 第71ノ)
を示す模式図であり、第6図及び第7図は、本願実施例
で得られた炭素繊維の断面形状を示す走査型電子顕微鏡
写真である。 (以 上) +1\ 第1図 第2図 第3図 第5図 W w 第6図 第71ノ)
Claims (1)
- [1]開口部の幅/高さが1よりも大きい長方形断面ノ
ズル又は異型断面ノズルから紡糸用ピッチを押し出し、
ノズルにより配向されたピッチ分子をノズルからの吐出
直後に充分に緩和させた後、連続的に巻き取つて楕円形
断面を有するピッチ繊維を得、これを不融化及び炭化す
ることを特徴とする楕円形断面を有する炭素繊維の製造
方法。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61012847A JPS62170526A (ja) | 1986-01-22 | 1986-01-22 | 楕円形断面を有する炭素繊維の製造方法 |
PCT/JP1987/000040 WO1990007593A1 (en) | 1986-01-22 | 1987-01-22 | Process for producing carbon fiber having oval cross-section |
US07/105,427 US4859382A (en) | 1986-01-22 | 1987-01-22 | Process for preparing carbon fibers elliptical in section |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61012847A JPS62170526A (ja) | 1986-01-22 | 1986-01-22 | 楕円形断面を有する炭素繊維の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62170526A true JPS62170526A (ja) | 1987-07-27 |
Family
ID=11816785
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61012847A Pending JPS62170526A (ja) | 1986-01-22 | 1986-01-22 | 楕円形断面を有する炭素繊維の製造方法 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62170526A (ja) |
WO (1) | WO1990007593A1 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110578187A (zh) * | 2019-09-23 | 2019-12-17 | 陕西天策新材料科技有限公司 | 一种叠层截面结构的石墨纤维及其熔融纺丝方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59163424A (ja) * | 1983-03-09 | 1984-09-14 | Kashima Sekiyu Kk | 石油系メソフエ−ズの紡糸法 |
JPS59168126A (ja) * | 1983-03-14 | 1984-09-21 | Toray Ind Inc | ピツチ系炭素繊維の製造方法 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60173121A (ja) * | 1984-02-16 | 1985-09-06 | Toa Nenryo Kogyo Kk | 炭素繊維及び黒鉛繊維の製造方法 |
JPS616314A (ja) * | 1984-06-20 | 1986-01-13 | Teijin Ltd | ピツチ系炭素繊維 |
JPS6147826A (ja) * | 1984-08-15 | 1986-03-08 | Teijin Ltd | ピツチ系炭素繊維の製造法 |
JPS61108725A (ja) * | 1984-10-30 | 1986-05-27 | Teijin Ltd | 新規構造を有するピツチ系炭素繊維の製造法 |
JPS616316A (ja) * | 1984-11-02 | 1986-01-13 | Teijin Ltd | 黒鉛繊維 |
JPS61113827A (ja) * | 1984-11-06 | 1986-05-31 | Teijin Ltd | 高性能ピツチ系炭素繊維の製造方法 |
JPS61113828A (ja) * | 1984-11-09 | 1986-05-31 | Teijin Ltd | ピツチ系炭素繊維 |
JPS61275426A (ja) * | 1985-05-30 | 1986-12-05 | Mitsui Cokes Kogyo Kk | ピツチ系炭素繊維およびその製造方法 |
-
1986
- 1986-01-22 JP JP61012847A patent/JPS62170526A/ja active Pending
-
1987
- 1987-01-22 WO PCT/JP1987/000040 patent/WO1990007593A1/ja unknown
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS59163424A (ja) * | 1983-03-09 | 1984-09-14 | Kashima Sekiyu Kk | 石油系メソフエ−ズの紡糸法 |
JPS59168126A (ja) * | 1983-03-14 | 1984-09-21 | Toray Ind Inc | ピツチ系炭素繊維の製造方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN110578187A (zh) * | 2019-09-23 | 2019-12-17 | 陕西天策新材料科技有限公司 | 一种叠层截面结构的石墨纤维及其熔融纺丝方法 |
CN110578187B (zh) * | 2019-09-23 | 2021-10-08 | 陕西天策新材料科技有限公司 | 一种叠层截面结构的石墨纤维及其熔融纺丝方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO1990007593A1 (en) | 1990-07-12 |
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