JPS6179724A - 高珪素鉄合金の薄板製造方法 - Google Patents
高珪素鉄合金の薄板製造方法Info
- Publication number
- JPS6179724A JPS6179724A JP59201594A JP20159484A JPS6179724A JP S6179724 A JPS6179724 A JP S6179724A JP 59201594 A JP59201594 A JP 59201594A JP 20159484 A JP20159484 A JP 20159484A JP S6179724 A JPS6179724 A JP S6179724A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- iron alloy
- rolling
- hot
- thin
- cold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
- C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1227—Warm rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1233—Cold rolling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、性能の優ｆ′した軟磁性材料たる高珪素鉄合
金の薄板を安価に製造する方法に関するものである。
金の薄板を安価に製造する方法に関するものである。
珪素鋼板は透磁率および電気抵抗が珪素を含まない磁性
鋼帯と比較して高く、しかも比較的安価に製造出来るた
めに従来から電力用の磁心として大量に使用さｎて１！
た。
鋼帯と比較して高く、しかも比較的安価に製造出来るた
めに従来から電力用の磁心として大量に使用さｎて１！
た。
珪素鋼板において、珪素の添加量が多い程軟磁気特性は
向上し、６．５％でピークをしめすことが知ら詐ている
。
向上し、６．５％でピークをしめすことが知ら詐ている
。
しかしながら、鋼中の珪素含有量が４．０多以上になる
と伸びが急激に低下するために通常の冷間圧延が出来ず
、そのために工業的に珪素を３％以上含む高珪素鉄合金
の薄板を製造することは困難とさｎてい九〇このような
難点にたいして、熱間鍛造後の熱間圧延条件全適切に選
定することによフ、ある程度冷間圧延が可能となること
が報告されている（石板ら：日本金属学会誌”ｖ’ｏ１
．３０ （１９６６）随６ ）。
と伸びが急激に低下するために通常の冷間圧延が出来ず
、そのために工業的に珪素を３％以上含む高珪素鉄合金
の薄板を製造することは困難とさｎてい九〇このような
難点にたいして、熱間鍛造後の熱間圧延条件全適切に選
定することによフ、ある程度冷間圧延が可能となること
が報告されている（石板ら：日本金属学会誌”ｖ’ｏ１
．３０ （１９６６）随６ ）。
すなわち、この報告書は１〜７％珪素を含有する合金を
大気中で高周波溶解し５０鱈角のインボッ）Ｋした後、
そｎ、ｃ）ｉ厚さ１５瓢まで熱間鍛造し、その試験片の
表面を切削して１１問厚さとした後、１０００ 、８５
０ 、７５０℃でそｎぞｎ １ ｔｅａ厚さまで、また
、７５０℃で５闇厚さまで熱間圧延した後６００℃で１
＋ｍ厚さまで、および７５０℃で５ｍ厚さまで熱間圧延
した後３ｆｌ厚さまで６００℃で熱間圧延し、その後４
５０℃で１嘔厚さまで熱間圧延し、次にそｎらのサンプ
ルを酸洗・冷間圧延して割ｎの発生の様子を観察するこ
とにより冷間圧延性におよぼす熱間圧延条件の影響を調
べたものであり、こｎによれば、珪素含有量約４７係以
下では熱間圧延条件に、濶係な（冷間圧延可能であり、
珪素含有量５％前後では熱延板の側端部（耳）をせん断
ずｎば熱間圧延条件に関係なく冷間圧延可能である。
大気中で高周波溶解し５０鱈角のインボッ）Ｋした後、
そｎ、ｃ）ｉ厚さ１５瓢まで熱間鍛造し、その試験片の
表面を切削して１１問厚さとした後、１０００ 、８５
０ 、７５０℃でそｎぞｎ １ ｔｅａ厚さまで、また
、７５０℃で５闇厚さまで熱間圧延した後６００℃で１
＋ｍ厚さまで、および７５０℃で５ｍ厚さまで熱間圧延
した後３ｆｌ厚さまで６００℃で熱間圧延し、その後４
５０℃で１嘔厚さまで熱間圧延し、次にそｎらのサンプ
ルを酸洗・冷間圧延して割ｎの発生の様子を観察するこ
とにより冷間圧延性におよぼす熱間圧延条件の影響を調
べたものであり、こｎによれば、珪素含有量約４７係以
下では熱間圧延条件に、濶係な（冷間圧延可能であり、
珪素含有量５％前後では熱延板の側端部（耳）をせん断
ずｎば熱間圧延条件に関係なく冷間圧延可能である。
しかしながら、約６％以上の珪素を含む鋼板では熱間圧
延温度によってその後の冷間圧延性が異なシ、特に珪素
含有量６．５％付近の鋼では６００〜７５０℃で熱間圧
延を行なうととＫよシ、冷間で圧延することが可能にな
ると報告している。
延温度によってその後の冷間圧延性が異なシ、特に珪素
含有量６．５％付近の鋼では６００〜７５０℃で熱間圧
延を行なうととＫよシ、冷間で圧延することが可能にな
ると報告している。
一万、高珪素鉄合金の薄板を製造する方法としてこのよ
うな圧延托よる方法以外に溶融体超急冷法（通常、冷却
速度は１０”Ｃ／ｓｅｅ以上）による方法も知らｎてい
る（例えば、特開昭５９−１６９２６）。
うな圧延托よる方法以外に溶融体超急冷法（通常、冷却
速度は１０”Ｃ／ｓｅｅ以上）による方法も知らｎてい
る（例えば、特開昭５９−１６９２６）。
しかしながら、上述した方法のうち前者のものでは、圧
延前に熱間鍛造することが不可欠であることから、この
熱間鍛造のため一連の処理が必然的に不連続とならざる
を得す、この結果製造工種が繁雑になるとともに製造コ
ストが高くなってしまう。さらに、鋳造したインゴツト
材を熱間鍛造すると割ｎが発生するため、熱間圧延前に
表面調整を十分に行わなけｎばならない。事実、上記報
告中の試験でも表面調整のため約２７％（板厚１５１か
ら１１１まで）もの切Ｊ！ＩＩ ’に施している。さら
に、冷間加工性の優ｆ′した７５０℃未満での圧延全行
なうためには、直接その温度で圧延することができず、
７５０℃以上の温度で予備圧延した後に圧延しなけｎば
ならない難点もある。このように製造コストおよび歩留
の点から上記した方法を工業規模で実施することは非常
に困難であるということができる。
延前に熱間鍛造することが不可欠であることから、この
熱間鍛造のため一連の処理が必然的に不連続とならざる
を得す、この結果製造工種が繁雑になるとともに製造コ
ストが高くなってしまう。さらに、鋳造したインゴツト
材を熱間鍛造すると割ｎが発生するため、熱間圧延前に
表面調整を十分に行わなけｎばならない。事実、上記報
告中の試験でも表面調整のため約２７％（板厚１５１か
ら１１１まで）もの切Ｊ！ＩＩ ’に施している。さら
に、冷間加工性の優ｆ′した７５０℃未満での圧延全行
なうためには、直接その温度で圧延することができず、
７５０℃以上の温度で予備圧延した後に圧延しなけｎば
ならない難点もある。このように製造コストおよび歩留
の点から上記した方法を工業規模で実施することは非常
に困難であるということができる。
−万、後者の溶融体超急冷法は溶融金属をノズルから金
属冷却移動体の表面へ噴出、凝固させるものであシ、連
続的にしかも高い歩留で金属薄板を製造することが可能
であるが、この場合、得られる薄板の厚さは高々ｉｏ。
属冷却移動体の表面へ噴出、凝固させるものであシ、連
続的にしかも高い歩留で金属薄板を製造することが可能
であるが、この場合、得られる薄板の厚さは高々ｉｏ。
μ程度であり、また幅も約２０口が限度であるために１
用途が限定さｎてしまい工業的規模での生産は未だ行な
わｎでいないのが実状である。
用途が限定さｎてしまい工業的規模での生産は未だ行な
わｎでいないのが実状である。
上述した従来方法（前者）の要点は、冷間加工性を改善
するために６００〜７５０℃の温度で圧延することにあ
る。しかし、このように低い温度で直ちに圧延すること
はできず、熱間圧延の前処理として熱間鍛造することが
必 ゛要不可欠であることはすでに述ぺた通りである６
難加工材？、加工、圧延する際の予備処理として鍛造す
ることはよく知らｎた方法であるが、鍛造は生産性が低
く、得らｎる製品の形状にも制約がある。上記の方法が
実用化さ扛なかった理由もここｋあると考えら几る。
するために６００〜７５０℃の温度で圧延することにあ
る。しかし、このように低い温度で直ちに圧延すること
はできず、熱間圧延の前処理として熱間鍛造することが
必 ゛要不可欠であることはすでに述ぺた通りである６
難加工材？、加工、圧延する際の予備処理として鍛造す
ることはよく知らｎた方法であるが、鍛造は生産性が低
く、得らｎる製品の形状にも制約がある。上記の方法が
実用化さ扛なかった理由もここｋあると考えら几る。
本発明者らは高珪素鉄合金の熱間・冷間加工性を改善す
るための研究を行ない、この結果熱間鍛造によ勺６００
〜７５０℃での熱間圧延が可能となるのは、組織が微細
化するためであることを確認し、しかも、この組織微細
化を急冷凝固することにより得らｎる細粒化で代替でき
ることを見出した。さらに、その急冷凝固を実現する具
体的方法として本発明者らは薄鋳片鋳造法に注目した。
るための研究を行ない、この結果熱間鍛造によ勺６００
〜７５０℃での熱間圧延が可能となるのは、組織が微細
化するためであることを確認し、しかも、この組織微細
化を急冷凝固することにより得らｎる細粒化で代替でき
ることを見出した。さらに、その急冷凝固を実現する具
体的方法として本発明者らは薄鋳片鋳造法に注目した。
現在、鋳造技術の分野では、工程省略のために薄鋳片鋳
造法に関心が高まり、種々の鋳造方法が提案さｎている
。これらの方法で製造さｎる鋳片の厚さは約３０ｍ１！
”・０．５ｍｍであシ、そこで実現さｎる冷却速度は所
謂溶融体超急冷法（冷却速度１０５℃／ｓｅｃ以上）と
比較して小さいが、従来から行わｎてきた造塊法と比べ
るとはるかに大きく、鋼の組織は微細・均質なものが得
らｎｌさらに上記溶融体超急冷法忙較べ板厚が厚く、広
巾の鋳片を連続的に製造できることから熱間圧延以降、
従来の工程をそのまま使用でき −るという特徴を持っ
ている〇 本発明者らは、このような薄鋳片鋳造法の特徴、すなわ
ち細粒の熱延素材が溶湯から直接製造できるという特徴
を高珪素鉄合金の製造に生かすべく数々の検討を行なっ
た結果、薄鋳片鋳造法により製造した素材を所定の条件
で熱間圧延することＫより、冷間加工性の優扛た高珪素
鉄合金熱延板が連続的に、しかも低コストで製造するこ
とが可能であること全見出した〇 このような本発明は、Ｓｉ ： ４．０ｗｔ％以上を含
有する鉄合金を溶融状態から薄鋳片鋳造法によりｌ ’
Ｃ／ ｓｅｃ以上１０５℃／ｓｅｃ未満の冷却速度で急
速凝固させ、得らｆ′した薄鋳片ｖＩ−６００℃〜８０
０℃の温度範囲に加熱し、その温度範囲で圧下率３０％
以上の熱間圧延を施し、その後酸洗、冷間圧延及び焼鈍
することをその基本的特徴とする・ 以下本発明の詳細な説明する。
造法に関心が高まり、種々の鋳造方法が提案さｎている
。これらの方法で製造さｎる鋳片の厚さは約３０ｍ１！
”・０．５ｍｍであシ、そこで実現さｎる冷却速度は所
謂溶融体超急冷法（冷却速度１０５℃／ｓｅｃ以上）と
比較して小さいが、従来から行わｎてきた造塊法と比べ
るとはるかに大きく、鋼の組織は微細・均質なものが得
らｎｌさらに上記溶融体超急冷法忙較べ板厚が厚く、広
巾の鋳片を連続的に製造できることから熱間圧延以降、
従来の工程をそのまま使用でき −るという特徴を持っ
ている〇 本発明者らは、このような薄鋳片鋳造法の特徴、すなわ
ち細粒の熱延素材が溶湯から直接製造できるという特徴
を高珪素鉄合金の製造に生かすべく数々の検討を行なっ
た結果、薄鋳片鋳造法により製造した素材を所定の条件
で熱間圧延することＫより、冷間加工性の優扛た高珪素
鉄合金熱延板が連続的に、しかも低コストで製造するこ
とが可能であること全見出した〇 このような本発明は、Ｓｉ ： ４．０ｗｔ％以上を含
有する鉄合金を溶融状態から薄鋳片鋳造法によりｌ ’
Ｃ／ ｓｅｃ以上１０５℃／ｓｅｃ未満の冷却速度で急
速凝固させ、得らｆ′した薄鋳片ｖＩ−６００℃〜８０
０℃の温度範囲に加熱し、その温度範囲で圧下率３０％
以上の熱間圧延を施し、その後酸洗、冷間圧延及び焼鈍
することをその基本的特徴とする・ 以下本発明の詳細な説明する。
本発明は８１ ： ４．０ｗｔ％以上を含有する高珪素
鉄合金をその対象とするもので、この中には一般の高珪
素鉄合金以外に、所謂センダスト合金等の合金も含まｎ
る。通常の高珪素鉄合金では、その目的とする磁気特性
を得る之めＳｌが４．０〜？、 ０ｗｔ％程度含まｎて
いる。前述したように鋼中にＳｉを添加すると透磁率が
高くなシ、その値ＦｉＳ＋含有ｉが約６．５ｗｔ循のと
きに最大となる。また、Ｓｉ’ｉｉ添加することにより
銅板の電気抵抗が高くなるために、鉄損が小さくなる。
鉄合金をその対象とするもので、この中には一般の高珪
素鉄合金以外に、所謂センダスト合金等の合金も含まｎ
る。通常の高珪素鉄合金では、その目的とする磁気特性
を得る之めＳｌが４．０〜？、 ０ｗｔ％程度含まｎて
いる。前述したように鋼中にＳｉを添加すると透磁率が
高くなシ、その値ＦｉＳ＋含有ｉが約６．５ｗｔ循のと
きに最大となる。また、Ｓｉ’ｉｉ添加することにより
銅板の電気抵抗が高くなるために、鉄損が小さくなる。
Ｓｉ含有量が４． ０ｗｔ％未満の材料では、従来法に
より比較的容易に熱間圧延長Ｏ・冷間圧延が可能である
＠ 一方、前述したように本発明は、高珪素鉄合金の中でも
Ｐ）ｒ ｆｆ１ｌセンダスト合金やスーパーセンダスト
合金と呼ばｎる高透磁合金ｔもその対象としている。こ
のような合金は、通常法のような組成を有している。
より比較的容易に熱間圧延長Ｏ・冷間圧延が可能である
＠ 一方、前述したように本発明は、高珪素鉄合金の中でも
Ｐ）ｒ ｆｆ１ｌセンダスト合金やスーパーセンダスト
合金と呼ばｎる高透磁合金ｔもその対象としている。こ
のような合金は、通常法のような組成を有している。
（ａ） Ｓｉ ： ８．０〜１０．０ ｗｔ％、Ａｌ：
４．０〜７．０ｗｔ ％、残部実質的Ｆ、及び不可避
不純物からなる鉄合金。
４．０〜７．０ｗｔ ％、残部実質的Ｆ、及び不可避
不純物からなる鉄合金。
（ｂ） Ｓｉ ： ４．０〜８．０ｗｔ％、 Ａｌ ：
２．０〜６．０ｗｔ ％、Ｎｉ：１．０〜５．０ｗｔ
％、残部実質的に鉄及び不可避不純物からなる鉄合金。
２．０〜６．０ｗｔ ％、Ｎｉ：１．０〜５．０ｗｔ
％、残部実質的に鉄及び不可避不純物からなる鉄合金。
こｎらの合金は難加工材であシ、従来、圧延による薄板
の製造は＃ｌとんど行なゎｎてぃない。本発明によｎば
、このような通常の製造工程では製造困難な高透磁率合
金、さら忙は他の難加工性材料についても工業的忙薄板
を製造することが可能となる。
の製造は＃ｌとんど行なゎｎてぃない。本発明によｎば
、このような通常の製造工程では製造困難な高透磁率合
金、さら忙は他の難加工性材料についても工業的忙薄板
を製造することが可能となる。
本発明は、以上のような成分組成の鉄合金を、溶融状態
から薄鋳片鋳造法によシ１℃、／ｓｅａ以上、１０５℃
／ｓｅｃ未溝の冷却速度で急速凝固させる。第１図は６
．５ｗｔ％ｓｉ添加銅の急冷凝固時の冷却速度と結晶粒
との関係を示すものである。この図かられかるように、
冷却速度が遅くなると鋳片の結晶粒径が大きくなるため
に１その後の熱間圧延時、加工性が劣化する。
から薄鋳片鋳造法によシ１℃、／ｓｅａ以上、１０５℃
／ｓｅｃ未溝の冷却速度で急速凝固させる。第１図は６
．５ｗｔ％ｓｉ添加銅の急冷凝固時の冷却速度と結晶粒
との関係を示すものである。この図かられかるように、
冷却速度が遅くなると鋳片の結晶粒径が大きくなるため
に１その後の熱間圧延時、加工性が劣化する。
このため本発明では細粒・均質な組織を得るために冷却
速度の下限をｌ ’Ｃ／ｓｅｃとした。一方、薄鋳片鋳
造法において冷却速度をｉｏ’℃／ｓｅｅ以上とする念
めには鋳片厚さを０．１填以下とする必要があり、広巾
の実用材料を得ることが困難となる。このため冷却速度
は１０５℃／Ｂｅｃ未満とした。なお、薄鋳片鋳造の具
体的な方法としては、上記冷却速度を実現するものであ
ｎばいずれの方法でもよく、双ロール法、巻上げ法、ス
プレーキャスティング法、ハブレット法等が利用できる
。
速度の下限をｌ ’Ｃ／ｓｅｃとした。一方、薄鋳片鋳
造法において冷却速度をｉｏ’℃／ｓｅｅ以上とする念
めには鋳片厚さを０．１填以下とする必要があり、広巾
の実用材料を得ることが困難となる。このため冷却速度
は１０５℃／Ｂｅｃ未満とした。なお、薄鋳片鋳造の具
体的な方法としては、上記冷却速度を実現するものであ
ｎばいずれの方法でもよく、双ロール法、巻上げ法、ス
プレーキャスティング法、ハブレット法等が利用できる
。
このようにして得られた薄鋳片は６００〜８００℃の温
度に加熱さｎｌこの温度で圧下率３０％以上の熱間圧延
が施さｎる。
度に加熱さｎｌこの温度で圧下率３０％以上の熱間圧延
が施さｎる。
第２図は熱間圧延温度と熱間圧延性との関係を、また第
３図は熱間圧延温度とその温度において圧下率８０％で
熱間圧延したのち冷間圧延した時の冷間加工性との関係
をそｎぞｎ表わしている。なお、実験に使用した鋼は６
．５ｗｔ％Ｓｉ含有鋼であシ、溶解、薄鋳片鋳造（鋳片
厚さ：５団）後、熱間圧延を施し、８０チの圧下率で圧
延できたサンプルについて冷間圧延を施した。なお熱・
冷間加工性は目視観察によシ微細な割ｎが入った時を終
点としている。第２図から６５００以上の温度ならば圧
下率８０％の熱間圧延が可能であることがわかる。しか
しながら、このように熱間圧延した後の鋼を冷間で圧延
した場合は第３図に示さｎるように約６００℃〜８００
℃の温度範日で熱間圧延したサンプルのみが圧下率６０
チ以上冷間圧紘可能であった。また第４図には７３０℃
て所定の圧下率まで熱間圧延した後の冷間圧延性と圧下
率との関係を示している。この図から熱間圧延時の圧下
率が３０チ未満で祉冷間圧延が不可能である仁とが判る
。
３図は熱間圧延温度とその温度において圧下率８０％で
熱間圧延したのち冷間圧延した時の冷間加工性との関係
をそｎぞｎ表わしている。なお、実験に使用した鋼は６
．５ｗｔ％Ｓｉ含有鋼であシ、溶解、薄鋳片鋳造（鋳片
厚さ：５団）後、熱間圧延を施し、８０チの圧下率で圧
延できたサンプルについて冷間圧延を施した。なお熱・
冷間加工性は目視観察によシ微細な割ｎが入った時を終
点としている。第２図から６５００以上の温度ならば圧
下率８０％の熱間圧延が可能であることがわかる。しか
しながら、このように熱間圧延した後の鋼を冷間で圧延
した場合は第３図に示さｎるように約６００℃〜８００
℃の温度範日で熱間圧延したサンプルのみが圧下率６０
チ以上冷間圧紘可能であった。また第４図には７３０℃
て所定の圧下率まで熱間圧延した後の冷間圧延性と圧下
率との関係を示している。この図から熱間圧延時の圧下
率が３０チ未満で祉冷間圧延が不可能である仁とが判る
。
このようなことから本発明では、６００〜８００℃の温
度範囲で圧下率３０９６以上の熱間圧延を行うことが要
件とさｎる。
度範囲で圧下率３０９６以上の熱間圧延を行うことが要
件とさｎる。
熱間圧延後、鋼板には酸洗、冷間圧延及び焼鈍が施さｎ
る。冷間圧延後の焼鈍は目的の磁気特性を得るためＩｃ
は重要である。特に６．５ｖｔ％Ｓｉ添加鋼は冷間圧延
と焼鈍とを適切に組み合せること忙よシ方向性を付与す
ることが可能であり、方向性高珪素鉄合金の薄板を製造
することができる。さらに最終焼鈍において絶縁皮膜を
形成させたシ、磁場中熱処理を行うことも可能である。
る。冷間圧延後の焼鈍は目的の磁気特性を得るためＩｃ
は重要である。特に６．５ｖｔ％Ｓｉ添加鋼は冷間圧延
と焼鈍とを適切に組み合せること忙よシ方向性を付与す
ることが可能であり、方向性高珪素鉄合金の薄板を製造
することができる。さらに最終焼鈍において絶縁皮膜を
形成させたシ、磁場中熱処理を行うことも可能である。
（１）第１表に示す鋼を溶解・精錬後、双ロールタイプ
の薄鋳片鋳造機にて鋳造し、巾５００頚、厚さ５Ｉｌｌ
ＩＩの鋳片を作製した０この鋳片？圧延温度を変えて圧
下率８０％を目標に熱間圧延し、圧延できたものについ
ては酸洗後圧工率６０％′に０椴に冷間圧延した。
の薄鋳片鋳造機にて鋳造し、巾５００頚、厚さ５Ｉｌｌ
ＩＩの鋳片を作製した０この鋳片？圧延温度を変えて圧
下率８０％を目標に熱間圧延し、圧延できたものについ
ては酸洗後圧工率６０％′に０椴に冷間圧延した。
これらの圧延状況？：第２表に示す。この表から、本発
明の条件に従えば、熱間圧延以前忙鍛造することなく熱
間圧延が可能であり、しかも予備圧延することなく熱間
圧延が可能であり、さらｘａｏｏ〜８００℃の温度範囲
で熱間圧延したものは冷間圧延可能で、巾５００ｍ、厚
さ０．４鰭の薄板を製造できることが判る。
明の条件に従えば、熱間圧延以前忙鍛造することなく熱
間圧延が可能であり、しかも予備圧延することなく熱間
圧延が可能であり、さらｘａｏｏ〜８００℃の温度範囲
で熱間圧延したものは冷間圧延可能で、巾５００ｍ、厚
さ０．４鰭の薄板を製造できることが判る。
第２表
（２）第２表に示した鋼の薄諦片（鋳片厚＝５哩）を使
用し、７００″ｃＶＣおいて圧下率８０％の熱間圧延を
行なった後酸洗し、続いて圧下率７０％の冷間圧延を施
し、さらに１２００℃の乾燥水素ガス雰囲気中で３０分
間焼鈍した後、磁気特性を測定した。その結果を第３表
に示す・ この表から、薄鋳片鋳造法で製造さｎた本発明品では細
粒化による加工性の向上とともに均質化効果も生じてお
り、さらに磁気特性の向上も認めら几る。
用し、７００″ｃＶＣおいて圧下率８０％の熱間圧延を
行なった後酸洗し、続いて圧下率７０％の冷間圧延を施
し、さらに１２００℃の乾燥水素ガス雰囲気中で３０分
間焼鈍した後、磁気特性を測定した。その結果を第３表
に示す・ この表から、薄鋳片鋳造法で製造さｎた本発明品では細
粒化による加工性の向上とともに均質化効果も生じてお
り、さらに磁気特性の向上も認めら几る。
第 ３ 表
※１ μｍのサンプル内 １０点のばらつき※２ 石板
ら二日本金属学会誌Ｖｏ１．３０ （１９６６） ｍ
６※３ 造塊法で製造したインゴットから試料を切り出
し〔発明の効果〕 以上述べた本発明によｎば磁気特性の優れた高珪素鉄合
金の薄板を製造するに轟り、次のような効果が得らｎる
０ １）造塊・再加熱・熱間鍛造などの繁雑な工程が不要で
あり、またこのため省エネルギーを図ることができる。
ら二日本金属学会誌Ｖｏ１．３０ （１９６６） ｍ
６※３ 造塊法で製造したインゴットから試料を切り出
し〔発明の効果〕 以上述べた本発明によｎば磁気特性の優れた高珪素鉄合
金の薄板を製造するに轟り、次のような効果が得らｎる
０ １）造塊・再加熱・熱間鍛造などの繁雑な工程が不要で
あり、またこのため省エネルギーを図ることができる。
２）熱間圧延以前に加工さｎないため、表面キズがほと
んど発生せず熱間圧延後に酸洗を行なうだけで冷間圧延
可能となる。
んど発生せず熱間圧延後に酸洗を行なうだけで冷間圧延
可能となる。
３）コイル状の製品が製造できる。
４）薄鋳片鋳造法による鋳片の組織は、板厚方向に揃っ
た柱状晶からなるために熱間圧延以降の熱処理によって
容易に方位制御が可能である。
た柱状晶からなるために熱間圧延以降の熱処理によって
容易に方位制御が可能である。
５）これまで不可能とさｎていた高珪素鉄合金あるいは
他の難加工性材料の工業規模での製造が可能となる。
他の難加工性材料の工業規模での製造が可能となる。
第１図は急冷鋳造鋳片の平均冷却速度と平均結晶粒径と
の関係を示すものである。 第２図は熱間圧延温度と熱間圧延率との関係を示すもの
である。第３図は熱間圧延温度と圧下率８０％熱延後に
おける冷間圧延率との関係を示すものである。第４図は
７３０℃熱間圧延時の圧延率と冷間圧延率との関係を示
すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 中 岡 −方間
高 １） 芳 −同
稲 垣 淳 −同
日 裏 昭代理人弁
理士 吉 原 省 三同 同
高 橋 清同 弁護士
吉 原 弘 子癲〉昂壇瞥８
の関係を示すものである。 第２図は熱間圧延温度と熱間圧延率との関係を示すもの
である。第３図は熱間圧延温度と圧下率８０％熱延後に
おける冷間圧延率との関係を示すものである。第４図は
７３０℃熱間圧延時の圧延率と冷間圧延率との関係を示
すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 中 岡 −方間
高 １） 芳 −同
稲 垣 淳 −同
日 裏 昭代理人弁
理士 吉 原 省 三同 同
高 橋 清同 弁護士
吉 原 弘 子癲〉昂壇瞥８
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）Ｓｉ：４．０ｗｔ％以上を含有する鉄合金を溶融
状態から薄鋳片鋳造法により１℃／ｓｅｃ以上、１０＾
５℃／ｓｅｃ未満の冷却速度で急速凝固させ、得られた
薄鋳片を６００℃〜８００℃の温度範囲に加熱し、その
温度範囲で圧 下率３０％以上の熱間圧延を施し、その 後酸洗、冷間圧延及び焼鈍することを特 徴とする高珪素鉄合金の薄板製造方法。 （２）鉄合金がＳｉ：４．０〜７．０ｗｔ％を含む組成
であることを特徴とする特許請求の範囲 （１）記載の高珪素鉄合金の薄板製造方法。 （３）鉄合金がＳｉ：８．０〜１０．０ｗｔ％、Ａｌ：
４．０〜７．０ｗｔ％を含む組成であることを特徴とす
る特許請求の範囲（１）記載の高珪素鉄合金の薄板製造
方法。 （４）鉄合金がＳｉ：４．０〜８．０ｗｔ％、Ａｌ：２
．０〜６．０ｗｔ％、Ｎｉ：１．０〜５．０ｗｔ％を含
む組成であることを特徴とする特許請求の範囲 （１）記載の高珪素鉄合金の薄板製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59201594A JPS6179724A (ja) | 1984-09-28 | 1984-09-28 | 高珪素鉄合金の薄板製造方法 |
| US06/833,394 US4715905A (en) | 1984-09-28 | 1985-09-26 | Method of producting thin sheet of high Si-Fe alloy |
| DE8585904864T DE3585738D1 (de) | 1984-09-28 | 1985-09-26 | Verfahren zur herstellung einer duennen platte einer legierung mit hohem ferrosiliziumgehalt. |
| KR1019860700093A KR900006690B1 (ko) | 1984-09-28 | 1985-09-26 | 고규소철합금의 박판 제조방법 |
| KR860700093A KR860700267A (ko) | 1984-09-28 | 1985-09-26 | 고규소 철합금의 박판 제조방법 |
| EP85904864A EP0202336B1 (en) | 1984-09-28 | 1985-09-26 | Process for producing a thin plate of a high ferrosilicon alloy |
| PCT/JP1985/000534 WO1986002102A1 (en) | 1984-09-28 | 1985-09-26 | Process for producing a thin plate of a high ferrosilicon alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59201594A JPS6179724A (ja) | 1984-09-28 | 1984-09-28 | 高珪素鉄合金の薄板製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6179724A true JPS6179724A (ja) | 1986-04-23 |
| JPH0380846B2 JPH0380846B2 (ja) | 1991-12-26 |
Family
ID=16443641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59201594A Granted JPS6179724A (ja) | 1984-09-28 | 1984-09-28 | 高珪素鉄合金の薄板製造方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4715905A (ja) |
| EP (1) | EP0202336B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6179724A (ja) |
| KR (2) | KR900006690B1 (ja) |
| DE (1) | DE3585738D1 (ja) |
| WO (1) | WO1986002102A1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6422082A (en) * | 1987-07-17 | 1989-01-25 | Fanuc Ltd | High frequency discharge excitation laser equipment |
| JPH01191486A (ja) * | 1988-01-27 | 1989-08-01 | Komatsu Ltd | レーザの予備電離電極 |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07115041B2 (ja) * | 1987-03-11 | 1995-12-13 | 日本鋼管株式会社 | 無方向性高Ｓｉ鋼板の製造方法 |
| DE69030781T3 (de) † | 1989-03-30 | 2001-05-23 | Nippon Steel Corp., Tokio/Tokyo | Verfahren zur Herstellung kornorientierter Elektrostahlbleche mittels rascher Abschreckung und Erstarrung |
| FR2683229B1 (fr) * | 1991-10-31 | 1994-02-18 | Ugine Sa | Procede d'elaboration d'une bande d'acier magnetique par coulee directe. |
| US5482107A (en) * | 1994-02-04 | 1996-01-09 | Inland Steel Company | Continuously cast electrical steel strip |
| WO1999063120A1 (fr) * | 1998-05-29 | 1999-12-09 | Sumitomo Special Metals Co., Ltd. | Procede de production d'un acier a haute teneur en silicium, et acier au silicium |
| CN100475982C (zh) * | 2002-05-08 | 2009-04-08 | Ak钢铁资产公司 | 非取向电工钢带的连铸方法 |
| US20050000596A1 (en) * | 2003-05-14 | 2005-01-06 | Ak Properties Inc. | Method for production of non-oriented electrical steel strip |
| WO2010048288A1 (en) | 2008-10-21 | 2010-04-29 | Ibalance Medical, Inc. | Method and apparatus for performing and open wedge, high tibial osteotomy |
| CN104602843A (zh) * | 2012-02-17 | 2015-05-06 | 迪肯大学 | 铸塑铁基特种合金 |
| CN102990023A (zh) * | 2012-12-28 | 2013-03-27 | 青岛云路新能源科技有限公司 | 一种制备高柔韧性非晶薄带的喷嘴 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5687627A (en) * | 1979-12-20 | 1981-07-16 | Kawasaki Steel Corp | Production of nondirectional silicon steel thin strip of superior of magnetic characteristics |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3105781A (en) * | 1960-05-02 | 1963-10-01 | Gen Electric | Method for making cube-on-edge texture in high purity silicon-iron |
| US3162554A (en) * | 1960-10-05 | 1964-12-22 | Gen Electric | Heat treatment of grain oriented steel to obtain a substantially constant magnetic permeability |
| GB1086215A (en) * | 1963-11-13 | 1967-10-04 | English Electric Co Ltd | Grain-oriented silicon-iron alloy sheet |
| DE2024525B1 (de) * | 1970-05-11 | 1971-12-30 | Mannesmann Ag | Verfahren zur Herstellung von für eine Kaltbearbeitung ausreichend duktilen Zwischenprodukten aus Eisen-Silizium-Legierungen mit 4,5 bis 7,5 Gew.-% Silizium |
| US4257830A (en) * | 1977-12-30 | 1981-03-24 | Noboru Tsuya | Method of manufacturing a thin ribbon of magnetic material |
| JPS6038462B2 (ja) * | 1978-09-19 | 1985-08-31 | 昇 津屋 | 珪素鉄薄帯とその製造方法 |
| SE448381B (sv) * | 1978-09-19 | 1987-02-16 | Tsuya Noboru | Sett att framstella ett tunt band av kiselstal, tunt kiselstalband och anvendning av dylikt |
| JPS5613461A (en) * | 1979-07-09 | 1981-02-09 | Hitachi Metals Ltd | High permeability alloy sheet |
| JPS5794517A (en) * | 1980-12-03 | 1982-06-12 | Kawasaki Steel Corp | Method for rolling treatment which improves magnetic characteristic of quenched strip of high silicon steel |
| JPS5858409B2 (ja) * | 1980-12-05 | 1983-12-24 | 川崎製鉄株式会社 | 優れた軟磁気特性を有する珪素鋼薄帯の製造方法 |
| JPS58113319A (ja) * | 1981-12-28 | 1983-07-06 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性の優れた高珪素鋼薄帯の製造方法 |
| JPS5916655A (ja) * | 1982-07-16 | 1984-01-27 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 配向性高珪素鋼帯の製造方法 |
-
1984
- 1984-09-28 JP JP59201594A patent/JPS6179724A/ja active Granted
-
1985
- 1985-09-26 WO PCT/JP1985/000534 patent/WO1986002102A1/ja not_active Application Discontinuation
- 1985-09-26 KR KR1019860700093A patent/KR900006690B1/ko active
- 1985-09-26 EP EP85904864A patent/EP0202336B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-09-26 KR KR860700093A patent/KR860700267A/ko not_active IP Right Cessation
- 1985-09-26 US US06/833,394 patent/US4715905A/en not_active Expired - Fee Related
- 1985-09-26 DE DE8585904864T patent/DE3585738D1/de not_active Revoked
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5687627A (en) * | 1979-12-20 | 1981-07-16 | Kawasaki Steel Corp | Production of nondirectional silicon steel thin strip of superior of magnetic characteristics |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6422082A (en) * | 1987-07-17 | 1989-01-25 | Fanuc Ltd | High frequency discharge excitation laser equipment |
| JPH01191486A (ja) * | 1988-01-27 | 1989-08-01 | Komatsu Ltd | レーザの予備電離電極 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0202336B1 (en) | 1992-03-25 |
| KR900006690B1 (ko) | 1990-09-17 |
| KR860700267A (ko) | 1986-08-01 |
| EP0202336A4 (en) | 1988-08-23 |
| US4715905A (en) | 1987-12-29 |
| EP0202336A1 (en) | 1986-11-26 |
| DE3585738D1 (de) | 1992-04-30 |
| JPH0380846B2 (ja) | 1991-12-26 |
| WO1986002102A1 (en) | 1986-04-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2016045158A1 (zh) | 一种超低碳取向硅钢及其制备方法 | |
| JPS6179724A (ja) | 高珪素鉄合金の薄板製造方法 | |
| CN106756528B (zh) | 一种高氮中锰钢薄带及其近终成形制备方法 | |
| JP3160281B2 (ja) | 磁気特性の優れた方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPS61166923A (ja) | 軟磁気特性に優れた電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3387962B2 (ja) | 磁気特性が極めて優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0561343B2 (ja) | ||
| JP3067894B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法 | |
| JPS6237094B2 (ja) | ||
| JPH02258931A (ja) | 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPS63176427A (ja) | 一方向性高珪素鋼板の製造方法 | |
| JP3294367B2 (ja) | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JPH02166233A (ja) | 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH058256B2 (ja) | ||
| JP3051237B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法 | |
| JP3474586B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH05279826A (ja) | インピーダンス比透磁率の優れたパーマロイの製造方法 | |
| JP3067896B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法 | |
| JPH04337050A (ja) | 磁気特性の優れた高抗張力磁性材料およびその製造方法 | |
| JP2548942B2 (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ基合金の急冷凝固時の割れ防止方法 | |
| JPS6179723A (ja) | 磁気特性の優れた高珪素鋼帯の製造方法 | |
| JPS58221603A (ja) | 極低炭素鋼の熱間圧延割れ防止方法 | |
| JPS62278226A (ja) | けい素鋼板の製造方法 | |
| JPH02232318A (ja) | 薄肉鋳造法を用いたＣｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPH04293755A (ja) | Ｆｅ−Ｎｉ系高透磁性合金の製造方法 |