JPS5916655A - 配向性高珪素鋼帯の製造方法 - Google Patents
配向性高珪素鋼帯の製造方法Info
- Publication number
- JPS5916655A JPS5916655A JP12467082A JP12467082A JPS5916655A JP S5916655 A JPS5916655 A JP S5916655A JP 12467082 A JP12467082 A JP 12467082A JP 12467082 A JP12467082 A JP 12467082A JP S5916655 A JPS5916655 A JP S5916655A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel strip
- strip
- silicon steel
- texture
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
- C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
２ ページ
本発明は配向性高珪素鋼薄帯の製造方法に関するもので
ある。
ある。
液体急冷法によって作製した、４．０〜１０ 、０ｗｔ
葉の珪素を含有する高珪素鋼帯は、市販されている３ｗ
ｔ％配向性珪素鋼板に比べ、高電気抵抗率を有する他、
特に６．５ｗｔ％ 近傍で、飽和磁歪がほぼ零になると
いう特徴を持ち、鉄損も小さく々ることが期待され、変
圧器などの鉄心材料への応用が考えられている。
葉の珪素を含有する高珪素鋼帯は、市販されている３ｗ
ｔ％配向性珪素鋼板に比べ、高電気抵抗率を有する他、
特に６．５ｗｔ％ 近傍で、飽和磁歪がほぼ零になると
いう特徴を持ち、鉄損も小さく々ることが期待され、変
圧器などの鉄心材料への応用が考えられている。
これらの鉄心材料としては、銅帯の長手方向にその磁化
容易軸〔ｏ０１〕を有するものが望ましいが、液体急冷
法で作製した急冷高珪素鋼帯は、本質的に（１００）
（＋ｋ ｌ ）なる結晶集合組織を有し、銅帯面内では
無配向であり、磁心材料として不十分である。
容易軸〔ｏ０１〕を有するものが望ましいが、液体急冷
法で作製した急冷高珪素鋼帯は、本質的に（１００）
（＋ｋ ｌ ）なる結晶集合組織を有し、銅帯面内では
無配向であり、磁心材料として不十分である。
本発明は上述の本質的に（１００） 〈−ｈｋ ｌ ）
なる集合組織を（１１０）＜００１＞なる集合組織に転
換させることを目的とし、高電気抵抗率を有し、零磁歪
で低損失なる配向性高珪素鋼帯を供給しようとするもの
である。
なる集合組織を（１１０）＜００１＞なる集合組織に転
換させることを目的とし、高電気抵抗率を有し、零磁歪
で低損失なる配向性高珪素鋼帯を供給しようとするもの
である。
３ページ
先に各種の添加物を珪素鉄に加えた溶湯を液体急冷法に
よって銅帯化すると、磁化容易軸の〔００１〕軸を銅帯
の長手方向に作製でき、良質の磁らの添加物の一部の元
素を含有する液体急冷鋼帯を熱処理し、その銅帯面に（
１１０）面を出現させ、続いて圧延し、さらに熱処理す
ることにより（１１ｏ）〈○０１〉なる集合度の高い組
織を得ようとするものである。
よって銅帯化すると、磁化容易軸の〔００１〕軸を銅帯
の長手方向に作製でき、良質の磁らの添加物の一部の元
素を含有する液体急冷鋼帯を熱処理し、その銅帯面に（
１１０）面を出現させ、続いて圧延し、さらに熱処理す
ることにより（１１ｏ）〈○０１〉なる集合度の高い組
織を得ようとするものである。
液体急冷法によって作製した４、０〜１０ 、０ｗｔ係
の珪素を含有し、添加物を有する高珪素鋼帯を、不純物
ガスを制御した水素、窒素、アルゴンなどの雰囲気中、
あるいは真空度を制御した雰囲気中で高温熱処理するこ
とによって、その銅帯面に（１１ｏ）面を出現させ、引
続き圧延し、さらに熱処理することにより（１１０）〈
００１〉なる結晶集合組織を銅帯に形成させることを特
徴とする配向性高珪素鋼帯の製造方法である。本発明に
おいて、高珪素鋼帯が、Ｂ、Ｎ、Ｓ、Ｂｅ、Ｓｅ。
の珪素を含有し、添加物を有する高珪素鋼帯を、不純物
ガスを制御した水素、窒素、アルゴンなどの雰囲気中、
あるいは真空度を制御した雰囲気中で高温熱処理するこ
とによって、その銅帯面に（１１ｏ）面を出現させ、引
続き圧延し、さらに熱処理することにより（１１０）〈
００１〉なる結晶集合組織を銅帯に形成させることを特
徴とする配向性高珪素鋼帯の製造方法である。本発明に
おいて、高珪素鋼帯が、Ｂ、Ｎ、Ｓ、Ｂｅ、Ｓｅ。
Ｓｂ 、 Ａｌ 、 Ｍｎ 、 Ｎｉ 、およびＯｒ
のうちの１種以上の添加元素を含む場合、得られた銅帯
は本質的に（１１ｏ）〈００１〉々る集合組織を有する
が、（１１０）Ｘ線極点図の極密度を比較すると、後述
する実施例１の極密度を１としたとき、第１図のように
なり、添加元素の濃度がｏ、０１〜Ｑ、５ｗｔ係のとき
特に集合度の高い（１１０）（００１）々る結晶集合組
織が得られた。○。０１ｗｔ％未満あるいは０．６ｗｔ
％より多い場合、その集合度は、０、ｏ１〜０゜５ｗｔ
％のものに比べると小さい。
のうちの１種以上の添加元素を含む場合、得られた銅帯
は本質的に（１１ｏ）〈００１〉々る集合組織を有する
が、（１１０）Ｘ線極点図の極密度を比較すると、後述
する実施例１の極密度を１としたとき、第１図のように
なり、添加元素の濃度がｏ、０１〜Ｑ、５ｗｔ係のとき
特に集合度の高い（１１０）（００１）々る結晶集合組
織が得られた。○。０１ｗｔ％未満あるいは０．６ｗｔ
％より多い場合、その集合度は、０、ｏ１〜０゜５ｗｔ
％のものに比べると小さい。
第１図で１は０ 、００２ ｗ ｔ％Ｂ 、 ４０ 、
００２ｗ ｔ％Ｎ。
００２ｗ ｔ％Ｎ。
０ 、００２ｗ ｔ％ＡＩを含む母合金を、また、７は
０．１５ｗｔ％Ｂ、０．３ｗｔ％Ｍｎ、０．２ｗｔ％Ｎ
ｉ、０．２ｗｔ％Ｃ，ｒ 、 ０．１５ｗｔ％ Ａｔを
含む母合金を使用し、実施例１と同様の過程で作製した
試料である。
０．１５ｗｔ％Ｂ、０．３ｗｔ％Ｍｎ、０．２ｗｔ％Ｎ
ｉ、０．２ｗｔ％Ｃ，ｒ 、 ０．１５ｗｔ％ Ａｔを
含む母合金を使用し、実施例１と同様の過程で作製した
試料である。
また、本発明で最初に（１１ｏ）面を出現させる場合、
圧下率が２〜５ｏ％の圧延によって、１０００℃以上で
１０−３ａｍ Ｈｆより高い真空雰囲気又は４０ ｐｐ
ｍ以下の酸素、硫化水素、水々どの不純物ガスを含むア
ルゴン、窒素、水素ガス々どの６ページ 雰囲気中での熱処理により簡単に（１１０）面を出現で
きるが、圧下率が２％未満では、その条件は圧下しない
場合にほぼ等しく、（１１０１面の出現は１０００℃以
下で、１０ ｒａｎＨ？より高い真空雰囲気あるいは
５ ｐｐｍ以下の酸素、硫化水素。
圧下率が２〜５ｏ％の圧延によって、１０００℃以上で
１０−３ａｍ Ｈｆより高い真空雰囲気又は４０ ｐｐ
ｍ以下の酸素、硫化水素、水々どの不純物ガスを含むア
ルゴン、窒素、水素ガス々どの６ページ 雰囲気中での熱処理により簡単に（１１０）面を出現で
きるが、圧下率が２％未満では、その条件は圧下しない
場合にほぼ等しく、（１１０１面の出現は１０００℃以
下で、１０ ｒａｎＨ？より高い真空雰囲気あるいは
５ ｐｐｍ以下の酸素、硫化水素。
水などの不純物ガスを含むアルゴン、窒素、水素ガス々
どの雰囲気中での熱処理が必要であり、より厳しい雰囲
気下で々いと（１１０）面の出現が顕著ではない。一方
、６０係以上の圧下率で圧下した場合、前述の２〜５ｏ
％と同じ熱処理条件で（１１ｏ）面が出現するが、続い
て行う最終圧延工程がきわめて困難になり、最終的に得
られた鋼帯の集合度の向上には寄与しない。前述の（１
１０）面出現の雰囲気が１ｏ 〜１０ ｍｍＨｆより
低い真空あるいは不純物ガス濃度が４０〜５ ｐｐｍよ
り高い条件のもとでは、（１１０）面出現が生じずに、
（１００）面が出現する。より低真空あるいは高不純物
濃度のもとでは、銅帯表面の酸化がいちじるしくなる。
どの雰囲気中での熱処理が必要であり、より厳しい雰囲
気下で々いと（１１０）面の出現が顕著ではない。一方
、６０係以上の圧下率で圧下した場合、前述の２〜５ｏ
％と同じ熱処理条件で（１１ｏ）面が出現するが、続い
て行う最終圧延工程がきわめて困難になり、最終的に得
られた鋼帯の集合度の向上には寄与しない。前述の（１
１０）面出現の雰囲気が１ｏ 〜１０ ｍｍＨｆより
低い真空あるいは不純物ガス濃度が４０〜５ ｐｐｍよ
り高い条件のもとでは、（１１０）面出現が生じずに、
（１００）面が出現する。より低真空あるいは高不純物
濃度のもとでは、銅帯表面の酸化がいちじるしくなる。
また、１０００℃以下の熱処理温度では銅帯衣６ベ、ジ
面は変化しない。
最終圧延過程での圧下率を変化させたときの（１１ｏ）
の極密度の一例を第２図に示した。６０係の圧下率の場
合に最終的に得られた（１１ｏ）〈Ｏｏｌ〉なる集合組
織の（１１ｏ）極密度を１゜０ としである。明らかに
ｒｓｏ％の圧下率以上で集合度が高くなっており、５０
％以上の最終圧下率が集合度の高い（１１０）＜００１
＞なる集合組織を得るのに必要であることがわかる。こ
の結果は次の実施例１の手順で作製した試料について得
たものであるが、後述の他の実施例についても同様であ
った。
の極密度の一例を第２図に示した。６０係の圧下率の場
合に最終的に得られた（１１ｏ）〈Ｏｏｌ〉なる集合組
織の（１１ｏ）極密度を１゜０ としである。明らかに
ｒｓｏ％の圧下率以上で集合度が高くなっており、５０
％以上の最終圧下率が集合度の高い（１１０）＜００１
＞なる集合組織を得るのに必要であることがわかる。こ
の結果は次の実施例１の手順で作製した試料について得
たものであるが、後述の他の実施例についても同様であ
った。
以下に、本発明の実施例を詳述する。
実施例１
６．５ｗｔ％の珪素を含み、０゜１５ｗｔ％のホウ素０
．０５ｗｔ％のマンガン、０ 、０３ｗ ｔ ％のイオ
ウ。
．０５ｗｔ％のマンガン、０ 、０３ｗ ｔ ％のイオ
ウ。
０．０２ｗｔ％のニッケル、および０．０３ｗｔ％のク
ロムを含有し、本質的に残部鉄からなる母合金を作製し
、第３図に示す片ロール法（クロム鋼製ロール）によっ
て、厚さ３５ ｐｍ 、幅６０ＩＩＩＩ＋＋の急冷７ペ
ージ 高珪素鋼帯を作製する。なお、図の１１はロール、１２
は溶湯合金、１３はノズル、１４は急冷高珪素薄帯であ
る。この銅帯を５ｐｐｍの酸素を含む水素中において１
０００℃で５時間熱処理し、Ｘ線回折で調べるとく１１
ｏ）面が出現していた。この銅帯を７０％の圧下率で鋼
帯長手方向に圧延し、さらに４ ｐｐｍの酸素を含む水
素中において１０００℃で２時間熱処理すると、第４図
に示すように＋１１０１＜００１＞々る結晶集合組織を
有する配向性高珪素鋼帯を実現できた。
ロムを含有し、本質的に残部鉄からなる母合金を作製し
、第３図に示す片ロール法（クロム鋼製ロール）によっ
て、厚さ３５ ｐｍ 、幅６０ＩＩＩＩ＋＋の急冷７ペ
ージ 高珪素鋼帯を作製する。なお、図の１１はロール、１２
は溶湯合金、１３はノズル、１４は急冷高珪素薄帯であ
る。この銅帯を５ｐｐｍの酸素を含む水素中において１
０００℃で５時間熱処理し、Ｘ線回折で調べるとく１１
ｏ）面が出現していた。この銅帯を７０％の圧下率で鋼
帯長手方向に圧延し、さらに４ ｐｐｍの酸素を含む水
素中において１０００℃で２時間熱処理すると、第４図
に示すように＋１１０１＜００１＞々る結晶集合組織を
有する配向性高珪素鋼帯を実現できた。
実施例２
４．５ｗｔ％の珪素を含み、０ 、００１ ｗ ｔ％の
窒素０．００１ ｗ ｔ％のベリリウム、０．００２ｗ
ｔ％のセＬ／ ７゜０ 、００１ ｗ ｔ％のアンチ−
Ｅ ７ 、０．００１ ｗｔ％のアルミニウム０．００
２ｗｔ％のニッケル、および０．００２ｗｔ％ のクロ
ムを含有し、本質的に、残部鉄からなる母合金を作製し
、片ロール法（銅製）で厚さ４０μｍ ２幅１０ｍｍの
急冷高珪素鋼帯を作製する。
窒素０．００１ ｗ ｔ％のベリリウム、０．００２ｗ
ｔ％のセＬ／ ７゜０ 、００１ ｗ ｔ％のアンチ−
Ｅ ７ 、０．００１ ｗｔ％のアルミニウム０．００
２ｗｔ％のニッケル、および０．００２ｗｔ％ のクロ
ムを含有し、本質的に、残部鉄からなる母合金を作製し
、片ロール法（銅製）で厚さ４０μｍ ２幅１０ｍｍの
急冷高珪素鋼帯を作製する。
この銅帯を２％の圧下率で、銅帯面の長手方向に圧延し
、１０００℃で３０分間Ｉ Ｘ １０ ｍｍＨｆ （
１り真空下で熱処理する。この銅帯をＸ線回折で調べる
と、（１１ｏ）面が強く出現していた。さらに、この銅
帯を６０％の圧下率で銅帯長手方向に圧延１ｏ）極密度
のより低いＸ線極点図が得られ、（１１０１（００１〉
なる結晶集合組織を確認した０ 実施例３ ９゜８ｗｔ％の珪素を含み、０．２ｗｔ％のホウ素。
、１０００℃で３０分間Ｉ Ｘ １０ ｍｍＨｆ （
１り真空下で熱処理する。この銅帯をＸ線回折で調べる
と、（１１ｏ）面が強く出現していた。さらに、この銅
帯を６０％の圧下率で銅帯長手方向に圧延１ｏ）極密度
のより低いＸ線極点図が得られ、（１１０１（００１〉
なる結晶集合組織を確認した０ 実施例３ ９゜８ｗｔ％の珪素を含み、０．２ｗｔ％のホウ素。
０．１５ｗｔ％のマンガフ 、０．０５ｗｔ％のイオウ
。
。
０゜１ｗｔ％のアンチモン、および０ 、１ ｗ ｔ％
のニッケルを含有し、本質的に残部鉄からなる母合金を
作製し、第５図に示すような両ロール法（クロム鋼製）
で、厚さ１６０μｍ２幅１０謳の急冷高珪素鋼帯を作製
する。なお、図の１１はロール、１２は溶湯合金、１３
はノズノペ１４は急冷高珪素鋼帯である。この銅帯を６
０％の圧下率で、銅帯面９ページ る。この銅帯をＸ線回折で調べると、（１１０）面が強
く出現していた。さらに、この銅帯を８０チの圧下率で
鋼帯の長手方向に圧延し、さらに、この銅帯を１２００
℃で２時間、 １０− ” ｍｍＨｆ （７）真甲 空中で熱処理することにより、第６図に示すような【１
１ｏ）〈Ｏｏｌ〉々る結晶集合組織を得た実施例４ 了、７ｗｔ％の珪素を含み、０．０２ｗｔ％のヘリウム
、０，０２ｗｔ％のアンチモン、０．０２ ｗ ｔチの
ニッケ／ｌ／ 、 ０ 、０３ｗｔ ％ （ｒ） ホウ
素、および０．０２ｗｔ覧 チのイオウを含有し、本賽的に残部鉄からなる母合金を
作製し、両ロール法（銅製ロール）で厚さ１００μｍ
１幅１００ｍｍの急冷高珪素鋼帯を作製する。この銅帯
をアルゴン雰囲気中において１２００℃で３時間熱処理
した。この処理により銅帯面は（１１０）面の出現がみ
られた。この銅帯を９０係の圧下率で銅帯長手方向に圧
延し、さらにヘリウム中において１１００℃で１．６時
間熱処理すると、第４図と同程度のより集合度の高い（
１１０１＜０Ｃｚ）々る結晶集合組織を有する配向性１
０ページ 高珪素鋼帯を実現できた。
のニッケルを含有し、本質的に残部鉄からなる母合金を
作製し、第５図に示すような両ロール法（クロム鋼製）
で、厚さ１６０μｍ２幅１０謳の急冷高珪素鋼帯を作製
する。なお、図の１１はロール、１２は溶湯合金、１３
はノズノペ１４は急冷高珪素鋼帯である。この銅帯を６
０％の圧下率で、銅帯面９ページ る。この銅帯をＸ線回折で調べると、（１１０）面が強
く出現していた。さらに、この銅帯を８０チの圧下率で
鋼帯の長手方向に圧延し、さらに、この銅帯を１２００
℃で２時間、 １０− ” ｍｍＨｆ （７）真甲 空中で熱処理することにより、第６図に示すような【１
１ｏ）〈Ｏｏｌ〉々る結晶集合組織を得た実施例４ 了、７ｗｔ％の珪素を含み、０．０２ｗｔ％のヘリウム
、０，０２ｗｔ％のアンチモン、０．０２ ｗ ｔチの
ニッケ／ｌ／ 、 ０ 、０３ｗｔ ％ （ｒ） ホウ
素、および０．０２ｗｔ覧 チのイオウを含有し、本賽的に残部鉄からなる母合金を
作製し、両ロール法（銅製ロール）で厚さ１００μｍ
１幅１００ｍｍの急冷高珪素鋼帯を作製する。この銅帯
をアルゴン雰囲気中において１２００℃で３時間熱処理
した。この処理により銅帯面は（１１０）面の出現がみ
られた。この銅帯を９０係の圧下率で銅帯長手方向に圧
延し、さらにヘリウム中において１１００℃で１．６時
間熱処理すると、第４図と同程度のより集合度の高い（
１１０１＜０Ｃｚ）々る結晶集合組織を有する配向性１
０ページ 高珪素鋼帯を実現できた。
実施例５
６．０ｗｔ％の珪素を含み、０．００１ ｗｔ％の窒素
。
。
０゜０５ｗｔ％のセレン、０゜０６ｗｔ％のアルミニウ
ム。
ム。
０．０２ｗｔ％のニッケル、 ０．０１ ｗｔ％のクロ
ム、および０゜０３ ｗ ｔ％のマンガンを含有し、本
質的に残部鉄からなる母合金を作製し、片ロール法（ク
ロム鋼製）によって厚さ５６μｍ２幅１５０祁の急冷高
珪素鋼帯を作製する。この銅帯を１０係の圧下率で、銅
帯面の長手方向に圧延し、１０５０℃す 、−ｃｌ 時間、 ２ Ｘ １０−’ｍｍＨ１ｉ’の真
空中で熱処理する。
ム、および０゜０３ ｗ ｔ％のマンガンを含有し、本
質的に残部鉄からなる母合金を作製し、片ロール法（ク
ロム鋼製）によって厚さ５６μｍ２幅１５０祁の急冷高
珪素鋼帯を作製する。この銅帯を１０係の圧下率で、銅
帯面の長手方向に圧延し、１０５０℃す 、−ｃｌ 時間、 ２ Ｘ １０−’ｍｍＨ１ｉ’の真
空中で熱処理する。
この銅帯をＸ線回折で調べると（１１０）面が強く出現
していた。さらにこの銅帯を７０％の圧下率で銅帯長手
方向に圧延し、さらに１１００℃で、６時間、水素中で
熱処理すると、（１１ｏ）〈００１〉なる結晶集合組織
を銅帯に形成できた。
していた。さらにこの銅帯を７０％の圧下率で銅帯長手
方向に圧延し、さらに１１００℃で、６時間、水素中で
熱処理すると、（１１ｏ）〈００１〉なる結晶集合組織
を銅帯に形成できた。
以上の説明から明らか々ように、本発明の方法によれば
（１１ｏ）〈００１）なる結晶集合組織を有する高珪素
鋼薄帯を容易に作製することかできる。
（１１ｏ）〈００１）なる結晶集合組織を有する高珪素
鋼薄帯を容易に作製することかできる。
１１ ページ
第１図は高珪素銅帯の添加物濃度と（１１０）極密度と
の関係を示す図、第２図は本発明における最終圧延での
圧下率と（１１０）極密度との関係を示す図、第３図は
片ロールによる液体急冷法を説明するだめの図、第４図
は本発明の実施例１による高珪素鋼帯の（１１ｏ）極点
図、第６図は両ロールによる液体急冷法を説明するだめ
の図、第６図は本発明の実施例３による高珪素銅帯の（
１１ｏ）極点図である。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 力もオロ１元、！濃≧随 （ω惰） 第２図 圧下率（％〕 第 ３ 図 第 ４ 図 第５図 第６図
の関係を示す図、第２図は本発明における最終圧延での
圧下率と（１１０）極密度との関係を示す図、第３図は
片ロールによる液体急冷法を説明するだめの図、第４図
は本発明の実施例１による高珪素鋼帯の（１１ｏ）極点
図、第６図は両ロールによる液体急冷法を説明するだめ
の図、第６図は本発明の実施例３による高珪素銅帯の（
１１ｏ）極点図である。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 力もオロ１元、！濃≧随 （ω惰） 第２図 圧下率（％〕 第 ３ 図 第 ４ 図 第５図 第６図
Claims (3)
- （１）液体急冷法によって作製した高珪素鋼帯を熱処理
することにより（１１０）面を出現させ、続いて圧延し
、さらに熱処理することにより、（１１０）＜００１＞
なる結晶集合組織を銅帯に形成させることを特徴とする
配向性高珪素鋼帯の製造方法。 - （２）高珪素鋼帯が、Ｂ 、 Ｎ 、 Ｓ 、 Ｂｅ、
Ｓｅ、 Ｓｂ、ＡＩ。 Ｍｎ 、 Ｎ ｉ 、およびＣｒ のうちの１種以上の
元素を含むことを特徴とする特許請求の範囲第１項に記
載の配向性高珪素鋼帯の製造方法。 - （３）２〜６０チの圧下率での圧延後の熱処理により（
１１ｏ）面を出現させ、さらに５０％以上の圧下率で圧
延した後、熱処理することを特徴とする特許請求の範囲
第１項に記載の配向性高珪素鋼帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12467082A JPS5916655A (ja) | 1982-07-16 | 1982-07-16 | 配向性高珪素鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12467082A JPS5916655A (ja) | 1982-07-16 | 1982-07-16 | 配向性高珪素鋼帯の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5916655A true JPS5916655A (ja) | 1984-01-27 |
Family
ID=14891146
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12467082A Pending JPS5916655A (ja) | 1982-07-16 | 1982-07-16 | 配向性高珪素鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5916655A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0202336A1 (en) * | 1984-09-28 | 1986-11-26 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Process for producing a thin plate of a high ferrosilicon alloy |
-
1982
- 1982-07-16 JP JP12467082A patent/JPS5916655A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0202336A1 (en) * | 1984-09-28 | 1986-11-26 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Process for producing a thin plate of a high ferrosilicon alloy |
| US4715905A (en) * | 1984-09-28 | 1987-12-29 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | Method of producting thin sheet of high Si-Fe alloy |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5415703A (en) | Very thin electrical steel strip having low core loss and high magnetic flux density and a process for producing the same | |
| JPH079057B2 (ja) | 非晶質合金磁心の製造方法 | |
| JPS5916655A (ja) | 配向性高珪素鋼帯の製造方法 | |
| JPS5834162A (ja) | 良好な耐磁気時効性を有する非晶質合金及びその薄帯の製造法 | |
| JP3389972B2 (ja) | Ｂ−ｈループの非対称性を改善したナノ結晶合金薄帯ならびに磁心およびナノ結晶合金薄帯の製造方法 | |
| JPH0742559B2 (ja) | 占積率の優れた磁心用非晶質合金薄帯およびその製造方法 | |
| JPH08283919A (ja) | Ｆｅ基非晶質合金薄帯およびその製造方法 | |
| JPH0266138A (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JPH06287721A (ja) | 表面の結晶化耐性を高めた非晶質合金薄帯 | |
| JPS6360264A (ja) | Ｃｏ基非晶質合金の製造方法 | |
| JPH0526861B2 (ja) | ||
| JPH03271346A (ja) | 軟磁性合金 | |
| JPS6021329A (ja) | ｛１００｝「やま」００１「やま」集合組織を有する高珪素鋼薄帯の製造方法 | |
| JPS5827953A (ja) | 方向性珪素鋼帯およびその製造方法 | |
| JPS62192561A (ja) | 磁気特性の優れたＦｅ系非晶質合金薄帯およびその製造方法 | |
| JPH0238520A (ja) | Ｆｅ基軟磁性合金の製法及び巻磁心 | |
| JPS6021328A (ja) | ｛１００｝「やま」 | |
| JPS61183454A (ja) | 非晶質合金磁心の製造方法 | |
| JPH0226767B2 (ja) | ||
| JPS627261B2 (ja) | ||
| JPS5867825A (ja) | 高けい素鋼薄帯の製造方法 | |
| JP4320794B2 (ja) | 圧延方向の磁気特性に優れた電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS63171827A (ja) | 低損失方向性ケイ素鋼極薄帯の製造法 | |
| JPH024913A (ja) | 鉄基非晶質合金薄帯の焼鈍方法 | |
| JPS60145358A (ja) | 非晶質磁性合金およびその製造方法 |