JPS6021328A - ｛１００｝「やま」 - Google Patents
｛１００｝「やま」Info
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- JPS6021328A JPS6021328A JP58128567A JP12856783A JPS6021328A JP S6021328 A JPS6021328 A JP S6021328A JP 58128567 A JP58128567 A JP 58128567A JP 12856783 A JP12856783 A JP 12856783A JP S6021328 A JPS6021328 A JP S6021328A
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- Japan
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- silicon steel
- high silicon
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
- C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
- C21D1/76—Adjusting the composition of the atmosphere
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- Materials Engineering (AREA)
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- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、例えば回転機や発電機等の磁心に用いられる
高珪素鋼薄帯の製造方法に関するものである。
高珪素鋼薄帯の製造方法に関するものである。
従来例の構成とその問題点
超急冷法と呼ばれる技術は金、属の溶湯を冷却回転体の
表面へ噴出凝固させ、−挙に薄帯の形状で金属を得るこ
とを可能にしている。すなわち、金属融体の凝固速度が
１０５〜１０’ν秒という極めて速い速度であるため、
金属によっては、非晶質状態で得られるものもあるし、
また結晶質で得られる場合もある。高珪素鋼帯と呼ばれ
るものｔよ、後者に属す。この超急冷法の中で、単０−
ル法による超急冷法によれば、作製直後の高珪素鋼薄帯
の表Ｈｉｔ目ま、（１００１向であると同時に、薄帯の
面内で無配向になっていることがＸ線回析により明らか
となった。しかし、この単０−ル法による超急冷法で作
製直後の高珪素鋼薄帯は歪が大きいため、磁気特性か悪
い。この歪を収るために、熱焼鈍をすると、単ロール法
による超急冷法で作製した薄帯は、温度、雰囲気によっ
て、ＤＯＯ） ＜ｏｌｔ＞ 、 （ｒｉｂ）ぐ１ｈｌ＞
なる集合ｌ＠織に変化し、回転機や発電機のように磁束
が板面内のいろいろな方向にかかる磁心材料としては好
ましいものでなかった。
表面へ噴出凝固させ、−挙に薄帯の形状で金属を得るこ
とを可能にしている。すなわち、金属融体の凝固速度が
１０５〜１０’ν秒という極めて速い速度であるため、
金属によっては、非晶質状態で得られるものもあるし、
また結晶質で得られる場合もある。高珪素鋼帯と呼ばれ
るものｔよ、後者に属す。この超急冷法の中で、単０−
ル法による超急冷法によれば、作製直後の高珪素鋼薄帯
の表Ｈｉｔ目ま、（１００１向であると同時に、薄帯の
面内で無配向になっていることがＸ線回析により明らか
となった。しかし、この単０−ル法による超急冷法で作
製直後の高珪素鋼薄帯は歪が大きいため、磁気特性か悪
い。この歪を収るために、熱焼鈍をすると、単ロール法
による超急冷法で作製した薄帯は、温度、雰囲気によっ
て、ＤＯＯ） ＜ｏｌｔ＞ 、 （ｒｉｂ）ぐ１ｈｌ＞
なる集合ｌ＠織に変化し、回転機や発電機のように磁束
が板面内のいろいろな方向にかかる磁心材料としては好
ましいものでなかった。
発１月の目的
末完１］は、回転機や発′市機の磁心としで、好ましい
（１００１＜ｏｋｌ！；−集合組織を有する高珪素鋼薄
帯の１１．ｊ遣方法を提供することを目的とするもので
あり、磁気特性のよい（１００１＋ｆ＋ｌ内ブ１１（方
向性【！１珪素鋼薄帯を？！ｔようとするものである。
（１００１＜ｏｋｌ！；−集合組織を有する高珪素鋼薄
帯の１１．ｊ遣方法を提供することを目的とするもので
あり、磁気特性のよい（１００１＋ｆ＋ｌ内ブ１１（方
向性【！１珪素鋼薄帯を？！ｔようとするものである。
発１月の構成
Ｅ４目的を達成するために、本発明は、単ロール法によ
る超急冷高珪素鋼薄帯に冷間圧延と焼鈍を加えて薄帯の
厚み方向に（１００＞方位を配向させ、薄帯の面内を無
配向にするものである。
る超急冷高珪素鋼薄帯に冷間圧延と焼鈍を加えて薄帯の
厚み方向に（１００＞方位を配向させ、薄帯の面内を無
配向にするものである。
さらに、中間焼鈍を挟む２段回冷同圧延を施すためには
、１段回目の冷間圧延の圧下降を４０％以上しなければ
ならない。４０％以Ｅとしたのは、４０％未満であれば
、中間焼鈍を施した場合、粒成長しすぎて、２段回目の
冷間圧延かできなくなるためである。すなわち、結晶粒
径と靭性とは密接な関係にある。また、もし珪素量が少
なく、１段回目の冷間圧延の圧下率が４０％未満で２段
回目の冷間圧延ができたとしても、２段回目の圧延集合
組織は主として（１００） ＜０１１＞となり、これに
最終焼鈍をしても、主として（１００１＜０１１＞とな
ったままであり、（１００） ＜ｏｋｌ＞集合組織には
ならない。中間焼鈍を６００℃以Ｊ：１０５０℃以下と
限定したのは、再結晶開始温度が６００℃であるからで
あり、また、１０５０℃以とであれば３次再結晶を起こ
しやすくなり、３次再結晶をおこすと而が［ｕＯＪに変
化するためである。そして、真空雰囲気として、ｌＸｌ
０ ”ｔ ｎ ｒ ＋以１−とじたのは、それ以下では
薄帯が酸化するためである。また、ＩＸＩＱ−’Ｌｏｒ
ｒ以下としたのは、それ以ヒでは薄帯が３次再結晶を起
こしやすくなり、３次１１ｇ結晶をおこすと（１１０１
向に変化するからである。同梯にアル、ｌｊｙガス、窒
素ガス、水素〕゛ｉスの少なくとも一種のガス雰囲気に
おいて、水蒸気、酸素、硫化水素などの不純物カスを１
１）ｐｍ以トと限定したのは、ｉ ｐｐｍ以下であれば
３次再結晶を起こしやすくなり、３次再結晶をおこす七
（ｌｔ０１而に変化するからである。壕だ、５００ｐｐ
ｍ以１３としたのｅま、５００ｐｐｍ以ヒであれば、薄
帯が酸化Ｊ−るためである。２段１−目の冷間圧＆ｌＥ
の圧下率を４０％以上としたのは、４（）％未満であれ
ば、（１００１＜０１１ ＞集合組織か過半数を占める
が、４０％以とであれば、（１１１１＜１１２＞半合組
織が過半数を占めるためである。（１ｏｏ１ ＜０１１
＞集合組線か過半数を占めれば、最終焼鈍をした時、薄
帯の再結晶集合組織は主として（１００） ＜０１１＞
となる。しかし、（ｕｔｌ＜１１２＞集合組織が過半数
を占めれば最終焼鈍をした時、薄帯の再結晶集合組織は
（１００）＜ｏｋｌ＞となる。
、１段回目の冷間圧延の圧下降を４０％以上しなければ
ならない。４０％以Ｅとしたのは、４０％未満であれば
、中間焼鈍を施した場合、粒成長しすぎて、２段回目の
冷間圧延かできなくなるためである。すなわち、結晶粒
径と靭性とは密接な関係にある。また、もし珪素量が少
なく、１段回目の冷間圧延の圧下率が４０％未満で２段
回目の冷間圧延ができたとしても、２段回目の圧延集合
組織は主として（１００） ＜０１１＞となり、これに
最終焼鈍をしても、主として（１００１＜０１１＞とな
ったままであり、（１００） ＜ｏｋｌ＞集合組織には
ならない。中間焼鈍を６００℃以Ｊ：１０５０℃以下と
限定したのは、再結晶開始温度が６００℃であるからで
あり、また、１０５０℃以とであれば３次再結晶を起こ
しやすくなり、３次再結晶をおこすと而が［ｕＯＪに変
化するためである。そして、真空雰囲気として、ｌＸｌ
０ ”ｔ ｎ ｒ ＋以１−とじたのは、それ以下では
薄帯が酸化するためである。また、ＩＸＩＱ−’Ｌｏｒ
ｒ以下としたのは、それ以ヒでは薄帯が３次再結晶を起
こしやすくなり、３次１１ｇ結晶をおこすと（１１０１
向に変化するからである。同梯にアル、ｌｊｙガス、窒
素ガス、水素〕゛ｉスの少なくとも一種のガス雰囲気に
おいて、水蒸気、酸素、硫化水素などの不純物カスを１
１）ｐｍ以トと限定したのは、ｉ ｐｐｍ以下であれば
３次再結晶を起こしやすくなり、３次再結晶をおこす七
（ｌｔ０１而に変化するからである。壕だ、５００ｐｐ
ｍ以１３としたのｅま、５００ｐｐｍ以ヒであれば、薄
帯が酸化Ｊ−るためである。２段１−目の冷間圧＆ｌＥ
の圧下率を４０％以上としたのは、４（）％未満であれ
ば、（１００１＜０１１ ＞集合組織か過半数を占める
が、４０％以とであれば、（１１１１＜１１２＞半合組
織が過半数を占めるためである。（１ｏｏ１ ＜０１１
＞集合組線か過半数を占めれば、最終焼鈍をした時、薄
帯の再結晶集合組織は主として（１００） ＜０１１＞
となる。しかし、（ｕｔｌ＜１１２＞集合組織が過半数
を占めれば最終焼鈍をした時、薄帯の再結晶集合組織は
（１００）＜ｏｋｌ＞となる。
最終ｆｋ鈍の温度と、雰囲気は、中間焼鈍と同じであっ
て、その限定の理由も中間焼鈍の理由と同じである。ま
た珪累祉を４重量％から１０重量％にしたのは、珪素が
４重量％未満でやれば、現行の圧延による製造技術が使
用でき、珪素か１０重量％以Ｅであれば、超急冷技術を
用いても薄体化か困雉であるためである。
て、その限定の理由も中間焼鈍の理由と同じである。ま
た珪累祉を４重量％から１０重量％にしたのは、珪素が
４重量％未満でやれば、現行の圧延による製造技術が使
用でき、珪素か１０重量％以Ｅであれば、超急冷技術を
用いても薄体化か困雉であるためである。
実施例の説ＩＪＪ４
本発明に使用する、単０−ル法による超急冷薄帯の製造
方法の原理をｇｉＳ１図に示す。第１図において母合金
（１）を耐熱性ノズル（２）内に入れ、高周波コイル（
３）で誘導加熱し、溶融したものをノズル口（４）から
回転体（５）玉に噴出させ、急冷凝固させて高珪素鋼帯
（６ンを製造する。
方法の原理をｇｉＳ１図に示す。第１図において母合金
（１）を耐熱性ノズル（２）内に入れ、高周波コイル（
３）で誘導加熱し、溶融したものをノズル口（４）から
回転体（５）玉に噴出させ、急冷凝固させて高珪素鋼帯
（６ンを製造する。
以下に、その具体的実施例を掲げる。
実施例１
Ｆｅ９ａｓ Ｓ’ａ５重量％の母合金作成し、第１図に
示すように、この母合金を高周波コイルによって１５０
０℃に誘導加熱し、耐熱性ノズルからアルゴンガスでＯ
Ａ５Ｋｇ／ｃｔｔｒの圧力を加攻て周速２２ｍ／ｓで回
転させだ円柱状の鉄からなる回転体の回転部１に噴出さ
せ急冷凝固させることにより、高珪素鋼薄帯をイ１すた
。このようにして得た薄帯は、中１０ｍｍ厚さ６５μｍ
のものであった。このときの極点図を第２図（ａ）（ｂ
）に示す。この薄帯を、ワークロールの直径が２０甥の
四段圧延機で冷同圧延によって７０％圧下し、４ ５Ｘ１０ ｔｏｒｒの真空中でかつ１０００℃の温度で
１時間焼鈍した。このときの極点図を第３図（ａ） （
ｂ）に示す。
示すように、この母合金を高周波コイルによって１５０
０℃に誘導加熱し、耐熱性ノズルからアルゴンガスでＯ
Ａ５Ｋｇ／ｃｔｔｒの圧力を加攻て周速２２ｍ／ｓで回
転させだ円柱状の鉄からなる回転体の回転部１に噴出さ
せ急冷凝固させることにより、高珪素鋼薄帯をイ１すた
。このようにして得た薄帯は、中１０ｍｍ厚さ６５μｍ
のものであった。このときの極点図を第２図（ａ）（ｂ
）に示す。この薄帯を、ワークロールの直径が２０甥の
四段圧延機で冷同圧延によって７０％圧下し、４ ５Ｘ１０ ｔｏｒｒの真空中でかつ１０００℃の温度で
１時間焼鈍した。このときの極点図を第３図（ａ） （
ｂ）に示す。
さらに、この薄帯を冷間圧延によって４０％圧下した。
このときの極点図を第４図（ａ） （ｂ）に示す。そし
て、８刈Ｏｔｏｒｒの真を中でかつ１ｏｏｏ℃の温度で
１時間焼鈍した。このときの極点図を第５図（ａ） （
ｂ）に示す。図でＲＤは０−ル方向を示し、ＴＤは薄帯
の幅方向を示す。図よりわかるように、仁の薄帯の集合
組織は、（１００） ＜ｏｌｃｌ＞であった。この薄帯
の保磁力（Ｈｅ）のデータを第６図に示す。
て、８刈Ｏｔｏｒｒの真を中でかつ１ｏｏｏ℃の温度で
１時間焼鈍した。このときの極点図を第５図（ａ） （
ｂ）に示す。図でＲＤは０−ル方向を示し、ＴＤは薄帯
の幅方向を示す。図よりわかるように、仁の薄帯の集合
組織は、（１００） ＜ｏｌｃｌ＞であった。この薄帯
の保磁力（Ｈｅ）のデータを第６図に示す。
実施例２
Ｆｅ９４０ Ｓｉ６．０重量％の母合金を作成し、第１
図に示すように、この母合金を高周波コイルによって１
５００℃に誘導加熱し、耐熱性ノズルからアルランカス
で０．４５Ｋｇ／ｃ１１の圧力を加えて周速１６ｎ１／
ｓで回転させた円柱状の鉄からなる回転体の回転面ヒに
噴出させ急冷凝固させることにより、高珪素鋼薄帯を得
た。このようにして得た薄帯は、中１２ ｍ 、厚さ団
μｍのものであった。この薄帯をワーク０−ルの直径が
２０餌の四段圧延機で冷間圧延によって８０％圧丁し、
１刈Ｏｔｏｒｒの真空中でかつ６００℃の温度で４時間
焼鈍した、この薄帯を冷間圧延によって５０％圧下し、
１刈Ｏｔｏｒｒの真空中でかつ６００℃の温度で１０時
間焼鈍した。集合組織は、（１００１＜ｏｋｌ＞であっ
た。この薄帯の保磁力（Ｈｃ）のゲータを第６図に示す
。
図に示すように、この母合金を高周波コイルによって１
５００℃に誘導加熱し、耐熱性ノズルからアルランカス
で０．４５Ｋｇ／ｃ１１の圧力を加えて周速１６ｎ１／
ｓで回転させた円柱状の鉄からなる回転体の回転面ヒに
噴出させ急冷凝固させることにより、高珪素鋼薄帯を得
た。このようにして得た薄帯は、中１２ ｍ 、厚さ団
μｍのものであった。この薄帯をワーク０−ルの直径が
２０餌の四段圧延機で冷間圧延によって８０％圧丁し、
１刈Ｏｔｏｒｒの真空中でかつ６００℃の温度で４時間
焼鈍した、この薄帯を冷間圧延によって５０％圧下し、
１刈Ｏｔｏｒｒの真空中でかつ６００℃の温度で１０時
間焼鈍した。集合組織は、（１００１＜ｏｋｌ＞であっ
た。この薄帯の保磁力（Ｈｃ）のゲータを第６図に示す
。
実施例８
ＦｅＱ＆０ ”４０重量％の母合金を作成し、第１図に
示すように、この母合金を高周波コイルによって１５０
０℃に誘導加熱し、耐熱性ノズルからアルランカスで０
．４５に−の圧力を加えて周速２４ｒｎ／ｓで回転させ
た円柱状の鉄からなる回転体の回転部Ｅに噴出させ急冷
凝固させることにより、高珪素鋼薄帯を得た。このよう
にして得た薄帯は、中１０囚、厚さ５０μＩＩ＋のもの
であった。この薄帯を、ワークロールの直径が２０間の
四段圧延機で冷間圧延によって４０％圧下し、１刈０−
１ｏｒｒの真空中でかつ１０５０℃の温度で１時間焼鈍
した。この薄帯を冷間圧延により−ｒ、４０％圧下しＩ
ＸＩσ’ｔ ｏ ｒ ｒの真空中でかつ１０５０℃の温
度で２時間焼鈍した。この薄帯の集合組織ケよ、１１０
０） ＜ｏｌｃｊ？＞であった。この薄帯の保磁力（Ｈ
ｃ）のデータ全第６図に示す。
示すように、この母合金を高周波コイルによって１５０
０℃に誘導加熱し、耐熱性ノズルからアルランカスで０
．４５に−の圧力を加えて周速２４ｒｎ／ｓで回転させ
た円柱状の鉄からなる回転体の回転部Ｅに噴出させ急冷
凝固させることにより、高珪素鋼薄帯を得た。このよう
にして得た薄帯は、中１０囚、厚さ５０μＩＩ＋のもの
であった。この薄帯を、ワークロールの直径が２０間の
四段圧延機で冷間圧延によって４０％圧下し、１刈０−
１ｏｒｒの真空中でかつ１０５０℃の温度で１時間焼鈍
した。この薄帯を冷間圧延により−ｒ、４０％圧下しＩ
ＸＩσ’ｔ ｏ ｒ ｒの真空中でかつ１０５０℃の温
度で２時間焼鈍した。この薄帯の集合組織ケよ、１１０
０） ＜ｏｌｃｊ？＞であった。この薄帯の保磁力（Ｈ
ｃ）のデータ全第６図に示す。
実施例４
Ｆｅｇ。。Ｓ１□。０重量％の母合金を作成し、第１図
に示すように、この母合金を高周波コイルによって１５
００ ”Ｃに、１８導加熱し、＋ｆｊＪ熱性ノズルから
アルｊンＪｊスで０．４５ｋｙ’ｃｍ２の圧力を加えて
周速２０ｒｒｙ’ｓで回転させた円柱状の鉄からなる回
転体の回転部Ｅに噴出させ急凝固させ不ことにより、高
珪素鋼薄帯を得た。このようにして得だ薄帯は中１０調
、厚さ４５７ｚｎ＋のものであった。この＃帯を、ワー
クロールの直径５ｆ２０ｍの四段圧延機で冷同圧延によ
って５０％圧Ｆし、５刈０ ％ｏｒｒの真空中でかつ９
５０℃の温度で２時間焼鈍した。この薄帯を冷間圧延に
よって４０％圧下し、５Ｘ１０ ｔｏｒｒの真空中でか
つ９５０℃の温度で２時間焼鈍した。この薄帯の集合組
織は、口００１＜ｏ ｋ ｌンであった。この薄帯の保
磁力（Ｈｃ ）のデータを第６図に示すっ 実施例５ ＦｅＱ＆ＯＳＬａ、ｏ （：ｏ、を重量％の母合金を作
成し、第１日に示すように、この母合金を高周波コイル
によって１５００℃に誘導加熱し、耐熱性ノズルからア
ルｊ：／ガスで（１４５Ｋｉｃｉの圧力を加えて周速２
２ｒｒｖ’ｓで回転させた円柱状の鉄からなる回転体の
回転部Ｆに噴出させ急冷凝固させることにより、高珪素
鋼薄帯を得た。このようにして得た薄帯は、中１０＋ｙ
ｍ、厚さ５０μｍのものであった。この薄帯を、ワーク
０−ルの直径が２０ａｍの四段圧延機で冷間圧延によっ
て、６０％圧ドし、アルｊンカス中で不純物１５スがｌ
ｐｐｍの雰囲気中でかつ８００℃の扇〕（で１時間焼鈍
した。この薄帯を滑１ハＪＥＥ延によって４０％圧下し
、アルｊンＪｊス中で不純物ガスが５００ｐｐｍの雰囲
気中でかつ８００℃の温度で１時間焼鈍した。この薄帯
の集合組織は、（１００１＜ｏｋｌ＞であった。この薄
帯の保磁力（Ｈｃ）のデータを第６図に示す。
に示すように、この母合金を高周波コイルによって１５
００ ”Ｃに、１８導加熱し、＋ｆｊＪ熱性ノズルから
アルｊンＪｊスで０．４５ｋｙ’ｃｍ２の圧力を加えて
周速２０ｒｒｙ’ｓで回転させた円柱状の鉄からなる回
転体の回転部Ｅに噴出させ急凝固させ不ことにより、高
珪素鋼薄帯を得た。このようにして得だ薄帯は中１０調
、厚さ４５７ｚｎ＋のものであった。この＃帯を、ワー
クロールの直径５ｆ２０ｍの四段圧延機で冷同圧延によ
って５０％圧Ｆし、５刈０ ％ｏｒｒの真空中でかつ９
５０℃の温度で２時間焼鈍した。この薄帯を冷間圧延に
よって４０％圧下し、５Ｘ１０ ｔｏｒｒの真空中でか
つ９５０℃の温度で２時間焼鈍した。この薄帯の集合組
織は、口００１＜ｏ ｋ ｌンであった。この薄帯の保
磁力（Ｈｃ ）のデータを第６図に示すっ 実施例５ ＦｅＱ＆ＯＳＬａ、ｏ （：ｏ、を重量％の母合金を作
成し、第１日に示すように、この母合金を高周波コイル
によって１５００℃に誘導加熱し、耐熱性ノズルからア
ルｊ：／ガスで（１４５Ｋｉｃｉの圧力を加えて周速２
２ｒｒｖ’ｓで回転させた円柱状の鉄からなる回転体の
回転部Ｆに噴出させ急冷凝固させることにより、高珪素
鋼薄帯を得た。このようにして得た薄帯は、中１０＋ｙ
ｍ、厚さ５０μｍのものであった。この薄帯を、ワーク
０−ルの直径が２０ａｍの四段圧延機で冷間圧延によっ
て、６０％圧ドし、アルｊンカス中で不純物１５スがｌ
ｐｐｍの雰囲気中でかつ８００℃の扇〕（で１時間焼鈍
した。この薄帯を滑１ハＪＥＥ延によって４０％圧下し
、アルｊンＪｊス中で不純物ガスが５００ｐｐｍの雰囲
気中でかつ８００℃の温度で１時間焼鈍した。この薄帯
の集合組織は、（１００１＜ｏｋｌ＞であった。この薄
帯の保磁力（Ｈｃ）のデータを第６図に示す。
実施例６
Ｆｅ９１ＬＯＳ’６．８ ＣＯ，１”０．１重量％の母
合金を作成し、第１図に示すように、この母合金を高周
波コイルによって１５００℃に誘導加熱し、耐熱性ノズ
ルからアルカス刀スで０．４５Ｋｉｃｉの圧力を加えて
周速２０ｒｒ）／ｓで回転させた円柱状の鉄からなる回
転体の回転面りに噴出させ急冷凝固させることにより、
高珪素鋼薄帯をｔ（すた。このようにして得た薄帯は、
ｒｌｌ ８ａｍ、厚さ５０μｍのものであった。この薄
帯を、ワークロールの直径が２０調の四段圧延機で冷間
圧延によって７０％圧下し、窒素ガス中で不純物ガスが
５００ ｐ ｐｍの雰囲気中でかつ７００℃の湿度で６
時間焼鈍しだ。この薄帯を冷間圧延によって４０％圧下
し、窒素ｔｊスス中不純物カスがｌｐｐｍの雰囲気中で
かつ７００℃の温度で７時間焼鈍した。この薄帯の集合
組織は、（１００３＜ｏｋｆ＞であった。この薄帯の保
磁力（ｌｌｃ）のデータを第６図に示す。
合金を作成し、第１図に示すように、この母合金を高周
波コイルによって１５００℃に誘導加熱し、耐熱性ノズ
ルからアルカス刀スで０．４５Ｋｉｃｉの圧力を加えて
周速２０ｒｒ）／ｓで回転させた円柱状の鉄からなる回
転体の回転面りに噴出させ急冷凝固させることにより、
高珪素鋼薄帯をｔ（すた。このようにして得た薄帯は、
ｒｌｌ ８ａｍ、厚さ５０μｍのものであった。この薄
帯を、ワークロールの直径が２０調の四段圧延機で冷間
圧延によって７０％圧下し、窒素ガス中で不純物ガスが
５００ ｐ ｐｍの雰囲気中でかつ７００℃の湿度で６
時間焼鈍しだ。この薄帯を冷間圧延によって４０％圧下
し、窒素ｔｊスス中不純物カスがｌｐｐｍの雰囲気中で
かつ７００℃の温度で７時間焼鈍した。この薄帯の集合
組織は、（１００３＜ｏｋｆ＞であった。この薄帯の保
磁力（ｌｌｃ）のデータを第６図に示す。
実施例７
Ｆｅ９１Ｌｊ Ｓｉａ６重量％の母合金を作成し、第１
図に示すように、この母合金を高周波コイルによって１
５００℃に誘導加熱し、耐熱性ノズルからアル′：！１
シガスで０．４ ＦＪ／ｃｉの圧力を加えて周速２４１
Ｔ）／Ｓで回転させた円柱状の鉄からなる回転体の回転
面Ｅに噴出させ急冷凝固させることにより、高珪素鋼薄
帯を得た。このようにして得た薄帯は、中１０ ｒｔｍ
、厚さ６０μｍのものであった。この薄帯を、ワーク
０−ルの直径が２０μｍｍの四段圧延機で冷間圧延によ
って７０％圧下し、水素ガス中で不純物ガスが１１００
ｐｐの雰囲気中でかつ１０００℃の温度で１時間焼鈍し
た。この薄帯を冷間圧延によりて４０％圧下し、水素カ
ス中で不純物カスが２００ｐｐｍの雰囲気中でかつ１（
１００℃の湿度で１時間焼鈍した。この薄帯の集合組織
は、（１００Ｊ ＜ｏｋｌ＞であった。この薄帯の保磁
力（Ｉｌｃ）のデータを第６図に示す。
図に示すように、この母合金を高周波コイルによって１
５００℃に誘導加熱し、耐熱性ノズルからアル′：！１
シガスで０．４ ＦＪ／ｃｉの圧力を加えて周速２４１
Ｔ）／Ｓで回転させた円柱状の鉄からなる回転体の回転
面Ｅに噴出させ急冷凝固させることにより、高珪素鋼薄
帯を得た。このようにして得た薄帯は、中１０ ｒｔｍ
、厚さ６０μｍのものであった。この薄帯を、ワーク
０−ルの直径が２０μｍｍの四段圧延機で冷間圧延によ
って７０％圧下し、水素ガス中で不純物ガスが１１００
ｐｐの雰囲気中でかつ１０００℃の温度で１時間焼鈍し
た。この薄帯を冷間圧延によりて４０％圧下し、水素カ
ス中で不純物カスが２００ｐｐｍの雰囲気中でかつ１（
１００℃の湿度で１時間焼鈍した。この薄帯の集合組織
は、（１００Ｊ ＜ｏｋｌ＞であった。この薄帯の保磁
力（Ｉｌｃ）のデータを第６図に示す。
発（７）の効果
以Ｆのように、本発明によれば、単ロール法による超急
冷高珪素鋼薄帯を、特に中間焼鈍を挟む２回の冷間圧延
を施し、さらに焼鈍を加えることにより、磁気特性のよ
い（１００） ＜ｏｋｌ＞集合組織をもつ薄帯が得られ
、その結果、従来の最高の珪素銅帯よりは保磁力（Ｈｃ
）において１／２以下の銅帯が得られる。
冷高珪素鋼薄帯を、特に中間焼鈍を挟む２回の冷間圧延
を施し、さらに焼鈍を加えることにより、磁気特性のよ
い（１００） ＜ｏｋｌ＞集合組織をもつ薄帯が得られ
、その結果、従来の最高の珪素銅帯よりは保磁力（Ｈｃ
）において１／２以下の銅帯が得られる。
第１図は液体超急冷法による薄帯製造装置の原理図、第
２図（ａ）（ｂ）は実施例１で述べたＦｅ ＳｉＯＮ２
似５ 重量％の液体超急冷法によって作られた薄帯の０−ル面
側の（２００）而のｏ−９０までの極点図と（１１０）
面の８０２−９０°までの極点図、第８図（ａ） （ｂ
）は実施例１で述べたＦｅ９１Ｌ５ Ｓｉａ、ｓ重量％
の液体超急冷法によって作られた薄帯を冷間圧延で７０
％圧下し、５×１０ｔｏｒｒの真空中でかつ１０００℃
の温度で１時間焼鈍した場合の薄帯の（２００）面の０
’−９０°！Ｌでの極点図と（１１０）面のｓＯ’−９
ｏｏまでの極点図、第４図（ａ） （ｂ）は実施例１で
述べたＦｅ０ａ５ Ｓｉ６．５重量％の液体超急冷法に
よって作られた薄帯を冷同圧延で７０％圧下し、５Ｘ１
０ ’ｔｏｒｒの真空中でかり１０００’Ｃの温度で１
時間焼鈍し、さらにこの薄帯を冷間圧延によって、４０
％圧下し、た場合の薄帯（２００）面の２５９−９００
までの極点図へ と（１１０）面の２５９−９０°゛までの極点図、第５
図（ａ） （ｂ）は実施例１で述べたＦｅ９＆５５ｉｆ
Ｌ５重量％の液体超急冷法によって作られた薄帯を冷間
圧延で７０％圧延し、５ｘｔＯ’１ｏｒｒの真空中でか
つ１０００℃の温度で１時間焼鈍し、さらにこの薄帯を
冷間圧延によって４０％圧下し、８刈Ｏｆｏｒｒの真空
中でかつ１０００℃の温度で１時間焼鈍した場合の薄帯
の（２００）面の２５−９０°までの極点図と（１１０
）面の２内０°までの極点図、第６図は本発Ｅ５１によ
る（１００） ＜ｏｋｌ＞集合組織を有した薄帯の保磁
力と従来技術による場合の珪素銅帯の保磁力の比較を示
す図である。 （１）・・・母合金、（２）・・・耐熱性ノズル、（３
）・・・高周波コイル、（４）・・・ノスルロ、（５）
・・・回転体、（６）・・・高珪素鋼薄帯 代理人 森 本 義、 弘 第１図 第２図 Ｒｒ） 第４図 【ｄノ Ｒυ 第４図 （ｂ） 第５図 １／ノ ＲＥ） 第Ｓ図 （ν） 第３図
２図（ａ）（ｂ）は実施例１で述べたＦｅ ＳｉＯＮ２
似５ 重量％の液体超急冷法によって作られた薄帯の０−ル面
側の（２００）而のｏ−９０までの極点図と（１１０）
面の８０２−９０°までの極点図、第８図（ａ） （ｂ
）は実施例１で述べたＦｅ９１Ｌ５ Ｓｉａ、ｓ重量％
の液体超急冷法によって作られた薄帯を冷間圧延で７０
％圧下し、５×１０ｔｏｒｒの真空中でかつ１０００℃
の温度で１時間焼鈍した場合の薄帯の（２００）面の０
’−９０°！Ｌでの極点図と（１１０）面のｓＯ’−９
ｏｏまでの極点図、第４図（ａ） （ｂ）は実施例１で
述べたＦｅ０ａ５ Ｓｉ６．５重量％の液体超急冷法に
よって作られた薄帯を冷同圧延で７０％圧下し、５Ｘ１
０ ’ｔｏｒｒの真空中でかり１０００’Ｃの温度で１
時間焼鈍し、さらにこの薄帯を冷間圧延によって、４０
％圧下し、た場合の薄帯（２００）面の２５９−９００
までの極点図へ と（１１０）面の２５９−９０°゛までの極点図、第５
図（ａ） （ｂ）は実施例１で述べたＦｅ９＆５５ｉｆ
Ｌ５重量％の液体超急冷法によって作られた薄帯を冷間
圧延で７０％圧延し、５ｘｔＯ’１ｏｒｒの真空中でか
つ１０００℃の温度で１時間焼鈍し、さらにこの薄帯を
冷間圧延によって４０％圧下し、８刈Ｏｆｏｒｒの真空
中でかつ１０００℃の温度で１時間焼鈍した場合の薄帯
の（２００）面の２５−９０°までの極点図と（１１０
）面の２内０°までの極点図、第６図は本発Ｅ５１によ
る（１００） ＜ｏｋｌ＞集合組織を有した薄帯の保磁
力と従来技術による場合の珪素銅帯の保磁力の比較を示
す図である。 （１）・・・母合金、（２）・・・耐熱性ノズル、（３
）・・・高周波コイル、（４）・・・ノスルロ、（５）
・・・回転体、（６）・・・高珪素鋼薄帯 代理人 森 本 義、 弘 第１図 第２図 Ｒｒ） 第４図 【ｄノ Ｒυ 第４図 （ｂ） 第５図 １／ノ ＲＥ） 第Ｓ図 （ν） 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、単０−ル法によって作製された、珪素４ト１０．０
重量％を含有し、残部が実質的に鉄からなる超急冷高珪
素鋼薄帯に、冷間圧延と焼鈍を加えて薄帯の厚み方向に
＜１００＞方位を配向させ、薄帯の面内を無配向にする
高珪素鋼薄・；ＩＦの製造方法。 ２、ＩＰ［］−ル法による超急冷法で作製直後の高珪素
鋼薄帯をＩ％以上冷間圧延し、６００ ’Ｃ以ｈ１０５
０℃以下の温度でかつ非酸化性雰囲気中で熱焼鈍し、さ
らに該薄帯に４（２）以Ｅ冷間圧延し、６００℃以上１
０５０”Ｃ以下の温度でかつ非酸化性雰囲気中で熱焼鈍
することを特徴とする特＋ｆ′Ｆ請求の範囲第１項記載
の高珪素鋼薄帯の製造方法。 ３、 非酸化性雰囲気を、ｌＸｌ０．２ｔｏｒｒ以上ｌ
Ｘｌ０ ’ｔｏｒｒ以下の真空中か、又はアルコニアガ
ス、窒素カス、水素ガスの少なくとも一種のカスとし、
Ｏａ記ガス中に含まれる酸素、硫化水素、水蒸気などの
不純物ガスがｌｐｐｍ以上５００ｐｐｍ以下である＃１
ｔｆｉ気とし、この雰囲気中で熱焼鈍することを特徴と
する特許請求の範囲第２項記載の高珪素鋼薄帯の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58128567A JPS6021328A (ja) | 1983-07-13 | 1983-07-13 | ｛１００｝「やま」 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58128567A JPS6021328A (ja) | 1983-07-13 | 1983-07-13 | ｛１００｝「やま」 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6021328A true JPS6021328A (ja) | 1985-02-02 |
Family
ID=14987946
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58128567A Pending JPS6021328A (ja) | 1983-07-13 | 1983-07-13 | ｛１００｝「やま」 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6021328A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1993013231A1 (en) * | 1991-12-27 | 1993-07-08 | Nippon Steel Corporation | Non-oriented electromagnetic steel sheet having very good magnetic characteristics and method of manufacturing the same |
| US5537821A (en) * | 1994-01-25 | 1996-07-23 | Nissin Kogyo Co., Ltd. | Booster shell reinforcing structure in a vacuum booster |
| CN107096918A (zh) * | 2017-04-18 | 2017-08-29 | 西北工业大学 | 一种制备织构化高韧性块体材料的方法 |
| WO2023100765A1 (ja) * | 2021-11-30 | 2023-06-08 | 学校法人トヨタ学園 | 珪素鋼薄帯の製造方法 |
-
1983
- 1983-07-13 JP JP58128567A patent/JPS6021328A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1993013231A1 (en) * | 1991-12-27 | 1993-07-08 | Nippon Steel Corporation | Non-oriented electromagnetic steel sheet having very good magnetic characteristics and method of manufacturing the same |
| US5537821A (en) * | 1994-01-25 | 1996-07-23 | Nissin Kogyo Co., Ltd. | Booster shell reinforcing structure in a vacuum booster |
| CN107096918A (zh) * | 2017-04-18 | 2017-08-29 | 西北工业大学 | 一种制备织构化高韧性块体材料的方法 |
| CN107096918B (zh) * | 2017-04-18 | 2019-02-12 | 西北工业大学 | 一种制备织构化高韧性块体材料的方法 |
| WO2023100765A1 (ja) * | 2021-11-30 | 2023-06-08 | 学校法人トヨタ学園 | 珪素鋼薄帯の製造方法 |
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