JPS63121637A - Ni−Fe合金薄帯およびその製造方法 - Google Patents
Ni−Fe合金薄帯およびその製造方法Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
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- C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は、軟磁性合金であるNi−Fe合金薄帯およ
びその製造方法に関し、とくに角形比を損うことなしに
初透磁率の有利な改善を図ろうとするものである。
びその製造方法に関し、とくに角形比を損うことなしに
初透磁率の有利な改善を図ろうとするものである。
(従来の技術)
Ni含有量が35〜90−t%(以下単に%で示す)の
Ni−Fe系合金は、通常パーマロイと称され、面心立
方格子の固溶体構造を呈し、高い透磁率を有する特長を
そなえている。この中でとくにNi量が35〜60%の
範囲のものは、磁気異方性定数に+が正となるので、け
い素鋼と同じ< <001>軸方向が磁化容易方向とな
り、従って結晶粒の<001>軸方向を揃えれば、その
方向の磁気特性は向上する。
Ni−Fe系合金は、通常パーマロイと称され、面心立
方格子の固溶体構造を呈し、高い透磁率を有する特長を
そなえている。この中でとくにNi量が35〜60%の
範囲のものは、磁気異方性定数に+が正となるので、け
い素鋼と同じ< <001>軸方向が磁化容易方向とな
り、従って結晶粒の<001>軸方向を揃えれば、その
方向の磁気特性は向上する。
また、面心立方晶金属では圧延により (0011<2
11> 、 (2111411>方位等の加工集合組
織となるが、その後焼鈍を施すことによって(100}
<001>方位の集合組織を得ることができる。
11> 、 (2111411>方位等の加工集合組
織となるが、その後焼鈍を施すことによって(100}
<001>方位の集合組織を得ることができる。
かかるNi−Fe系合金特にNilが45〜55%の合
金では、圧下率95%程度の強冷間圧延を施した後、1
000℃以上の温度で焼鈍を施すと(100) <00
1>の再結晶集合組織が生じ、圧延方向およびその直角
方向で角形性の極めて良好なヒステリシスループを呈す
ることが知られている。そしてこの合金は、環状巻磁心
あるいはU形、E形に打抜いて積み重ねた積層鉄心とし
て、磁気増幅器、磁気移相器およびパルストランスなど
に使用されている。
金では、圧下率95%程度の強冷間圧延を施した後、1
000℃以上の温度で焼鈍を施すと(100) <00
1>の再結晶集合組織が生じ、圧延方向およびその直角
方向で角形性の極めて良好なヒステリシスループを呈す
ることが知られている。そしてこの合金は、環状巻磁心
あるいはU形、E形に打抜いて積み重ねた積層鉄心とし
て、磁気増幅器、磁気移相器およびパルストランスなど
に使用されている。
(発明が解決しようとする問題点)
上述したようにNi−Fe系合金において、(1001
<001>方位の集合組織を得て、角形比の大きいヒス
テリシスループを持つ材料を得るには、中間焼鈍後、圧
下率90%以上好適には95%以上の強冷延を施したの
ち、1000〜1100℃程度の焼鈍を行なう必要があ
った。しかしながらかくして得られた材料はヒステリシ
スループの角形性には優れているものの、他のパーマロ
イに比べて初透磁率μ4(以後初透磁率の定義として0
.4 A/mの磁化力での礼遇磁率を用い、μ4と記す
)が500〜1000程度の低い値しか得られないとこ
ろに問題を残していた。
<001>方位の集合組織を得て、角形比の大きいヒス
テリシスループを持つ材料を得るには、中間焼鈍後、圧
下率90%以上好適には95%以上の強冷延を施したの
ち、1000〜1100℃程度の焼鈍を行なう必要があ
った。しかしながらかくして得られた材料はヒステリシ
スループの角形性には優れているものの、他のパーマロ
イに比べて初透磁率μ4(以後初透磁率の定義として0
.4 A/mの磁化力での礼遇磁率を用い、μ4と記す
)が500〜1000程度の低い値しか得られないとこ
ろに問題を残していた。
この発明は、上記の問題を有利に解決するもので、角形
性の劣化をほとんど招くことなしに初透磁率を効果的に
高めたNi−Fe合金薄帯を、その有利な製造方法と共
に提案することを目的とする。
性の劣化をほとんど招くことなしに初透磁率を効果的に
高めたNi−Fe合金薄帯を、その有利な製造方法と共
に提案することを目的とする。
(問題点を解決するための手段)
さて発明者らは、上記の問題を解決すべく鋭意研究を重
ねた結果、 i)板材作製法として溶湯から直接薄板を得るいわゆる
液体急冷法を採用することによって所期した目的が有利
に達成されること、 1i)Lかもかかる液体急冷法で作製した板材において
は、従来に比べ、圧下率および焼鈍温度が低域まで拡大
され得ること、 の知見を得た。
ねた結果、 i)板材作製法として溶湯から直接薄板を得るいわゆる
液体急冷法を採用することによって所期した目的が有利
に達成されること、 1i)Lかもかかる液体急冷法で作製した板材において
は、従来に比べ、圧下率および焼鈍温度が低域まで拡大
され得ること、 の知見を得た。
この発明は、上記の知見に立脚するものである。
すなわちこの発明は、Ni:35〜60−t%を含有し
、残部実質的にFeよりなる薄帯であって、(100}
<001>方位集積度が高い集合組織をそなえかつ角形
性および初透磁率に優れることを特徴とするNe−Fe
合金薄帯(第1発明)である。
、残部実質的にFeよりなる薄帯であって、(100}
<001>方位集積度が高い集合組織をそなえかつ角形
性および初透磁率に優れることを特徴とするNe−Fe
合金薄帯(第1発明)である。
またこの発明は、Ni:35〜60w t%を含有し、
残部実質的にFeの組成になる合金溶湯を、冷却面が高
速で更新移動する冷却体上に連続して供給し、103℃
八以上の冷却速度で急冷凝固させて薄帯化したのち、圧
下率=75%以上の異周速圧延または圧下率:85%以
上の等周速圧延を施し、しかるのち800〜1100℃
の温度範囲で焼鈍を施すことから成るNi−Fe合金薄
帯の製造方法(第2発明)である。
残部実質的にFeの組成になる合金溶湯を、冷却面が高
速で更新移動する冷却体上に連続して供給し、103℃
八以上の冷却速度で急冷凝固させて薄帯化したのち、圧
下率=75%以上の異周速圧延または圧下率:85%以
上の等周速圧延を施し、しかるのち800〜1100℃
の温度範囲で焼鈍を施すことから成るNi−Fe合金薄
帯の製造方法(第2発明)である。
さらにこの発明は、Ni:35〜60w t%を含有し
、残部実質的にFeの組成になる合金溶湯を、冷却面が
高速で更新移動する冷却体上に連続して供給し、103
℃/S以上の冷却速度で急冷凝固させて薄帯化したのち
、圧下率=40%以上の圧延処理後、600〜900℃
の温度範囲で焼鈍する中間処理を施し、ついで圧下率:
75%以上の異周速圧延または圧下率:85%以上の等
周速圧延を施し、しかるのち800〜1100℃の温度
範囲で焼鈍を施すことから成るNi−Fe合金薄帯の製
造方法(第3発明)である。
、残部実質的にFeの組成になる合金溶湯を、冷却面が
高速で更新移動する冷却体上に連続して供給し、103
℃/S以上の冷却速度で急冷凝固させて薄帯化したのち
、圧下率=40%以上の圧延処理後、600〜900℃
の温度範囲で焼鈍する中間処理を施し、ついで圧下率:
75%以上の異周速圧延または圧下率:85%以上の等
周速圧延を施し、しかるのち800〜1100℃の温度
範囲で焼鈍を施すことから成るNi−Fe合金薄帯の製
造方法(第3発明)である。
以下この発明を具体的に説明する。
この発明における合金は、<OOD軸が磁化容易軸とな
ることが必要なことから、Ni含有量は35〜60%の
範囲に限定した。
ることが必要なことから、Ni含有量は35〜60%の
範囲に限定した。
さてこの発明では、まず上記の好適組成になるNi−F
e鋼を溶製したのち、その溶鋼をノズルから冷却面が高
速で更新移動する冷却体、たとえば高速回転する双ロー
ルのロール間隙、または単ロール上に連続的に供給し、
103℃/S以上の冷却速度で急冷凝固させて、板厚0
.02〜0.81の急冷薄板とする。なおかかる急冷薄
板は、その後に圧延に供することから板厚は厚い方が好
適であり、その意味では急冷薄板製造法としては双ロー
ル法がとりわけ有利に適合する。
e鋼を溶製したのち、その溶鋼をノズルから冷却面が高
速で更新移動する冷却体、たとえば高速回転する双ロー
ルのロール間隙、または単ロール上に連続的に供給し、
103℃/S以上の冷却速度で急冷凝固させて、板厚0
.02〜0.81の急冷薄板とする。なおかかる急冷薄
板は、その後に圧延に供することから板厚は厚い方が好
適であり、その意味では急冷薄板製造法としては双ロー
ル法がとりわけ有利に適合する。
次にこの3板に対して冷間圧延と焼鈍とを施して所定の
磁気特性を発現させるわけであるが、かような処理に当
っては、圧下率を異周速圧延の場合は75%以上、等周
速圧延の場合は85%以上にすると共に、800〜11
00℃の温度範囲で焼鈍を行なうことが肝要である。
磁気特性を発現させるわけであるが、かような処理に当
っては、圧下率を異周速圧延の場合は75%以上、等周
速圧延の場合は85%以上にすると共に、800〜11
00℃の温度範囲で焼鈍を行なうことが肝要である。
この製造工程を具体的な実験データに基いて説明する。
Ni 50%を含有し、残部実質的にPeよりなる溶鋼
から双ロール法により厚さ0.5mmの薄板を作製した
。この薄板に対し70〜95%の圧下率範囲で異周速圧
延と等周速圧延を行ない、その後700〜1150℃の
温度範囲で3hの焼鈍を施した。なお異周速圧延におい
ては、2つのワークロールの周速比を1=2とした。
から双ロール法により厚さ0.5mmの薄板を作製した
。この薄板に対し70〜95%の圧下率範囲で異周速圧
延と等周速圧延を行ない、その後700〜1150℃の
温度範囲で3hの焼鈍を施した。なお異周速圧延におい
ては、2つのワークロールの周速比を1=2とした。
かくして得られた薄帯の(200)極点図を観測しく1
00) <001>方位への集積度を測定した結果を第
1図に示す。ここで集積度は、(100) <001>
方位のX線棒密度が、ランダム方位を1とした場合に7
以上のものを◎、5〜7のものを○、3〜5のものを△
、そして3以下のものを×で示した。
00) <001>方位への集積度を測定した結果を第
1図に示す。ここで集積度は、(100) <001>
方位のX線棒密度が、ランダム方位を1とした場合に7
以上のものを◎、5〜7のものを○、3〜5のものを△
、そして3以下のものを×で示した。
さらにこれらの試料のヒステリシスループの角形比と初
透磁率についても調査し、得られた結果を第2図および
第3図に示した。
透磁率についても調査し、得られた結果を第2図および
第3図に示した。
第1図より、(100) <001>方位への集積度が
高いものは、異周速圧延で圧下率75%以上、等周速圧
延で圧下率85%以上、そして焼鈍温度は800〜11
00℃の範囲で処理して得たものであることがわかる。
高いものは、異周速圧延で圧下率75%以上、等周速圧
延で圧下率85%以上、そして焼鈍温度は800〜11
00℃の範囲で処理して得たものであることがわかる。
また第2図より明らかなように、上記の好適範囲ではヒ
ステリシスループの角形比(Br/Bs)はいずれも0
.91以上であり、従来材に劣らない大きな値を示して
いる。
ステリシスループの角形比(Br/Bs)はいずれも0
.91以上であり、従来材に劣らない大きな値を示して
いる。
さらに第3図より明らかなように、初透磁率μ4はすべ
て2200以上であり、従来の約1000に比べて2倍
以上にも向上している。
て2200以上であり、従来の約1000に比べて2倍
以上にも向上している。
なお念のために申し添えるとこれらの値は軟磁性材料で
あるMn −Znフェライトの初透磁率に比べて同等以
上のものである。
あるMn −Znフェライトの初透磁率に比べて同等以
上のものである。
従来Ni−Fe合金において圧延、焼鈍により、高い集
積度の(100) <001>方位を得るには、90%
以上の圧下率での強冷延と1000℃以上での焼鈍とが
必要であったが、液体急冷法により得られたNi−Fe
合金の場合、とくに異周速圧延を利用することにより必
要な圧下率を75%まで下げられ、また焼鈍範囲も80
0℃まで低減できる。
積度の(100) <001>方位を得るには、90%
以上の圧下率での強冷延と1000℃以上での焼鈍とが
必要であったが、液体急冷法により得られたNi−Fe
合金の場合、とくに異周速圧延を利用することにより必
要な圧下率を75%まで下げられ、また焼鈍範囲も80
0℃まで低減できる。
次に上述の実験と同様にして得た急冷薄板に圧下率=8
0%での等周速圧延ついで900’Cでの焼鈍を施す仕
上げ処理に先立って、中間処理として種々の圧下率およ
び温度で冷間圧延および焼鈍処理を施した場合における
(100)’ <001>方位への集積度、ヒステリシ
スループの角形比および初透磁率について調べた結果を
、第4図、第5図および第6図にそれぞれ示す。
0%での等周速圧延ついで900’Cでの焼鈍を施す仕
上げ処理に先立って、中間処理として種々の圧下率およ
び温度で冷間圧延および焼鈍処理を施した場合における
(100)’ <001>方位への集積度、ヒステリシ
スループの角形比および初透磁率について調べた結果を
、第4図、第5図および第6図にそれぞれ示す。
第4〜6図より明らかなように、仕上げ処理に先立って
中間処理を施すことによって、磁気特性のより一層の改
善が達成されている。
中間処理を施すことによって、磁気特性のより一層の改
善が達成されている。
(作 用)
この発明に従い、薄板作製法として液体急冷法を活用す
ることによって、初透磁率の向上のみならず、仕上げ処
理における圧下率および焼鈍温度の低域化が達成される
理由は、また明確に解明されたわけではないが、次のと
おりと考えられる。
ることによって、初透磁率の向上のみならず、仕上げ処
理における圧下率および焼鈍温度の低域化が達成される
理由は、また明確に解明されたわけではないが、次のと
おりと考えられる。
すなわち急冷凝固により、結晶粒が微細化しく100)
面が板表面に平行な柱状晶ができるので、°圧延後の薄
帯内の歪エネルギーの状態が通常法の場合に比べ変化し
、従来より低い圧下率と焼鈍温度で(100) <00
1>方位が現われる。またとくに異周速圧延をした場合
は歪エネルギーはさらに大きくなるので、低圧下率側で
も(100) <OOD方位が現われる。さらには(1
00) <001>方位の結晶粒も従来に比べて大きく
なるので初透磁率が高(なる。
面が板表面に平行な柱状晶ができるので、°圧延後の薄
帯内の歪エネルギーの状態が通常法の場合に比べ変化し
、従来より低い圧下率と焼鈍温度で(100) <00
1>方位が現われる。またとくに異周速圧延をした場合
は歪エネルギーはさらに大きくなるので、低圧下率側で
も(100) <OOD方位が現われる。さらには(1
00) <001>方位の結晶粒も従来に比べて大きく
なるので初透磁率が高(なる。
(実施例)
実施例I
Ni 4B%を含有する溶鋼を双ロール法により急冷凝
固(冷却速度:3X103℃/s)シて厚さ0.7mm
、幅300mmの薄板を作製した。この薄板を表1に示
す。種々の圧下率で圧延(異同速比1 : 1.5およ
び等周速)したのち、水素雰囲気中でtooo ”c、
5時間の焼鈍を施した。
固(冷却速度:3X103℃/s)シて厚さ0.7mm
、幅300mmの薄板を作製した。この薄板を表1に示
す。種々の圧下率で圧延(異同速比1 : 1.5およ
び等周速)したのち、水素雰囲気中でtooo ”c、
5時間の焼鈍を施した。
かくして得られた各薄帯をトロイダルに巻いてから、5
QIIzでのヒステリシスループの角形比と初透磁率μ
4について測定した結果を表1に併記する。
QIIzでのヒステリシスループの角形比と初透磁率μ
4について測定した結果を表1に併記する。
なお同表には比較のため従来法に従い造塊−分塊−熱間
圧延法で薄板化したのち、95%の圧下率での圧延つい
で1000℃、5時間の焼鈍を施して得た薄帯について
の調査結果も併せて示す。
圧延法で薄板化したのち、95%の圧下率での圧延つい
で1000℃、5時間の焼鈍を施して得た薄帯について
の調査結果も併せて示す。
同表より明らかなように異周速圧延の場合は圧下率75
%以上で、また等周速圧延の場合は85%以上で、0,
9以上の角形比と2000以上の初透磁率とが同時に得
られた。
%以上で、また等周速圧延の場合は85%以上で、0,
9以上の角形比と2000以上の初透磁率とが同時に得
られた。
実施例2
Ni 55%を含有する溶鋼を双ロール法により急冷凝
固(冷却速度:104°C/s)して厚さ0.51、幅
250mmの薄板を作製した。この薄板に圧下率90%
の等周速圧延を施し、その後水素雰囲気中で700〜1
200℃、3hの焼鈍を施した。
固(冷却速度:104°C/s)して厚さ0.51、幅
250mmの薄板を作製した。この薄板に圧下率90%
の等周速圧延を施し、その後水素雰囲気中で700〜1
200℃、3hの焼鈍を施した。
か(して得られた薄帯をトロイダルに巻いてから、50
11zでのヒステリシスループの角形比と初透磁率μ4
について測定した結果を表2に示す。
11zでのヒステリシスループの角形比と初透磁率μ4
について測定した結果を表2に示す。
なお同表には比較のため従来法に従い造塊−分塊−熱間
圧延法で薄板化したのち、90%の圧下率での圧延つい
で1000℃、3 hの焼鈍を施して得た薄帯について
の調査結果も併記した。
圧延法で薄板化したのち、90%の圧下率での圧延つい
で1000℃、3 hの焼鈍を施して得た薄帯について
の調査結果も併記した。
実施例3
Ni 45%を含有する溶鋼を双ロール法により急冷凝
固(冷却速度:5X10’℃/s)シて厚さ0.711
1IIl、幅300mmの薄板を作成した。この薄板を
50%の圧下率で圧延し、650℃、3分の中間焼鈍を
施した後、表3に示す種々の圧下率で圧延(昇速比1
: 1.6の異周速および等周速)し、ついで水素雰囲
気中で900°C15時間の仕上げ焼鈍を施した。
固(冷却速度:5X10’℃/s)シて厚さ0.711
1IIl、幅300mmの薄板を作成した。この薄板を
50%の圧下率で圧延し、650℃、3分の中間焼鈍を
施した後、表3に示す種々の圧下率で圧延(昇速比1
: 1.6の異周速および等周速)し、ついで水素雰囲
気中で900°C15時間の仕上げ焼鈍を施した。
かくして得られた薄帯をトロイダルに巻いてから、50
11 zでのヒステリシスループの角形比と初透磁率に
ついて測定した結果を表3に併記した。なお同表には比
較のため従来法に従い鋳造、圧延によって薄板化したの
ち同様の中間処理ついで仕上げ処理を施して得た薄帯に
ついての調査結果も併せて示した。
11 zでのヒステリシスループの角形比と初透磁率に
ついて測定した結果を表3に併記した。なお同表には比
較のため従来法に従い鋳造、圧延によって薄板化したの
ち同様の中間処理ついで仕上げ処理を施して得た薄帯に
ついての調査結果も併せて示した。
表 3
実施例4
Ni 55%を含有する溶鋼を双ロール法により急冷凝
固(冷却速度:104℃/s)シて厚さ0.5mm、幅
200mmの薄板を作製した。この薄板を60%の圧下
率で圧延し、700°C,5分間と1000℃、5分間
の2種類の中間焼鈍を施したのち、それぞれ昇速比1:
1.7、圧下率80%の異周速圧延を施した。
固(冷却速度:104℃/s)シて厚さ0.5mm、幅
200mmの薄板を作製した。この薄板を60%の圧下
率で圧延し、700°C,5分間と1000℃、5分間
の2種類の中間焼鈍を施したのち、それぞれ昇速比1:
1.7、圧下率80%の異周速圧延を施した。
ついで両者とも900℃、4時間の仕上げ焼鈍を施した
。
。
かくして得られた各薄帯をトロイダルに巻いてから、5
0H2での角形比と初透磁率について測定した結果を表
4に示す。また同表には比較のため従来の鋳造、圧延に
より作製した薄板に上記と同じ条件下での中間処理およ
び仕上げ処理を施して得た薄帯についての調査結果も併
せて示した。
0H2での角形比と初透磁率について測定した結果を表
4に示す。また同表には比較のため従来の鋳造、圧延に
より作製した薄板に上記と同じ条件下での中間処理およ
び仕上げ処理を施して得た薄帯についての調査結果も併
せて示した。
表 4
(発明の効果)
かくしてこの発明によれば、液体急冷法による急冷凝固
組織と圧延−焼鈍処理とを組み合わせることにより、N
i−Fe合金につき、角形性を低下させることなしに初
透磁率の格段の向上が達成でき、しかも(1001<0
01>方位の得られる条件が低圧下率、低焼鈍温度側ま
で拡大されるのでコスト低減にも役立つ。
組織と圧延−焼鈍処理とを組み合わせることにより、N
i−Fe合金につき、角形性を低下させることなしに初
透磁率の格段の向上が達成でき、しかも(1001<0
01>方位の得られる条件が低圧下率、低焼鈍温度側ま
で拡大されるのでコスト低減にも役立つ。
またとくに第2発明では、従来不可欠とされた中間処理
を省略できるので、省工程、低コストの点でより有利で
あり、さらに第3発明では、磁気特性のより一層の向上
を図り得る。
を省略できるので、省工程、低コストの点でより有利で
あり、さらに第3発明では、磁気特性のより一層の向上
を図り得る。
第1図は、(100) <001.>方位の集積度に及
ぼす圧下率と焼鈍温度との関係を示した図、第2図は、
角形比に及ぼす圧下率と焼鈍温度との関係を示した図、 第3図は、初透磁率に及ぼす圧下率と焼鈍温度との関係
を示した図、 第4図は、(100) <001>方位の集積度に及ぼ
す中間処理における圧下率と焼鈍温度との関係を示した
図、 第5図は、角形比に及ばず中間処理における圧下率と焼
鈍温度との関係を示した図、 第6図は、初透磁率に及ぼす中間処理における圧下率と
焼鈍温度との関係を示した図である。
ぼす圧下率と焼鈍温度との関係を示した図、第2図は、
角形比に及ぼす圧下率と焼鈍温度との関係を示した図、 第3図は、初透磁率に及ぼす圧下率と焼鈍温度との関係
を示した図、 第4図は、(100) <001>方位の集積度に及ぼ
す中間処理における圧下率と焼鈍温度との関係を示した
図、 第5図は、角形比に及ばず中間処理における圧下率と焼
鈍温度との関係を示した図、 第6図は、初透磁率に及ぼす中間処理における圧下率と
焼鈍温度との関係を示した図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、Ni:35〜60wt%を含有し、残部実質的にF
eよりなる薄帯であって、{100}<001>方位集
積度が高い集合組織をそなえかつ角形性および初透磁率
に優れることを特徴とするNi−Fe合金薄帯。 2、Ni:35〜60wt%を含有し、残部実質的にF
eの組成になる合金溶湯を、冷却面が高速で更新移動す
る冷却体上に連続して供給し、10^3℃/s以上の冷
却速度で急冷凝固させて薄帯化したのち、圧下率:75
%以上の異周速圧延または圧下率:85%以上の等周速
圧延を施し、しかるのち800〜1100℃の温度範囲
で焼鈍を施すことを特徴とするNi−Fe合金薄帯の製
造方法。 3、Ni:35〜60wt%を含有し、残部実質的にF
eの組成になる合金溶湯を、冷却面が高速で更新移動す
る冷却体上に連続して供給し、10^3℃/s以上の冷
却速度で急冷凝固させて薄帯化したのち、圧下率:40
%以上の圧延処理後、600〜900℃の温度範囲で焼
鈍する中間処理を施し、ついで圧下率:75%以上の異
周速圧延または圧下率:85%以上の等周速圧延を施し
、しかるのち800〜1100℃の温度範囲で焼鈍を施
すことを特徴とするNi−Fe合金薄帯の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61265562A JPS63121637A (ja) | 1986-11-10 | 1986-11-10 | Ni−Fe合金薄帯およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61265562A JPS63121637A (ja) | 1986-11-10 | 1986-11-10 | Ni−Fe合金薄帯およびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63121637A true JPS63121637A (ja) | 1988-05-25 |
Family
ID=17418834
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61265562A Pending JPS63121637A (ja) | 1986-11-10 | 1986-11-10 | Ni−Fe合金薄帯およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63121637A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01290715A (ja) * | 1988-05-18 | 1989-11-22 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 磁気特性に優れるFe−Ni系合金薄板の製造方法 |
CN114086092A (zh) * | 2021-11-30 | 2022-02-25 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 镍基高温合金极薄带材制备方法 |
-
1986
- 1986-11-10 JP JP61265562A patent/JPS63121637A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01290715A (ja) * | 1988-05-18 | 1989-11-22 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 磁気特性に優れるFe−Ni系合金薄板の製造方法 |
CN114086092A (zh) * | 2021-11-30 | 2022-02-25 | 成都先进金属材料产业技术研究院股份有限公司 | 镍基高温合金极薄带材制备方法 |
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