JPS59104429A - 無方向性電磁鋼帯の製造方法 - Google Patents
無方向性電磁鋼帯の製造方法Info
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- JPS59104429A JPS59104429A JP57210653A JP21065382A JPS59104429A JP S59104429 A JPS59104429 A JP S59104429A JP 57210653 A JP57210653 A JP 57210653A JP 21065382 A JP21065382 A JP 21065382A JP S59104429 A JPS59104429 A JP S59104429A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明の発電数、電動機等の回転機器に適した、優れ
た磁気特性を示す無方向性電磁鋼帯の製造方法に関し、
特に板面各方向に一様に磁束密度が高（〜無方向性電磁
鋼帯を低コストで製造する方法を１！供するものである
。
た磁気特性を示す無方向性電磁鋼帯の製造方法に関し、
特に板面各方向に一様に磁束密度が高（〜無方向性電磁
鋼帯を低コストで製造する方法を１！供するものである
。
一般に無方向性電磁鋼帯の用途は、小型変圧器や安定器
等のいわゆる静止機器の鉄芯材料と、電動機や発電機等
のいわゆる回転機器の鉄芯材料とに大別されるが、これ
らの電気機器に対してはいずれも近年の省エネルギー化
の要請から小型化もしくは高効率化が益々必要とされて
おり、そのため電磁鎖帯としては磁束密度が高く、かっ
鉄損が低いことが要求されている。
等のいわゆる静止機器の鉄芯材料と、電動機や発電機等
のいわゆる回転機器の鉄芯材料とに大別されるが、これ
らの電気機器に対してはいずれも近年の省エネルギー化
の要請から小型化もしくは高効率化が益々必要とされて
おり、そのため電磁鎖帯としては磁束密度が高く、かっ
鉄損が低いことが要求されている。
ところで無方向性Ｎ磁銅帯のうちでも、静止機器の鉄芯
材料としては磁化の方向が限定されることから機器の特
性向上には磁性に方向性を付与した方が有利であるが、
回転機器の鉄芯材料としては板面の各方向に磁化される
ことから、磁性に方向性がないいわゆる面内無方向性材
料が要求される。
材料としては磁化の方向が限定されることから機器の特
性向上には磁性に方向性を付与した方が有利であるが、
回転機器の鉄芯材料としては板面の各方向に磁化される
ことから、磁性に方向性がないいわゆる面内無方向性材
料が要求される。
周知のように無方向性電磁鋼帯の磁気特性ｔま、Ｊ ｌ
５−Ｃ−２５５０に定められている如く圧延方向（ｇ、
下りと記す）と、圧延方向に対し直角な方向（以下Ｃと
記す）から等量ずつ採取した２５ａｍのエプスタイン試
料の測定値で評価している。
５−Ｃ−２５５０に定められている如く圧延方向（ｇ、
下りと記す）と、圧延方向に対し直角な方向（以下Ｃと
記す）から等量ずつ採取した２５ａｍのエプスタイン試
料の測定値で評価している。
このようにＬ＋Ｃの２５ｃｍエプスタイン試料により評
価される無方向性電磁鋼帯の磁気特性は磁化方向が限定
される静止搬器の特性には反映されるが、回転数器の電
磁鋼帯の磁気特性としては、Ｌ十Ｃの２５ｃｍエプスタ
イン試料により測定される磁気特性よりも、回転機器の
励磁状態に近いリング試わ［での磁気特性が優れている
ことが要求される。
価される無方向性電磁鋼帯の磁気特性は磁化方向が限定
される静止搬器の特性には反映されるが、回転数器の電
磁鋼帯の磁気特性としては、Ｌ十Ｃの２５ｃｍエプスタ
イン試料により測定される磁気特性よりも、回転機器の
励磁状態に近いリング試わ［での磁気特性が優れている
ことが要求される。
無方向性電磁鋼帯の製造技術として、冷間圧延前の母帯
粒を大きくすれば最終製品における磁気特性が向上する
ことが既に知られている。本発明者等はこの知見に基い
て、特開昭５７−３５６２８号、特願昭５７−１８９０
９号および特願昭５７−８６２８１号において磁気特性
の優れた無方自性電Ｅｉ ｆｆｉ帯の製造方法を開示し
ている。特開昭５７−３５６２８号の発明は、熱間圧延
終了温度を化学成分に応じて定まるΔ「３変態点直上の
γ相領域とし、次いで短時間焼鈍することが特徴である
。また特１昭５’７−１８９０９号は、熱間圧延終了温
度を上述の特開［５７−３５６２８号の発明と同じくγ
相領域とし、巻取温度を高くすることが特徴であり、さ
らに特願昭５７−８６２８１号の発明は、熱間圧延終了
温度を通常よりも低くし、次いで短時間焼鈍することが
特徴であり、これらはいずれも冷間圧延前の母帯粒を粗
大化させて磁気特性の向上を図ったものである。またそ
の他にも特開昭５４−７６４２２号に示されるように、
熱間圧延時の巻取温度を高くして、自己焼鈍による母帯
粒の成長により磁性向上を図る方法も提案されている。
粒を大きくすれば最終製品における磁気特性が向上する
ことが既に知られている。本発明者等はこの知見に基い
て、特開昭５７−３５６２８号、特願昭５７−１８９０
９号および特願昭５７−８６２８１号において磁気特性
の優れた無方自性電Ｅｉ ｆｆｉ帯の製造方法を開示し
ている。特開昭５７−３５６２８号の発明は、熱間圧延
終了温度を化学成分に応じて定まるΔ「３変態点直上の
γ相領域とし、次いで短時間焼鈍することが特徴である
。また特１昭５’７−１８９０９号は、熱間圧延終了温
度を上述の特開［５７−３５６２８号の発明と同じくγ
相領域とし、巻取温度を高くすることが特徴であり、さ
らに特願昭５７−８６２８１号の発明は、熱間圧延終了
温度を通常よりも低くし、次いで短時間焼鈍することが
特徴であり、これらはいずれも冷間圧延前の母帯粒を粗
大化させて磁気特性の向上を図ったものである。またそ
の他にも特開昭５４−７６４２２号に示されるように、
熱間圧延時の巻取温度を高くして、自己焼鈍による母帯
粒の成長により磁性向上を図る方法も提案されている。
しかるにこれらの製造方法によれば、Ｌ＋Ｃの磁性は改
善されるが、圧延方向から約５５°の方向の磁性は逆に
通常の電磁鋼帯より劣化しているから、リング試料にお
ける磁性は通常材とほぼ同じ程度であり、このような材
料を回転機器の鉄芯に使用しても特性の向上は図れない
。
善されるが、圧延方向から約５５°の方向の磁性は逆に
通常の電磁鋼帯より劣化しているから、リング試料にお
ける磁性は通常材とほぼ同じ程度であり、このような材
料を回転機器の鉄芯に使用しても特性の向上は図れない
。
一方何転機器用に適したいわゆる（１０１面内無方向性
材の製造方法としては、特公昭５１−９４２号に、２．
０〜５．Ｏｍｍの熱間圧延材に８５％以上の１回の強冷
間圧延を施して０．３５ｍｍ以下の板厚に仕上げた後、
脱炭を兼ねた焼鈍を施す方法が提案されている。しかし
ながらＪＩＳ規格の５−３０以下の板厚は０．５０ｍｍ
と０．６５−ｍｍであること、また通常の回転樫器材料
としては０．５０ｍｍが多く使用されていることから、
製品板厚を０．３５１１ＩＩＩｌ以下とする上記提案の
方法は実用には不向きである。
材の製造方法としては、特公昭５１−９４２号に、２．
０〜５．Ｏｍｍの熱間圧延材に８５％以上の１回の強冷
間圧延を施して０．３５ｍｍ以下の板厚に仕上げた後、
脱炭を兼ねた焼鈍を施す方法が提案されている。しかし
ながらＪＩＳ規格の５−３０以下の板厚は０．５０ｍｍ
と０．６５−ｍｍであること、また通常の回転樫器材料
としては０．５０ｍｍが多く使用されていることから、
製品板厚を０．３５１１ＩＩＩｌ以下とする上記提案の
方法は実用には不向きである。
また特公昭４８−１９７’６７号には、適切な成分より
なる熱延板を中間焼鈍を挾む２回の冷間圧延後に高温の
長詩間焼鈍を施し、二次再結晶を利用して板面上に（１
００）面を有する材料を製造する方法も提案されている
が、この方法は工程が複雑で製造コス１〜が高く、かつ
量産に適当ではない等の欠点がある。
なる熱延板を中間焼鈍を挾む２回の冷間圧延後に高温の
長詩間焼鈍を施し、二次再結晶を利用して板面上に（１
００）面を有する材料を製造する方法も提案されている
が、この方法は工程が複雑で製造コス１〜が高く、かつ
量産に適当ではない等の欠点がある。
この発明は一以上の事情に鑑みてなされたもので、リン
グ試料での磁束密度が高い、回転態器に適した無方向性
型Ｆｌ’Ｍ帯であってしかも実用に適した厚みを有する
電ＲＩ Ｒ４帯を量産的規模で容易かつ低コストで製造
し得る方法を提供することを目的とするものである。
グ試料での磁束密度が高い、回転態器に適した無方向性
型Ｆｌ’Ｍ帯であってしかも実用に適した厚みを有する
電ＲＩ Ｒ４帯を量産的規模で容易かつ低コストで製造
し得る方法を提供することを目的とするものである。
回転憬器用に適したいわゆる（１００）面内無方向性電
磁鋼帯を経済的に有利な冷延１回法で造るには、前述の
特公昭５１−９４２号にもあるように冷延圧下率を高く
すればよいことが通説となっている。すなわち冷延圧下
率を８５％以上にすれば磁性に有害な（１１１）面が減
少して［１００）面が増加して磁性が向上する。しかし
ながらこの方法によれば、例えば（１００１面が発生し
易い冷延圧下率９０％以上にするには最終仕上板厚が０
．５０ｍｍの場合、熱延鋼帯の厚さは５ｍｍ以上が必要
となり、熱延鋼帯のハンドリングや冷間圧延に困難が伴
うため、実際には工業的規模の生産には不適当である。
磁鋼帯を経済的に有利な冷延１回法で造るには、前述の
特公昭５１−９４２号にもあるように冷延圧下率を高く
すればよいことが通説となっている。すなわち冷延圧下
率を８５％以上にすれば磁性に有害な（１１１）面が減
少して［１００）面が増加して磁性が向上する。しかし
ながらこの方法によれば、例えば（１００１面が発生し
易い冷延圧下率９０％以上にするには最終仕上板厚が０
．５０ｍｍの場合、熱延鋼帯の厚さは５ｍｍ以上が必要
となり、熱延鋼帯のハンドリングや冷間圧延に困難が伴
うため、実際には工業的規模の生産には不適当である。
そこで本発明者等は冷延圧下率だけではなく、熱間圧延
条件についても検討し、種々実験・研究を重ねた結果、
熱間圧延における熱延終了温度と巻取温度をある適正な
温度範囲内に制御し、かつこれに適正な冷延圧下率およ
び素材成分を組合せることによって上述の目的を達成し
得ることを見出し、この発明を完成するに至ったのであ
る。
条件についても検討し、種々実験・研究を重ねた結果、
熱間圧延における熱延終了温度と巻取温度をある適正な
温度範囲内に制御し、かつこれに適正な冷延圧下率およ
び素材成分を組合せることによって上述の目的を達成し
得ることを見出し、この発明を完成するに至ったのであ
る。
すなわちこの発明の製造方法は、低炭素鋼を熱間圧延し
て熱延鋼帯とし、次いで１回の冷間圧延により最終板厚
とし、引続いて焼鈍を行う無方向性電磁鎖帯の製造方法
において、前記低炭素鎖として、Ｓｉおよび八Ｑの合計
含有量が１．５重量％以下、残部実質的にＦｅよりなる
鋼を用い、かつ前記熱間圧延における圧延終了温度を６
００〜７００℃の温度範囲内、また熱間圧延後の巻取温
度を５００℃以下の温度とし、さらに前記１回の冷間圧
延における圧下率を７５〜８５％の範囲内とすることを
特徴とするものである。
て熱延鋼帯とし、次いで１回の冷間圧延により最終板厚
とし、引続いて焼鈍を行う無方向性電磁鎖帯の製造方法
において、前記低炭素鎖として、Ｓｉおよび八Ｑの合計
含有量が１．５重量％以下、残部実質的にＦｅよりなる
鋼を用い、かつ前記熱間圧延における圧延終了温度を６
００〜７００℃の温度範囲内、また熱間圧延後の巻取温
度を５００℃以下の温度とし、さらに前記１回の冷間圧
延における圧下率を７５〜８５％の範囲内とすることを
特徴とするものである。
以下この発明の方法をさらに詳細に説明する。
先ずこの発明の方法に使用される低炭素鋼素材の成分に
ついて説明すると、素材中のＳｉおよび△Ｑは固有抵抗
を高めて渦電流損を減少せしめることにより製品の鉄損
を低くするに有効であるが、合計りで１．５％を越えれ
ばこの発明の熱間圧延条件および冷延圧下率を適用して
もその効果が余り期待できなくなるばかりでなく、非変
態鋼にみられるスラブの柱状晶に起因する冷間圧延後の
形状不良、すなわちいわゆるリジングが発生し、表面外
観を損うから、（Ｓｉ＋＾Ｑ）の合計含有量を１．５％
以下に規制する必要がある。その他ＣＳＳ、Ｎ。
ついて説明すると、素材中のＳｉおよび△Ｑは固有抵抗
を高めて渦電流損を減少せしめることにより製品の鉄損
を低くするに有効であるが、合計りで１．５％を越えれ
ばこの発明の熱間圧延条件および冷延圧下率を適用して
もその効果が余り期待できなくなるばかりでなく、非変
態鋼にみられるスラブの柱状晶に起因する冷間圧延後の
形状不良、すなわちいわゆるリジングが発生し、表面外
観を損うから、（Ｓｉ＋＾Ｑ）の合計含有量を１．５％
以下に規制する必要がある。その他ＣＳＳ、Ｎ。
Ｏ等の不純物成分は介在物や１４ｎ Ｓ、＾ＱＮ等の析
出物を形成し、冷延後に行う焼鈍において結晶粒の成長
を阻害し、ひいては鉄損を増加させることから、これら
の不純物成分は可能なかぎり少なくすることが望ましい
。
出物を形成し、冷延後に行う焼鈍において結晶粒の成長
を阻害し、ひいては鉄損を増加させることから、これら
の不純物成分は可能なかぎり少なくすることが望ましい
。
上述のような成分の低炭素鋼素材は、電気炉、平炉、転
炉等の公知の方法で溶製し、公知の造塊−分塊圧延法も
しくは連続鋳造法によってスラブとする。そしてそのス
ラブに対し熱間圧延を施して酸洗し、１回の冷間圧延を
施す。これらの工程において、この発明では特に熱間圧
延終了湿度を６００〜７００℃の範囲とし、かつ熱間圧
延直後の銅帯巻取温度を５００℃以下とし、ざらに冷間
圧延における圧下率を７５〜８５％の範囲内とする。
炉等の公知の方法で溶製し、公知の造塊−分塊圧延法も
しくは連続鋳造法によってスラブとする。そしてそのス
ラブに対し熱間圧延を施して酸洗し、１回の冷間圧延を
施す。これらの工程において、この発明では特に熱間圧
延終了湿度を６００〜７００℃の範囲とし、かつ熱間圧
延直後の銅帯巻取温度を５００℃以下とし、ざらに冷間
圧延における圧下率を７５〜８５％の範囲内とする。
上述のようなこの発明における熱間圧延条件、特に熱延
終了温度および熱延鋼帯巻取温度と、冷延圧下率の限定
理由について、本発明者等の実験結果に基いて以下に説
明する。
終了温度および熱延鋼帯巻取温度と、冷延圧下率の限定
理由について、本発明者等の実験結果に基いて以下に説
明する。
Ｓｉ ０．１１％、△Ｑ ０．００３％を含む溶鎖から
３個のスラブＡ、Ｂ、Ｃを作成し、これらを供試材とし
た。これらのスラブＡ、Ｂ、Ｃを１２５０℃に加熱した
後、第１表に示す熱延条件でそれぞれ熱間圧延した。
３個のスラブＡ、Ｂ、Ｃを作成し、これらを供試材とし
た。これらのスラブＡ、Ｂ、Ｃを１２５０℃に加熱した
後、第１表に示す熱延条件でそれぞれ熱間圧延した。
第１表に示すようにスラブＡは熱間圧延終了温度および
巻取温度ともこの発明より高い条件で熱延し、スラブＢ
は熱間圧延終了温度はこの発明の範囲内であるが巻取温
度がこの発明より高い条件で熱延し、スラブＣは熱間圧
延終了温度、巻取温度ともにこの発明の範囲内の熱延条
件で熱延した。
巻取温度ともこの発明より高い条件で熱延し、スラブＢ
は熱間圧延終了温度はこの発明の範囲内であるが巻取温
度がこの発明より高い条件で熱延し、スラブＣは熱間圧
延終了温度、巻取温度ともにこの発明の範囲内の熱延条
件で熱延した。
これらの熱延条件で得られた熱延鋼帯Ａ、Ｂ、Ｃの結晶
組織を第１図（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）にそれぞれ対応し
て示す。この発明の熱延条件から外れた熱延条件で熱間
圧延した熱延鋼帯Ａ、Ｂの結晶粒ｉである第１図の（Ａ
）、（Ｂ）は結晶粒の大きさに差異はあるものの、いず
れも再結晶組織となっている。これらに対し、熱延条件
がこの発明の範囲内にある熱延鋼帯Ｃの結晶組織を示す
第１図（Ｃ）はほぼ板厚全域にわたって圧延方向に伸長
した結晶粒を有する圧延集合組織、すなわちいわゆる未
再結晶組織となっている。このような未再結晶組織を有
する熱延鋼帯を得ることが、後述するようにこの発明の
所期の目的を達成するための必要条件となる。本発明者
等はこの未再結晶組織を得る熱延条件を見出すために種
々実験した結果、熱間圧延の際の熱延終了温度が７００
℃を越えれば熱延詩の動的再結晶や水冷巻取までの間に
再結晶が起ること、また６００℃未満の熱延終了温度で
は圧延標の負荷がいたずらに大きくなり圧延が困難とな
ること、さらには巻取温度が５００℃を越えれば熱延鋼
帯の保有熱による自己焼鈍により再結晶が起こることが
判明した。したがって熱間圧延の熱延終了温度を６００
℃〜７００℃の範囲内に、また巻取温度を５００℃以下
に限定した。
組織を第１図（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）にそれぞれ対応し
て示す。この発明の熱延条件から外れた熱延条件で熱間
圧延した熱延鋼帯Ａ、Ｂの結晶粒ｉである第１図の（Ａ
）、（Ｂ）は結晶粒の大きさに差異はあるものの、いず
れも再結晶組織となっている。これらに対し、熱延条件
がこの発明の範囲内にある熱延鋼帯Ｃの結晶組織を示す
第１図（Ｃ）はほぼ板厚全域にわたって圧延方向に伸長
した結晶粒を有する圧延集合組織、すなわちいわゆる未
再結晶組織となっている。このような未再結晶組織を有
する熱延鋼帯を得ることが、後述するようにこの発明の
所期の目的を達成するための必要条件となる。本発明者
等はこの未再結晶組織を得る熱延条件を見出すために種
々実験した結果、熱間圧延の際の熱延終了温度が７００
℃を越えれば熱延詩の動的再結晶や水冷巻取までの間に
再結晶が起ること、また６００℃未満の熱延終了温度で
は圧延標の負荷がいたずらに大きくなり圧延が困難とな
ること、さらには巻取温度が５００℃を越えれば熱延鋼
帯の保有熱による自己焼鈍により再結晶が起こることが
判明した。したがって熱間圧延の熱延終了温度を６００
℃〜７００℃の範囲内に、また巻取温度を５００℃以下
に限定した。
次に前述の各条件で熱間圧延した熱延鋼帯Ａ、Ｂ、Ｃに
ついて酸洗を施した後、冷間圧延を施すに際し、圧下率
を７０％、７５％、８０％、８５％、９０％に変えて圧
延し、次いで７５０℃、２分間の光゛輝焼鈍処理をした
後、これらを内径６５．ｍｍ、外径８５ｍｍのリングに
打抜き、各リング試料の磁束密度Ｂｓｏ値を「１定した
。その結果をＭ２図に示す。第２図から、いずれの熱延
鋼帯のリングも冷延圧下率が高くなるほどＢ５０値が高
くなっているが、この発明の熱延条件を満たした熱延鋼
帯Ｃのリングの８５０値のレベルが特に高く、この発明
の熱延限定条件を高定しない熱延鎖帯Ａ、Ｂのリングの
８５０値のレベルが低いことが明らかである。
ついて酸洗を施した後、冷間圧延を施すに際し、圧下率
を７０％、７５％、８０％、８５％、９０％に変えて圧
延し、次いで７５０℃、２分間の光゛輝焼鈍処理をした
後、これらを内径６５．ｍｍ、外径８５ｍｍのリングに
打抜き、各リング試料の磁束密度Ｂｓｏ値を「１定した
。その結果をＭ２図に示す。第２図から、いずれの熱延
鋼帯のリングも冷延圧下率が高くなるほどＢ５０値が高
くなっているが、この発明の熱延条件を満たした熱延鋼
帯Ｃのリングの８５０値のレベルが特に高く、この発明
の熱延限定条件を高定しない熱延鎖帯Ａ、Ｂのリングの
８５０値のレベルが低いことが明らかである。
ここで、冷延圧下率の下限を７５％としたのは、冷延圧
下率が７５％より低くなると８５０値のレベルが低下す
るばかりでなく、回転数器用に多く用いられる０、５０
ｍｍの製品板厚に仕上げるのに必要な熱延円帯の板厚が
１．７ｍｍと薄くなり、熱延工程以後の酸洗効率などの
各工程での効率の低下を招来するからである。また冷延
圧下率の上限を８５％にしたのは、圧下率が８５％以上
でもリングの８５０値は若干高い傾向にあるものの、最
終製品板厚を０．５０ｍｍに仕上げるには熱延鋼帯の板
厚を３．３ｍｍと厚くする必要があるため、熱延鋼帯の
ハンドリングや冷延に困難が伴うことからである。
下率が７５％より低くなると８５０値のレベルが低下す
るばかりでなく、回転数器用に多く用いられる０、５０
ｍｍの製品板厚に仕上げるのに必要な熱延円帯の板厚が
１．７ｍｍと薄くなり、熱延工程以後の酸洗効率などの
各工程での効率の低下を招来するからである。また冷延
圧下率の上限を８５％にしたのは、圧下率が８５％以上
でもリングの８５０値は若干高い傾向にあるものの、最
終製品板厚を０．５０ｍｍに仕上げるには熱延鋼帯の板
厚を３．３ｍｍと厚くする必要があるため、熱延鋼帯の
ハンドリングや冷延に困難が伴うことからである。
以上のようにこの発明の方法においては、熱間圧延の際
に熱延終了濃度を６００℃〜７００℃とし、かつ巻取温
度を５００℃以下とすることと、その熱間圧延により得
られた熱延鋼帯に対する冷間圧延における圧下率を７５
％〜８５％にすることを組合せることにより始めてリン
グのＢｓｏ値が高い適当な厚みの無方向性電ｔｉｍ帯を
、生産性の低下を招くことなく量産的Ｍ模で製造するこ
とが可能となったのである。
に熱延終了濃度を６００℃〜７００℃とし、かつ巻取温
度を５００℃以下とすることと、その熱間圧延により得
られた熱延鋼帯に対する冷間圧延における圧下率を７５
％〜８５％にすることを組合せることにより始めてリン
グのＢｓｏ値が高い適当な厚みの無方向性電ｔｉｍ帯を
、生産性の低下を招くことなく量産的Ｍ模で製造するこ
とが可能となったのである。
さらに前記実験においてそれぞれの熱延条件で熱延した
後の熱延鋼帯Ａ、Ｂ、’Ｃの（２００）極点図を第３図
（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）にそれぞれ対応して示す。第３
図から明らかなようにこの発明の熱延条件の範囲内にあ
る熱延終了濃度６−３０℃、巻取温度４５０℃の条件で
得られた熱延鋼帯Ｃは、この発明の範囲外の条件で得ら
れた熱延鋼帯Ａ、Ｂに比べて（１００）＜０１１＞方位
のＲＤ軸（圧延方向）回りの回転が非常に強い、いわゆ
る圧延集合組織になっている。またこれらの熱延鋼帯Δ
、Ｂ、Ｃに酸洗を施し、冷延率７８％で０．５０ｍｍ厚
に圧延し、次いで７５０℃、２分間の光ｉ焼鈍処理を行
った後の°（２００）極点図を第４図（Ａ）、（Ｂ）、
（Ｃ）にそれぞれ対応して示す。第４図から、この発明
の熱延鋼帯Ｃの最終製品の集合組織は回転機器用に適し
た（１００）く０、Ｖ、Ｗ＞のいわゆる面内無方向性に
なっていることが判る。このように圧延面内においてラ
ンダムな面内無方向性の集合組織が得られる理由として
は、冷延圧下率を８０％以上、好ましくは９０％以上に
高くすれば（１００）面が発達しやすいという通説に従
えば、この発明のように熱延条件を限定して未再結晶組
織を有する熱延鋼帯を得、ざらに冷間圧下率が７５％〜
８５％の冷延を施すことにより、実質的には８５％以上
の強冷延を施したと同じ状態となり、これによりリング
の８５０値向上に有利な（１００）面成分が増加したも
のと考えられる。
後の熱延鋼帯Ａ、Ｂ、’Ｃの（２００）極点図を第３図
（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）にそれぞれ対応して示す。第３
図から明らかなようにこの発明の熱延条件の範囲内にあ
る熱延終了濃度６−３０℃、巻取温度４５０℃の条件で
得られた熱延鋼帯Ｃは、この発明の範囲外の条件で得ら
れた熱延鋼帯Ａ、Ｂに比べて（１００）＜０１１＞方位
のＲＤ軸（圧延方向）回りの回転が非常に強い、いわゆ
る圧延集合組織になっている。またこれらの熱延鋼帯Δ
、Ｂ、Ｃに酸洗を施し、冷延率７８％で０．５０ｍｍ厚
に圧延し、次いで７５０℃、２分間の光ｉ焼鈍処理を行
った後の°（２００）極点図を第４図（Ａ）、（Ｂ）、
（Ｃ）にそれぞれ対応して示す。第４図から、この発明
の熱延鋼帯Ｃの最終製品の集合組織は回転機器用に適し
た（１００）く０、Ｖ、Ｗ＞のいわゆる面内無方向性に
なっていることが判る。このように圧延面内においてラ
ンダムな面内無方向性の集合組織が得られる理由として
は、冷延圧下率を８０％以上、好ましくは９０％以上に
高くすれば（１００）面が発達しやすいという通説に従
えば、この発明のように熱延条件を限定して未再結晶組
織を有する熱延鋼帯を得、ざらに冷間圧下率が７５％〜
８５％の冷延を施すことにより、実質的には８５％以上
の強冷延を施したと同じ状態となり、これによりリング
の８５０値向上に有利な（１００）面成分が増加したも
のと考えられる。
なお冷間圧延後の焼鈍は常法にしたがって７００℃〜９
５０℃程度で行えば良い。
５０℃程度で行えば良い。
以下にこの発明の実施例を記す。
実施例１
Ｃｏ、ｏｏｅ％、Ｓｉ １．０８％、＾［０，２８％を
含む溶鋼を転炉およびＲＨ真空処理にて溶製し、次いで
連続鋳造で２２０１厚さのスラブとした。このスラブを
１２６０℃に加熱し、熱間圧延をするに際して、本発明
材は熱間圧延終了温度を６８０℃、巻取温度を４９０℃
とし、比較材は従来法により熱間圧延終了温度を８５０
℃、巻取温度を５８０℃として、いずれも２．３ＩＩ１
ｍ厚さの熱延鋼帯とした。
含む溶鋼を転炉およびＲＨ真空処理にて溶製し、次いで
連続鋳造で２２０１厚さのスラブとした。このスラブを
１２６０℃に加熱し、熱間圧延をするに際して、本発明
材は熱間圧延終了温度を６８０℃、巻取温度を４９０℃
とし、比較材は従来法により熱間圧延終了温度を８５０
℃、巻取温度を５８０℃として、いずれも２．３ＩＩ１
ｍ厚さの熱延鋼帯とした。
次いで本発明材の熱延鋼帯および比較材の熱延鋼帯とも
に酸洗を施し、引続き冷延圧下率７８％で０．５０ｍＩ
Ｉｌ厚さに冷間圧延した後、連続焼鈍炉で８３０℃、２
分間の光輝焼鈍を施して製品とした。
に酸洗を施し、引続き冷延圧下率７８％で０．５０ｍＩ
Ｉｌ厚さに冷間圧延した後、連続焼鈍炉で８３０℃、２
分間の光輝焼鈍を施して製品とした。
これらの製品を外径８５ｍｍ、内径６５ｍ１ｌＩのリン
グに打抜き、磁気特性を測定した。その結果を第２表に
示す。
グに打抜き、磁気特性を測定した。その結果を第２表に
示す。
第２表から明らかなように、熱延条件と冷延圧下率がこ
の発明の限定要件を満たした本発明材は比較材よりリン
グのＢｓｏ値が高（、回転機器用材に適していることが
分る。
の発明の限定要件を満たした本発明材は比較材よりリン
グのＢｓｏ値が高（、回転機器用材に適していることが
分る。
実施例２
実施例１と同様の方法ｒＣＯ，００５％、Ｓｉ ００３
２％、ＡＩ！ Ｑ、０Ｏ０８％を含む溶鋼を溶製し、連
続鋳造で２２０ｍｍ厚さのスラブを得た。このスラブを
１２５０℃に加熱し、熱間圧延を行うに当って本発明材
は熱間圧延終了温度６２０℃、巻取温度を５１０℃とし
、比較材は従来法により熱間圧延終了温度を７８０℃、
巻取温度を５４０℃とし、いずれも２，５ｎｕ＋＋厚さ
の熱延銅帯とした。次いで本発明材および比較材の熱延
鋼帯を酸洗し、引続き冷延圧下率８０％の圧延により０
．５０ｍｍ厚さにした後、連続焼鈍炉にて８００℃、２
分間の光輝焼鈍を施して製品とした。これらの製品を外
径８５ｍｍ、内径６５ｍｍのリングに打抜き、その磁性
を副定した結果を第３表に示す。
２％、ＡＩ！ Ｑ、０Ｏ０８％を含む溶鋼を溶製し、連
続鋳造で２２０ｍｍ厚さのスラブを得た。このスラブを
１２５０℃に加熱し、熱間圧延を行うに当って本発明材
は熱間圧延終了温度６２０℃、巻取温度を５１０℃とし
、比較材は従来法により熱間圧延終了温度を７８０℃、
巻取温度を５４０℃とし、いずれも２，５ｎｕ＋＋厚さ
の熱延銅帯とした。次いで本発明材および比較材の熱延
鋼帯を酸洗し、引続き冷延圧下率８０％の圧延により０
．５０ｍｍ厚さにした後、連続焼鈍炉にて８００℃、２
分間の光輝焼鈍を施して製品とした。これらの製品を外
径８５ｍｍ、内径６５ｍｍのリングに打抜き、その磁性
を副定した結果を第３表に示す。
第３表から、本発明材のリングの８５０値は比較材より
優れていることが明らかである。
優れていることが明らかである。
以上の各実施例より明らかなように、この発明の方法に
よれば、ＳｉおよびＡＱの合計含有量を１．５％以下に
規制したスラブを熱間圧延するに当たり、熱間圧延終了
温度を６００℃〜７００℃、巻取温度を５００℃以下に
規制し、得られた熱延鋼帯に対し冷延圧下率７５％〜８
５％の冷間圧延を施した後に通常の焼鈍を施すことによ
って、リングでの磁束密度Ｂ５０値が高い、いわゆる回
転機器用に適した無方向性電磁ｎ帯を得ることができる
。そしてまたこの発明の方法によれば、実用に適した厚
みの無方向性電磁ｎ帯を、特に生Ｍ性を阻害することな
く得ることができ、しかも特に複雑な工程を要しない等
、低コストで優れた特性の無方向性電磁鋼帯を但産的蜆
模で製造し得る顕著な効果が得られる。
よれば、ＳｉおよびＡＱの合計含有量を１．５％以下に
規制したスラブを熱間圧延するに当たり、熱間圧延終了
温度を６００℃〜７００℃、巻取温度を５００℃以下に
規制し、得られた熱延鋼帯に対し冷延圧下率７５％〜８
５％の冷間圧延を施した後に通常の焼鈍を施すことによ
って、リングでの磁束密度Ｂ５０値が高い、いわゆる回
転機器用に適した無方向性電磁ｎ帯を得ることができる
。そしてまたこの発明の方法によれば、実用に適した厚
みの無方向性電磁ｎ帯を、特に生Ｍ性を阻害することな
く得ることができ、しかも特に複雑な工程を要しない等
、低コストで優れた特性の無方向性電磁鋼帯を但産的蜆
模で製造し得る顕著な効果が得られる。
第１図（Ａ）、（’Ｂ）、（Ｃ）はこの発明の基本実験
における熱延鋼帯の結晶組織を示す３０倍の頻微鏡組織
写真で、その（Ａ）は第１表の供試材Ａの熱延鋼帯、（
Ｂ）は供試材Ｂの熱延鋼帯、（Ｃ）は供試材Ｃの熱延鋼
帯のそれぞれの組織を示し、第２図は供試材ＡＳＢ、Ｃ
の冷延圧下率と製品のリング試料の磁束密度Ｂ５０値と
の関係を示すグラフ、第３図（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は
供試材Ａ、Ｂ、Ｃの熱延鋼帯の（２００）極点図で、そ
の（Ａ）は供試材Ａの、（Ｂ）は供試材Ｂの、（Ｃ）は
供試材Ｃのそれぞれの熱延鋼帯の極点図を示し、第４図
（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ，）は供試材Ａ、Ｂ、Ｃの製品の
（２００＞極点図で、その（Ａ）は供試材Ａの、（Ｂ）
は供試材Ｂの、（Ｃ）は供試材Ｃのそれぞれの製品の極
点図を示す。 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士 豊田武久 （ほか１名） 第 ２図 力附り凧丁発（ｏ／Ｑ）
における熱延鋼帯の結晶組織を示す３０倍の頻微鏡組織
写真で、その（Ａ）は第１表の供試材Ａの熱延鋼帯、（
Ｂ）は供試材Ｂの熱延鋼帯、（Ｃ）は供試材Ｃの熱延鋼
帯のそれぞれの組織を示し、第２図は供試材ＡＳＢ、Ｃ
の冷延圧下率と製品のリング試料の磁束密度Ｂ５０値と
の関係を示すグラフ、第３図（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）は
供試材Ａ、Ｂ、Ｃの熱延鋼帯の（２００）極点図で、そ
の（Ａ）は供試材Ａの、（Ｂ）は供試材Ｂの、（Ｃ）は
供試材Ｃのそれぞれの熱延鋼帯の極点図を示し、第４図
（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ，）は供試材Ａ、Ｂ、Ｃの製品の
（２００＞極点図で、その（Ａ）は供試材Ａの、（Ｂ）
は供試材Ｂの、（Ｃ）は供試材Ｃのそれぞれの製品の極
点図を示す。 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士 豊田武久 （ほか１名） 第 ２図 力附り凧丁発（ｏ／Ｑ）
Claims (1)
- 低炭素口を熱間圧延して熱延鋼帯とし、次いで１回の冷
間圧延により最終板厚とし、引続いて１焼鈍を行う無方
向性電磁鋼帯の製造方法において、前記低炭素口として
、ＳｉおよびＡＱの合計含有量が１．５重台％以下、残
部実質的に海よりなる鋼を用い、かつ前記熱間圧延にお
ける圧延終了温度を６００〜７００℃、巻取温度を５０
０℃以下とし、ざら前記１回の冷間圧延における圧下率
を７５〜８５％とすることを特徴とする無方向性電磁鋼
帯の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57210653A JPS59104429A (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 無方向性電磁鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57210653A JPS59104429A (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 無方向性電磁鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59104429A true JPS59104429A (ja) | 1984-06-16 |
| JPH021893B2 JPH021893B2 (ja) | 1990-01-16 |
Family
ID=16592867
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57210653A Granted JPS59104429A (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 無方向性電磁鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59104429A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62284016A (ja) * | 1986-05-31 | 1987-12-09 | Nippon Steel Corp | 電磁特性のすぐれた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2006045613A (ja) * | 2004-08-04 | 2006-02-16 | Nippon Steel Corp | 圧延方向から４５°方向の磁気特性が優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP2006219692A (ja) * | 2005-02-08 | 2006-08-24 | Nippon Steel Corp | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
-
1982
- 1982-12-02 JP JP57210653A patent/JPS59104429A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62284016A (ja) * | 1986-05-31 | 1987-12-09 | Nippon Steel Corp | 電磁特性のすぐれた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPH0450367B2 (ja) * | 1986-05-31 | 1992-08-14 | Shinnippon Seitetsu Kk | |
| JP2006045613A (ja) * | 2004-08-04 | 2006-02-16 | Nippon Steel Corp | 圧延方向から４５°方向の磁気特性が優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP4533036B2 (ja) * | 2004-08-04 | 2010-08-25 | 新日本製鐵株式会社 | 圧延方向から４５°方向の磁気特性が優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP2006219692A (ja) * | 2005-02-08 | 2006-08-24 | Nippon Steel Corp | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP4724431B2 (ja) * | 2005-02-08 | 2011-07-13 | 新日本製鐵株式会社 | 無方向性電磁鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH021893B2 (ja) | 1990-01-16 |
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