JPH06192731A - 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH06192731A JPH06192731A JP4349252A JP34925292A JPH06192731A JP H06192731 A JPH06192731 A JP H06192731A JP 4349252 A JP4349252 A JP 4349252A JP 34925292 A JP34925292 A JP 34925292A JP H06192731 A JPH06192731 A JP H06192731A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は電気機器鉄心材料として使用され
る、磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の
製造方法を提供するものである。 【構成】 無方向性電磁鋼板の製造において、Ｃ：０．
０１０％以下、Ｓｉ：０．１％以上２．０％以下、Ｍ
ｎ：０．１％以上１．５％以下、Ｓｎ：０．０２％以上
０．４０％以下を含有し、かつ、Ｐ：０．０３％以上
０．２％以下、Ｃｕ：０．１％以上１．０％以下の１種
または２種を含有する鋼を、Ａｒ3 変態点以上の温度で
熱間圧延を終了し、引き続き、Ａｒ3 変態点からＡｒ1
変態点までの温度域を平均冷却速度：５℃／秒以下で冷
却し、その後、冷間圧延、連続仕上焼鈍、あるいはさら
にスキンパス圧延を施すことにより、磁束密度が高くか
つ鉄損が低い無方向性電磁鋼板が得られる。
る、磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の
製造方法を提供するものである。 【構成】 無方向性電磁鋼板の製造において、Ｃ：０．
０１０％以下、Ｓｉ：０．１％以上２．０％以下、Ｍ
ｎ：０．１％以上１．５％以下、Ｓｎ：０．０２％以上
０．４０％以下を含有し、かつ、Ｐ：０．０３％以上
０．２％以下、Ｃｕ：０．１％以上１．０％以下の１種
または２種を含有する鋼を、Ａｒ3 変態点以上の温度で
熱間圧延を終了し、引き続き、Ａｒ3 変態点からＡｒ1
変態点までの温度域を平均冷却速度：５℃／秒以下で冷
却し、その後、冷間圧延、連続仕上焼鈍、あるいはさら
にスキンパス圧延を施すことにより、磁束密度が高くか
つ鉄損が低い無方向性電磁鋼板が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は電気機器鉄心材料として
使用される、磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電
磁鋼板の製造方法に関するものである。
使用される、磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電
磁鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、電気機器、特に、無方向性電磁鋼
板がその鉄心材料として使用される回転機および中，小
型変圧器等の分野においては、世界的な電力・エネルギ
ー節減、さらには、フロンガス規制等の地球環境保全の
動きの中で、高効率化の動きが急速に広まりつつある。
このため、無方向性電磁鋼板に対しても、その特性向
上、すなわち高磁束密度かつ低鉄損化への要請がますま
す強まってきている。
板がその鉄心材料として使用される回転機および中，小
型変圧器等の分野においては、世界的な電力・エネルギ
ー節減、さらには、フロンガス規制等の地球環境保全の
動きの中で、高効率化の動きが急速に広まりつつある。
このため、無方向性電磁鋼板に対しても、その特性向
上、すなわち高磁束密度かつ低鉄損化への要請がますま
す強まってきている。
【０００３】周知のように、無方向性電磁鋼板において
は、これまで、低鉄損化の手段として一般に、電気抵抗
増大による渦電流損低減の観点から、ＳｉあるいはＡｌ
等の含有量を高める方法がとられてきた。しかし、この
方法では、反面、磁束密度の低下は避け得ないという問
題点があった。また、単に、ＳｉあるいはＡｌ等の含有
量を高めるのみではなく、Ｃ，Ｓ，Ｎ等の低減による高
純度鋼化、あるいは特開昭５４−１６３７２０号公報に
記載されているＢの添加等の化学成分的な処置や、仕上
焼鈍前の冷延圧下率を適正範囲に制御すること、あるい
は特開昭５７−３５６２６号公報に記載されているよう
な仕上焼鈍サイクルの工夫等の製造プロセス上の処置も
なされてきたが、いずれも、低鉄損化は図られても、磁
束密度についてはそれ程の効果はなく、磁束密度が高く
かつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板を製造できるには至ら
ず、無方向性電磁鋼板に対する前記の要請に応えること
はできなかった。
は、これまで、低鉄損化の手段として一般に、電気抵抗
増大による渦電流損低減の観点から、ＳｉあるいはＡｌ
等の含有量を高める方法がとられてきた。しかし、この
方法では、反面、磁束密度の低下は避け得ないという問
題点があった。また、単に、ＳｉあるいはＡｌ等の含有
量を高めるのみではなく、Ｃ，Ｓ，Ｎ等の低減による高
純度鋼化、あるいは特開昭５４−１６３７２０号公報に
記載されているＢの添加等の化学成分的な処置や、仕上
焼鈍前の冷延圧下率を適正範囲に制御すること、あるい
は特開昭５７−３５６２６号公報に記載されているよう
な仕上焼鈍サイクルの工夫等の製造プロセス上の処置も
なされてきたが、いずれも、低鉄損化は図られても、磁
束密度についてはそれ程の効果はなく、磁束密度が高く
かつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板を製造できるには至ら
ず、無方向性電磁鋼板に対する前記の要請に応えること
はできなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記に鑑み本発明は、
磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造
方法を提供しようとするものである。
磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造
方法を提供しようとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、微量添加
元素を製造プロセス条件とその組み合わせで積極的に活
用し、製品板の集合組織を磁気的性質に望ましい（１０
０）もしくは（１１０）集合組織に発達させ、かつ磁気
的性質に望ましくない（１１１）集合組織は抑制するこ
とにより、高磁束密度かつ低鉄損の無方向性電磁鋼板が
得られないかとの観点から鋭意研究を積み重ねてきた。
その結果、微量添加元素として、鋼にＳｎを少量含有さ
せ、同時に、ＰまたはＣｕの一方もしくは両方を少量ず
つ含有させ、かつ熱延条件、特に熱延仕上温度とその後
の冷却条件を制御することにより、著しく磁束密度を高
くし、かつ鉄損を同時に低くできることを究明した。
元素を製造プロセス条件とその組み合わせで積極的に活
用し、製品板の集合組織を磁気的性質に望ましい（１０
０）もしくは（１１０）集合組織に発達させ、かつ磁気
的性質に望ましくない（１１１）集合組織は抑制するこ
とにより、高磁束密度かつ低鉄損の無方向性電磁鋼板が
得られないかとの観点から鋭意研究を積み重ねてきた。
その結果、微量添加元素として、鋼にＳｎを少量含有さ
せ、同時に、ＰまたはＣｕの一方もしくは両方を少量ず
つ含有させ、かつ熱延条件、特に熱延仕上温度とその後
の冷却条件を制御することにより、著しく磁束密度を高
くし、かつ鉄損を同時に低くできることを究明した。
【０００６】本発明は上記の知見に基づきなされたもの
であり、その要旨は、重量％で、Ｃ：０．０１０％以
下、Ｓｉ：０．１％以上２．０％以下、Ｍｎ：０．１％
以上１．５％以下、Ｓｎ：０．０２％以上０．４０％以
下を含有し、かつ、Ｐ：０．０３％以上０．２％以下、
Ｃｕ：０．１％以上１．０％以下の１種または２種を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物元素より成る鋼を、
Ａｒ3 変態点以上の温度で熱間圧延を終了し、引き続
き、Ａｒ3 変態点からＡｒ1 変態点までの温度域を平均
冷却速度：５℃／秒以下で冷却し、その後、１回または
中間焼鈍を挟んだ２回以上の冷間圧延を行った後、連続
焼鈍するところにある。また、他の要旨は、前記冷間圧
延後の連続焼鈍の後に、圧下率：２〜１２％でスキンパ
ス圧延するところにある。
であり、その要旨は、重量％で、Ｃ：０．０１０％以
下、Ｓｉ：０．１％以上２．０％以下、Ｍｎ：０．１％
以上１．５％以下、Ｓｎ：０．０２％以上０．４０％以
下を含有し、かつ、Ｐ：０．０３％以上０．２％以下、
Ｃｕ：０．１％以上１．０％以下の１種または２種を含
有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物元素より成る鋼を、
Ａｒ3 変態点以上の温度で熱間圧延を終了し、引き続
き、Ａｒ3 変態点からＡｒ1 変態点までの温度域を平均
冷却速度：５℃／秒以下で冷却し、その後、１回または
中間焼鈍を挟んだ２回以上の冷間圧延を行った後、連続
焼鈍するところにある。また、他の要旨は、前記冷間圧
延後の連続焼鈍の後に、圧下率：２〜１２％でスキンパ
ス圧延するところにある。
【０００７】以下、本発明を詳細に説明する。まず、本
発明の鋼成分の限定理由について述べる。Ｃは鉄損を高
める有害な成分で、磁気時効の原因ともなるので、０．
０１０％以下とする。
発明の鋼成分の限定理由について述べる。Ｃは鉄損を高
める有害な成分で、磁気時効の原因ともなるので、０．
０１０％以下とする。
【０００８】Ｓｉは前記のように電気抵抗を増大させて
渦電流損を低減することにより鉄損を低下させる作用の
ある成分であり、この作用を奏するためには０．１％以
上含有させる必要がある。一方、その含有量が増える
と、前記のように磁束密度が低下し、また冷延等の作業
性の劣化、さらにはコスト高ともなるので、２．０％以
下とする。
渦電流損を低減することにより鉄損を低下させる作用の
ある成分であり、この作用を奏するためには０．１％以
上含有させる必要がある。一方、その含有量が増える
と、前記のように磁束密度が低下し、また冷延等の作業
性の劣化、さらにはコスト高ともなるので、２．０％以
下とする。
【０００９】Ｍｎも電気抵抗を高めて鉄損を低下させる
効果があり、このためには０．１％以上含有させる必要
がある。一方、その含有量が増えると、Ｓｉの場合と同
様に磁束密度が低下し、またコスト高をも招くので、
１．５％以下とする。
効果があり、このためには０．１％以上含有させる必要
がある。一方、その含有量が増えると、Ｓｉの場合と同
様に磁束密度が低下し、またコスト高をも招くので、
１．５％以下とする。
【００１０】Ｓｎは、後述の熱延条件との組み合わせに
より、製品板の集合組織を磁気的性質に望ましい（１０
０）もしくは（１１０）集合組織に発達させ、かつ磁気
的性質に望ましくない（１１１）集合組織を抑制するた
め、磁束密度を高くし、かつ鉄損を同時に低下させる作
用を有する。この作用を奏するためには０．０２％以上
含有させる必要があり、一方、その含有量が増えても作
用は飽和し、むしろ仕上焼鈍時の結晶粒成長抑制等の悪
影響をもたらす場合もあり、またコスト高ともなるの
で、０．４０％以下とする。
より、製品板の集合組織を磁気的性質に望ましい（１０
０）もしくは（１１０）集合組織に発達させ、かつ磁気
的性質に望ましくない（１１１）集合組織を抑制するた
め、磁束密度を高くし、かつ鉄損を同時に低下させる作
用を有する。この作用を奏するためには０．０２％以上
含有させる必要があり、一方、その含有量が増えても作
用は飽和し、むしろ仕上焼鈍時の結晶粒成長抑制等の悪
影響をもたらす場合もあり、またコスト高ともなるの
で、０．４０％以下とする。
【００１１】Ｐは上記のＳｎと複合含有させ、後述の熱
延条件との組み合わせで、製品板の集合組織を改善し、
これにより、磁束密度を高くし、かつ鉄損を同時に低下
させる作用を有する。この作用を奏するためには０．０
３％以上含有させる必要があり、一方、その含有量が増
えても製品板の脆性を招き、需要家での作業性、加工性
に問題が生じるので、０．２％以下とする。
延条件との組み合わせで、製品板の集合組織を改善し、
これにより、磁束密度を高くし、かつ鉄損を同時に低下
させる作用を有する。この作用を奏するためには０．０
３％以上含有させる必要があり、一方、その含有量が増
えても製品板の脆性を招き、需要家での作業性、加工性
に問題が生じるので、０．２％以下とする。
【００１２】ＣｕもＰと同様に、上記のＳｎとの複合含
有により、後述の熱延条件との組み合わせで、製品板の
集合組織を改善し、これにより、磁束密度を高くし、か
つ鉄損を同時に低下させる作用を有する。この作用を奏
するためには０．１％以上含有させる必要があり、一
方、その含有量が増えても熱間脆性等を招き、熱延作業
性を劣化させるので、１．０％以下とする。
有により、後述の熱延条件との組み合わせで、製品板の
集合組織を改善し、これにより、磁束密度を高くし、か
つ鉄損を同時に低下させる作用を有する。この作用を奏
するためには０．１％以上含有させる必要があり、一
方、その含有量が増えても熱間脆性等を招き、熱延作業
性を劣化させるので、１．０％以下とする。
【００１３】上述の成分以外は鉄および不可避不純物元
素であるが、鋼の電気抵抗を高めて鉄損を低下させる目
的で、必要に応じてＡｌを添加してもよい。この場合、
Ａｌは０．１％以上含有させる必要があり、一方、その
含有量が増えると磁束密度が低下するので、１．０％以
下とする。
素であるが、鋼の電気抵抗を高めて鉄損を低下させる目
的で、必要に応じてＡｌを添加してもよい。この場合、
Ａｌは０．１％以上含有させる必要があり、一方、その
含有量が増えると磁束密度が低下するので、１．０％以
下とする。
【００１４】また、需要家での歪取焼鈍時の窒化や酸化
を防止する目的で、必要に応じてＢを添加してもよい。
このためには０．０００３％以上含有させる必要があ
り、一方、その含有量が増えても、磁束密度の低下や熱
間脆性等を招くので、０．００６０％以下とする。
を防止する目的で、必要に応じてＢを添加してもよい。
このためには０．０００３％以上含有させる必要があ
り、一方、その含有量が増えても、磁束密度の低下や熱
間脆性等を招くので、０．００６０％以下とする。
【００１５】前記成分から成る鋼は、転炉あるいは電気
炉等で溶製し、連続鋳造あるいは造塊後の分塊圧延によ
り鋼スラブとする。次いで、この鋼スラブは所望温度に
加熱後、熱間圧延する。この場合、熱間圧延の終了温度
はＡｒ3 変態点以上とする。熱間圧延の終了温度がＡｒ
3 変態点未満では、熱間圧延後にＡｒ3 変態点からＡｒ
1 変態点の温度域を通過させることが不可能となり、本
発明の特徴である高磁束密度かつ低鉄損の無方向性電磁
鋼板は得られない。
炉等で溶製し、連続鋳造あるいは造塊後の分塊圧延によ
り鋼スラブとする。次いで、この鋼スラブは所望温度に
加熱後、熱間圧延する。この場合、熱間圧延の終了温度
はＡｒ3 変態点以上とする。熱間圧延の終了温度がＡｒ
3 変態点未満では、熱間圧延後にＡｒ3 変態点からＡｒ
1 変態点の温度域を通過させることが不可能となり、本
発明の特徴である高磁束密度かつ低鉄損の無方向性電磁
鋼板は得られない。
【００１６】熱間圧延に引き続き、Ａｒ3 変態点からＡ
ｒ1 変態点までの温度域を平均冷却速度：５℃／秒で冷
却する。この温度域の平均冷却速度が５℃／秒を超える
と、冷却後の熱延板の結晶粒径が微細となり、本発明の
特徴である高磁束密度かつ低鉄損の無方向性電磁鋼板を
得ることに対して、むしろ逆効果をもたらすことにな
る。
ｒ1 変態点までの温度域を平均冷却速度：５℃／秒で冷
却する。この温度域の平均冷却速度が５℃／秒を超える
と、冷却後の熱延板の結晶粒径が微細となり、本発明の
特徴である高磁束密度かつ低鉄損の無方向性電磁鋼板を
得ることに対して、むしろ逆効果をもたらすことにな
る。
【００１７】すなわち、本発明においては、熱間圧延を
Ａｒ3 変態点以上で終了し、引き続き、Ａｒ3 変態点か
らＡｒ1 変態点までの温度域を平均冷却速度：５℃／秒
以下で冷却することにより、冷間圧延前の素材の結晶方
位をランダム化しかつ結晶粒径を粗大化することが重要
である。尚、熱間圧延後、Ａｒ3 変態点からＡｒ1 変態
点までの温度域を平均冷却速度：５℃／秒以下に制御す
るためには、例えば、熱延捲取後のコイル自己保有熱を
利用した自己焼鈍、あるいは、熱延捲取前の保熱帯等を
用いればよい。
Ａｒ3 変態点以上で終了し、引き続き、Ａｒ3 変態点か
らＡｒ1 変態点までの温度域を平均冷却速度：５℃／秒
以下で冷却することにより、冷間圧延前の素材の結晶方
位をランダム化しかつ結晶粒径を粗大化することが重要
である。尚、熱間圧延後、Ａｒ3 変態点からＡｒ1 変態
点までの温度域を平均冷却速度：５℃／秒以下に制御す
るためには、例えば、熱延捲取後のコイル自己保有熱を
利用した自己焼鈍、あるいは、熱延捲取前の保熱帯等を
用いればよい。
【００１８】その後、１回の冷間圧延、または中間焼鈍
を挟んだ２回以上の冷間圧延により所定の板厚とされ、
再結晶および結晶粒成長のための連続仕上焼鈍を施す。
を挟んだ２回以上の冷間圧延により所定の板厚とされ、
再結晶および結晶粒成長のための連続仕上焼鈍を施す。
【００１９】以上で無方向性電磁鋼板が製造されるが、
次いで、必要に応じてスキンパス圧延を圧下率：２〜１
２％で行い、これにより、需要化で所定の形状に打抜き
後に歪取焼鈍が施されるいわゆるセミプロセスタイプの
無方向性電磁鋼板が製造される。スキンパス圧延の圧下
率を２〜１２％とするのは、２％未満では、素材に均一
に歪が導入されず、歪取焼鈍時に歪誘起結晶粒成長が十
分には生じないため、磁気特性、特に鉄損の向上が難し
いからであり、一方、１２％を超えると、素材に均一に
歪は導入されるものの、結晶粒成長核が増大しすぎ、歪
取焼鈍後の結晶粒径の粗大化が飽和し、むしろ微細化に
向かう傾向となり、磁気特性が劣化するためである。
次いで、必要に応じてスキンパス圧延を圧下率：２〜１
２％で行い、これにより、需要化で所定の形状に打抜き
後に歪取焼鈍が施されるいわゆるセミプロセスタイプの
無方向性電磁鋼板が製造される。スキンパス圧延の圧下
率を２〜１２％とするのは、２％未満では、素材に均一
に歪が導入されず、歪取焼鈍時に歪誘起結晶粒成長が十
分には生じないため、磁気特性、特に鉄損の向上が難し
いからであり、一方、１２％を超えると、素材に均一に
歪は導入されるものの、結晶粒成長核が増大しすぎ、歪
取焼鈍後の結晶粒径の粗大化が飽和し、むしろ微細化に
向かう傾向となり、磁気特性が劣化するためである。
【００２０】
【実施例】次に本発明の実施例を示す。 （実施例１）Ｃ：０．００２６％、Ｓｉ：０．４９％、
Ｍｎ：０．２１％、Ｓｎ：０．２８％、Ｐ：０．１０％
を含有する鋼を、表１に示した熱間圧延終了温度で２．
８mm厚とし、引き続き、同表に示した平均冷却速度でＡ
ｒ3 変態点からＡｒ1 変態点までの温度域を冷却し、そ
の後、０．５０mm厚に冷間圧延した後、８５０℃で３０
秒間の連続仕上焼鈍を施した。得られた製品板をエプス
タイン試料に切断し、磁気特性を測定した。その測定結
果を併せて同表に示した。尚、本実施例の鋼成分の場
合、Ａｒ3 変態点は約９５０℃、Ａｒ1 変態点は約８７
０℃であった。表１から明らかのように、本発明法によ
れば、著しく磁束密度が高く、かつ鉄損が低い無方向性
電磁鋼板の製造が可能であることがわかる。
Ｍｎ：０．２１％、Ｓｎ：０．２８％、Ｐ：０．１０％
を含有する鋼を、表１に示した熱間圧延終了温度で２．
８mm厚とし、引き続き、同表に示した平均冷却速度でＡ
ｒ3 変態点からＡｒ1 変態点までの温度域を冷却し、そ
の後、０．５０mm厚に冷間圧延した後、８５０℃で３０
秒間の連続仕上焼鈍を施した。得られた製品板をエプス
タイン試料に切断し、磁気特性を測定した。その測定結
果を併せて同表に示した。尚、本実施例の鋼成分の場
合、Ａｒ3 変態点は約９５０℃、Ａｒ1 変態点は約８７
０℃であった。表１から明らかのように、本発明法によ
れば、著しく磁束密度が高く、かつ鉄損が低い無方向性
電磁鋼板の製造が可能であることがわかる。
【００２１】
【表１】
【００２２】（実施例２）表２に示した成分の鋼を、９
３０℃で熱間圧延を終了して２．５mm厚とし、引き続
き、Ａｒ3 変態点からＡｒ1 変態点までの温度域を平均
冷却速度：０．５℃／秒で冷却し、その後、０．５０mm
厚に冷間圧延した後、８７５℃で２０秒間の連続仕上焼
鈍を施した。得られた製品板からエプスタイン試料を採
取し、７５０℃×２時間の歪取焼鈍を施し、磁気特性を
測定した。その測定結果も併せて同表に示した。尚、表
２に示した成分の鋼の場合、Ａｒ3 変態点は約８７０
℃、Ａｒ1 変態点は約７９０℃であった。表２から明ら
かのように、本発明法によれば、著しく磁束密度が高
く、かつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造ができるこ
とが明らかである。
３０℃で熱間圧延を終了して２．５mm厚とし、引き続
き、Ａｒ3 変態点からＡｒ1 変態点までの温度域を平均
冷却速度：０．５℃／秒で冷却し、その後、０．５０mm
厚に冷間圧延した後、８７５℃で２０秒間の連続仕上焼
鈍を施した。得られた製品板からエプスタイン試料を採
取し、７５０℃×２時間の歪取焼鈍を施し、磁気特性を
測定した。その測定結果も併せて同表に示した。尚、表
２に示した成分の鋼の場合、Ａｒ3 変態点は約８７０
℃、Ａｒ1 変態点は約７９０℃であった。表２から明ら
かのように、本発明法によれば、著しく磁束密度が高
く、かつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造ができるこ
とが明らかである。
【００２３】
【表２】
【００２４】（実施例３）前記の実施例２で用いた鋼
を、熱間圧延後の冷却までは実施例２と同一条件で行
い、その後、０．５５mm厚に冷間圧延した後、８５０℃
で４０秒間、連続仕上焼鈍を施し、次いで、圧下率：９
％でスキンパス圧延を行い、０．５０mm厚とした。その
後、エプスタイン試料を採取し、７５０℃×２時間の歪
取焼鈍を施した後、磁気特性を測定した。その測定結果
を表３に示す。表３より明らかのように、本発明法によ
れば、著しく磁束密度が高く、かつ鉄損が低い無方向性
電磁鋼板の製造が可能であることが明らかである。
を、熱間圧延後の冷却までは実施例２と同一条件で行
い、その後、０．５５mm厚に冷間圧延した後、８５０℃
で４０秒間、連続仕上焼鈍を施し、次いで、圧下率：９
％でスキンパス圧延を行い、０．５０mm厚とした。その
後、エプスタイン試料を採取し、７５０℃×２時間の歪
取焼鈍を施した後、磁気特性を測定した。その測定結果
を表３に示す。表３より明らかのように、本発明法によ
れば、著しく磁束密度が高く、かつ鉄損が低い無方向性
電磁鋼板の製造が可能であることが明らかである。
【００２５】
【表３】
【００２６】
【発明の効果】以上のように、本発明法によれば、著し
く磁束密度が高く、かつ鉄損が低い、優れた磁気特性を
有する無方向性電磁鋼板が得られ、電気機器の高効率化
の動きの中で、その鉄心材料である無方向性電磁鋼板に
対してなされる要請に十分に応えることができ、その工
業的価値は極めて高いものである。
く磁束密度が高く、かつ鉄損が低い、優れた磁気特性を
有する無方向性電磁鋼板が得られ、電気機器の高効率化
の動きの中で、その鉄心材料である無方向性電磁鋼板に
対してなされる要請に十分に応えることができ、その工
業的価値は極めて高いものである。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０１０％以下、 Ｓｉ：０．１％以
上２．０％以下、 Ｍｎ：０．１％以上１．５％以下、 Ｓｎ：０．０２％
以上０．４０％以下を含有し、かつ、 Ｐ ：０．０３％以上０．２％以下、Ｃｕ：０．１％以
上１．０％以下の１種または２種を含有し、残部Ｆｅお
よび不可避不純物元素より成る鋼を、Ａｒ3 変態点以上
の温度で熱間圧延を終了し、引き続き、Ａｒ3 変態点か
らＡｒ1変態点までの温度域を平均冷却速度：５℃／秒
以下で冷却し、その後、１回または中間焼鈍を挟んだ２
回以上の冷間圧延を行った後、連続焼鈍することを特徴
とする磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板
の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０１０％以下、 Ｓｉ：０．１％以
上２．０％以下、 Ｍｎ：０．１％以上１．５％以下、 Ｓｎ：０．０２％
以上０．４０％以下を含有し、かつ、 Ｐ ：０．０３％以上０．２％以下、Ｃｕ：０．１％以
上１．０％以下の１種または２種を含有し、残部Ｆｅお
よび不可避不純物元素より成る鋼を、Ａｒ3 変態点以上
の温度で熱間圧延を終了し、引き続き、Ａｒ3 変態点か
らＡｒ1変態点までの温度域を平均冷却速度：５℃／秒
以下で冷却し、その後、１回または中間焼鈍を挟んだ２
回以上の冷間圧延を行った後、連続焼鈍し、さらに２〜
１２％の圧下率でスキンパス圧延することを特徴とする
磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造
方法。
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| JP34925292A JP3483265B2 (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
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| JP34925292A Expired - Lifetime JP3483265B2 (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 |
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| Country | Link |
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|---|---|---|---|---|
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-
1992
- 1992-12-28 JP JP34925292A patent/JP3483265B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| KR20230132814A (ko) | 2021-02-19 | 2023-09-18 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 무방향성 전자 강판용 열연 강판, 무방향성 전자 강판용열연 강판의 제조 방법, 및 무방향성 전자 강판의 제조 방법 |
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