JPH0273919A - 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 - Google Patents
磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は鉄損、磁束密度とも優れた無方向性電磁鋼板の
製造法に関する。
製造法に関する。
（従来の技術）
無方向性電磁鋼板は大型、中型回転機汎用モータ、自動
車用モータ、家電用モータ、変圧器等の鉄心材料として
使用される。この鋼板には磁気特性レベルによって例え
ば３９〜Ｓ６０のグレードがあり、所望電気機器製品の
目的に応して使い分けて用いられる。
車用モータ、家電用モータ、変圧器等の鉄心材料として
使用される。この鋼板には磁気特性レベルによって例え
ば３９〜Ｓ６０のグレードがあり、所望電気機器製品の
目的に応して使い分けて用いられる。
近年の工不ルギ−１！ｆｆ減、電気機器の特性向−Ｌ、
小型化等のために、これら電気機器に使用される鉄心材
料の磁気特性の向上が強く望まれている。
小型化等のために、これら電気機器に使用される鉄心材
料の磁気特性の向上が強く望まれている。
特に、汎用モータ、自動車用モータ、家電用モータ等に
使用される例えば３３０以下の中級から低級無方向性電
磁鋼板の磁気特性を一段と向−トすることが重要である
。
使用される例えば３３０以下の中級から低級無方向性電
磁鋼板の磁気特性を一段と向−トすることが重要である
。
電気機器で発生する電力損失は鉄損が主で材料の無方向
性電磁鋼板の鉄損に依存ずる。鉄損を低くするにはＳｉ
含ｌｌｒ量を高めればよいが、これはコスト高を招き更
には磁束密度を低下させる。磁束密度の低下は大きな励
磁電流を要することになるから、起動・停止が頻繁にな
される汎用モータ等では、電力損失が大となり問題であ
る。
性電磁鋼板の鉄損に依存ずる。鉄損を低くするにはＳｉ
含ｌｌｒ量を高めればよいが、これはコスト高を招き更
には磁束密度を低下させる。磁束密度の低下は大きな励
磁電流を要することになるから、起動・停止が頻繁にな
される汎用モータ等では、電力損失が大となり問題であ
る。
斯かることから、鉄損が低《且つ磁束密度の高い無方向
性電磁鋼板を得る必要がある。
性電磁鋼板を得る必要がある。
従来、無方向性電磁鋼板の製造に関して、磁気特性を高
める提案がなされている。例えば特公昭６０−５６４０
３号公報にはＳｉを０． ３〜２．０％含む極低炭素電
磁鋼スラブを熱間圧延後に８００゜Ｃ以上２分以内の高
温短時間焼鈍を行うことが開示されている。
める提案がなされている。例えば特公昭６０−５６４０
３号公報にはＳｉを０． ３〜２．０％含む極低炭素電
磁鋼スラブを熱間圧延後に８００゜Ｃ以上２分以内の高
温短時間焼鈍を行うことが開示されている。
この他に、電磁鋼の熱間圧延において、Ａｒ３変態点と
Ａｒ，変態点の中央値以下７５０゜Ｃ以上の温度で熱間
圧延し、６８０゜Ｃ以上の温度で巻き取る方法（特開昭
５６〜３８４２０号公報）、或いはＡｒ３変態点以下計
，変態点以上のＴとαの２相域で熱間圧延し、次いで徐
冷後、５００〜６００゜Ｃで巻き取る方法（特開昭５６
−３８４２２号公報）、またはＳｊとΔノの含有量を特
定してγ相とした７００〜９００゜Ｃで熱間圧延する方
法（特開昭６２−２８４０１６号公報）等が提案されて
いる。これらは夫々それなりの作用効果が奏されている
。
Ａｒ，変態点の中央値以下７５０゜Ｃ以上の温度で熱間
圧延し、６８０゜Ｃ以上の温度で巻き取る方法（特開昭
５６〜３８４２０号公報）、或いはＡｒ３変態点以下計
，変態点以上のＴとαの２相域で熱間圧延し、次いで徐
冷後、５００〜６００゜Ｃで巻き取る方法（特開昭５６
−３８４２２号公報）、またはＳｊとΔノの含有量を特
定してγ相とした７００〜９００゜Ｃで熱間圧延する方
法（特開昭６２−２８４０１６号公報）等が提案されて
いる。これらは夫々それなりの作用効果が奏されている
。
（発明が解決しようとする課題）
しかし、熱延板焼鈍を行うことはコス１・高を招く難点
がある。また、前述の各熱間圧延により、Ｎ Ｉ １１
、（２１１１面成分合板り、（１ １ ０１、（１００
１面成分合板面にもつ結晶粒が幾分増加し磁束密度の増
加が図られているが、板厚方向の結晶粒組織に差異が生
しることがある。また、磁束密度も十分に高いとは言い
難い。
がある。また、前述の各熱間圧延により、Ｎ Ｉ １１
、（２１１１面成分合板り、（１ １ ０１、（１００
１面成分合板面にもつ結晶粒が幾分増加し磁束密度の増
加が図られているが、板厚方向の結晶粒組織に差異が生
しることがある。また、磁束密度も十分に高いとは言い
難い。
本発明は鉄損が低く、より高磁束密度でかつ安定したＳ
２０グレード以下の中級から低級無方向性電磁鋼板を得
ることのできる製造方法を提供することを目的とする。
２０グレード以下の中級から低級無方向性電磁鋼板を得
ることのできる製造方法を提供することを目的とする。
また、あわせて板厚精度が高くエツジドロップがなく、
歩留が極めて良好でコスト低減を大幅に図ることの出来
る無方向性電磁鋼板の製造方法を提供することをも目的
とする。
歩留が極めて良好でコスト低減を大幅に図ることの出来
る無方向性電磁鋼板の製造方法を提供することをも目的
とする。
（課題を解決するための手段）
本発明者達は前記目的を達成すべく実験し考察を重ねた
結果、Ｓｉ １．８０％未満の極低炭素電磁鋼スラブを
熱間圧延する際、熱間圧延の仕上温度のみでなく仕上圧
延開始から終了までの全域の温度制御、仕上熱間圧延後
巻取間の高温保定および、巻取条件が重要であることを
見出した。
結果、Ｓｉ １．８０％未満の極低炭素電磁鋼スラブを
熱間圧延する際、熱間圧延の仕上温度のみでなく仕上圧
延開始から終了までの全域の温度制御、仕上熱間圧延後
巻取間の高温保定および、巻取条件が重要であることを
見出した。
本発明はこの新知見に基いてなされたものであり、その
要旨は 重量％でＣ： ０．０２％以下 Ｓｉ：１．８％未満 Ｍｎ ： ２．０％以下 Ｐ ： ０．１５％以下 Ｓ ： ０．０２％以下 を含み、さらに必要に応じて、 Ｃｕ： ０．０１〜１．０％ Ｓｎ： ０．０２〜０．２０％ Ｓｂ：０．０１０〜０．３０％ Ｂ ： ０．０００３〜０．００５０％の１種または２
種以上を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からな
る電磁鋼スラブを、熱間仕上圧延するさい開始から終了
までα域で行い、仕上圧延終了温度から７５０℃以上の
間に７秒以内保定し、次いで注水冷却し６８０℃未満の
温度で巻取り、その後、冷間圧延し焼鈍し、またはスキ
ンパスすることを特徴とする特許 無方向性電磁鋼板の製造法にある。
要旨は 重量％でＣ： ０．０２％以下 Ｓｉ：１．８％未満 Ｍｎ ： ２．０％以下 Ｐ ： ０．１５％以下 Ｓ ： ０．０２％以下 を含み、さらに必要に応じて、 Ｃｕ： ０．０１〜１．０％ Ｓｎ： ０．０２〜０．２０％ Ｓｂ：０．０１０〜０．３０％ Ｂ ： ０．０００３〜０．００５０％の１種または２
種以上を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からな
る電磁鋼スラブを、熱間仕上圧延するさい開始から終了
までα域で行い、仕上圧延終了温度から７５０℃以上の
間に７秒以内保定し、次いで注水冷却し６８０℃未満の
温度で巻取り、その後、冷間圧延し焼鈍し、またはスキ
ンパスすることを特徴とする特許 無方向性電磁鋼板の製造法にある。
以下、本発明について詳細に説明する。
まず、本発明で適用する鋼成分組成について述べる。
Ｃは磁気特性を劣化させる成分で、その含有量が多いと
鉄損を高《し、磁気時効の原因ともなるので０．０２％
以下とする。
鉄損を高《し、磁気時効の原因ともなるので０．０２％
以下とする。
Ｓｉは固有抵抗増加により鉄損を低めるために含有され
るものであるが、その量を多くずると磁束密度を低下さ
せ、またコスト高ともなるので１．８％未満とする。下
限は特定する必要はないが０．０５％が望ましい。
るものであるが、その量を多くずると磁束密度を低下さ
せ、またコスト高ともなるので１．８％未満とする。下
限は特定する必要はないが０．０５％が望ましい。
Ｍｎは熱間圧延時の脆化割れ防止の効果があり、さらに
、磁束密度を劣化させずに鉄損を低くする効果があるけ
れども、その含有量が多くなるとコスト高となるので２
．０％以下とする。
、磁束密度を劣化させずに鉄損を低くする効果があるけ
れども、その含有量が多くなるとコスト高となるので２
．０％以下とする。
Ｐは鋼板の硬度を高め、打抜き性を向上ずる作用がある
が、反面その含有量が多くなると鉄損及び磁束密度が劣
化するので０．１５％以下とする。
が、反面その含有量が多くなると鉄損及び磁束密度が劣
化するので０．１５％以下とする。
ＳはＭｎＳなどの非金属介在物を生成し、結晶粒の成長
を害し、鉄損に有害であるので０． ０ ２％以下とす
る。
を害し、鉄損に有害であるので０． ０ ２％以下とす
る。
さらに、必要に応じてＣｕ： ０．０ １〜Ｉ．０％、
Ｓｎ：０．０２ 〜０．２０％、ｓｂ： ｏ．ｏ ｌ
Ｏ 〜０．３ ０％、Ｂ ： ０．０００３〜０．００
５０％のなかの１種または２種以上を含有させる。
Ｓｎ：０．０２ 〜０．２０％、ｓｂ： ｏ．ｏ ｌ
Ｏ 〜０．３ ０％、Ｂ ： ０．０００３〜０．００
５０％のなかの１種または２種以上を含有させる。
Ｃｕ， Ｓｎ， Ｓｂ， Ｂはいずれも集合組織に影響
し磁束密度を高める作用がある。この効果を奏するには
Ｃｕは０．０１０％以上、Ｓｎは０．０２％以上、ｓｂ
は０、０１０％以上、Ｂは０．０００３％以上必要であ
る。
し磁束密度を高める作用がある。この効果を奏するには
Ｃｕは０．０１０％以上、Ｓｎは０．０２％以上、ｓｂ
は０、０１０％以上、Ｂは０．０００３％以上必要であ
る。
方、これらの含有量が多くなると鉄損を劣化させるノテ
Ｃｕは１．０％、Ｓｎは０．２０％、ｓｂは０．３０％
、Ｂは０． ０ ０ ５ ０％をそれぞれ上限とする。
Ｃｕは１．０％、Ｓｎは０．２０％、ｓｂは０．３０％
、Ｂは０． ０ ０ ５ ０％をそれぞれ上限とする。
以上の鋼成分を含み残部が鉄および不可避的不純物から
なる電磁鋼スラブは連続鋳造など公知の方法で製造され
る。
なる電磁鋼スラブは連続鋳造など公知の方法で製造され
る。
電磁鋼スラブは加熱され熱間圧延されるが、熱間圧延工
程は本発明において重要な要件であり、熱間仕上圧延は
開始から終了までγ域あるいはαとＴの２相域でなく、
α相域で行う。これについては実験データを参照して述
べる。
程は本発明において重要な要件であり、熱間仕上圧延は
開始から終了までγ域あるいはαとＴの２相域でなく、
α相域で行う。これについては実験データを参照して述
べる。
供試材として第１表に示ず鋼成分組成の電磁鋼スラブを
用いた。熱間圧延は開始温度、終了温度、圧延終了から
巻取間での高温保定、巻取温度を第２表に示す条件で行
った。次いで脱スケールして冷間圧延にて２．５Ｍ→０
．５０ｍｍの板厚とし、焼鈍は８００゜ｃｘｉｏ秒ニテ
行い、鉄損Ｗｌ５／５０、磁束密度Ｂ５０を測定しその
結果を第２表に一緒に示す。
用いた。熱間圧延は開始温度、終了温度、圧延終了から
巻取間での高温保定、巻取温度を第２表に示す条件で行
った。次いで脱スケールして冷間圧延にて２．５Ｍ→０
．５０ｍｍの板厚とし、焼鈍は８００゜ｃｘｉｏ秒ニテ
行い、鉄損Ｗｌ５／５０、磁束密度Ｂ５０を測定しその
結果を第２表に一緒に示す。
また供試材の計，変態点とＡｒ，変態点は別途測定し、
その値も第２表に示している。
その値も第２表に示している。
この実験結果から明らかなように、熱間圧延の開始から
終了までずぺてα相域で行い、熱間圧延後高温保定し、
次いで注水冷却し低温巻取したものは（ＩＡ、２Ａ）、
鉄損Ｗ１５７ｓｏ ％磁束密度ＢｓｏともにＴ相および
γとαの２相域で熱間圧延したもの（ＩＢ、２Ｂ、ＩＣ
，２Ｃ）に比べて優れている。また板幅方向の板厚偏差
がなく、板厚精度がすぐれている。なお、板厚偏差は製
品板で測定した。
終了までずぺてα相域で行い、熱間圧延後高温保定し、
次いで注水冷却し低温巻取したものは（ＩＡ、２Ａ）、
鉄損Ｗ１５７ｓｏ ％磁束密度ＢｓｏともにＴ相および
γとαの２相域で熱間圧延したもの（ＩＢ、２Ｂ、ＩＣ
，２Ｃ）に比べて優れている。また板幅方向の板厚偏差
がなく、板厚精度がすぐれている。なお、板厚偏差は製
品板で測定した。
従って、熱間圧延は圧延開始温度および終了温度ともに
Ａｒ＋変態点以下とする。熱間圧延終了後は、磁束密度
を高くし、鉄損を低め、かつ熱延板結晶粒組織を均一と
し、併せて板厚精度を高めるために、圧延終了温度から
７５０ ’Ｃ以上の間の温度に７秒以内高温保定する。
Ａｒ＋変態点以下とする。熱間圧延終了後は、磁束密度
を高くし、鉄損を低め、かつ熱延板結晶粒組織を均一と
し、併せて板厚精度を高めるために、圧延終了温度から
７５０ ’Ｃ以上の間の温度に７秒以内高温保定する。
好ましくは２秒超７秒以内である。前記高温保定条件を
外れると作用効果が得られない。その後、注水冷却し、
６８０℃未満の温度で巻取る。巻取温度を６８０ ’Ｃ
未満とすることにより、磁気特性のバラツキが防止され
る。
外れると作用効果が得られない。その後、注水冷却し、
６８０℃未満の温度で巻取る。巻取温度を６８０ ’Ｃ
未満とすることにより、磁気特性のバラツキが防止され
る。
熱間圧延の後は脱スケールし、冷間圧延、焼鈍する。ま
たセミプロセス無方向性電磁鋼板とするときにはスキン
パス圧延する。スキンバスは圧下率を２〜１０％にて行
うことが望ましい。本発明ではスキンパスし、歪取焼鈍
すると磁気特性の向上が著しい。
たセミプロセス無方向性電磁鋼板とするときにはスキン
パス圧延する。スキンバスは圧下率を２〜１０％にて行
うことが望ましい。本発明ではスキンパスし、歪取焼鈍
すると磁気特性の向上が著しい。
（実施例）
次に実施例について述べる。
実施例
供試材は第３表に示す鋼成分組成の電磁鋼スラブを用い
た。熱間圧延は第４表に示す条件で行った。高温保定は
圧延終了から注水冷却開始までの保定条件である。その
後、板厚２．５ ｍｍ→０．５０ ｍｍに冷間圧延し、
焼鈍を８００℃×１０秒にて行い、一部の供試材は９％
でスキンバス圧延を行い、７５０℃×１２０分にて歪取
焼＃１１ｉ １．た。
た。熱間圧延は第４表に示す条件で行った。高温保定は
圧延終了から注水冷却開始までの保定条件である。その
後、板厚２．５ ｍｍ→０．５０ ｍｍに冷間圧延し、
焼鈍を８００℃×１０秒にて行い、一部の供試材は９％
でスキンバス圧延を行い、７５０℃×１２０分にて歪取
焼＃１１ｉ １．た。
前記焼鈍後と歪取焼鈍後ムこそれぞれ鉄…Ｗ＋５／Ｓ。
、磁束密度Ｂ、。を測定し、その結果を第４表に一緒に
示す。また焼鈍後の鋼板板幅方向の板厚を測定し、板厚
偏差も示す。
示す。また焼鈍後の鋼板板幅方向の板厚を測定し、板厚
偏差も示す。
（発明の効果）
この実施例からも認められるごとく、本発明によると磁
束密度が高く、鉄損が低く、また板幅方向の板厚偏差が
極めて小さい無方向性電磁鋼板が得られる。
束密度が高く、鉄損が低く、また板幅方向の板厚偏差が
極めて小さい無方向性電磁鋼板が得られる。
Claims (4)
- （１）重量％でＣ：０．０２％以下 Ｓｉ：１．８％未満 Ｍｎ：２．０％以下 Ｐ：０．１５％以下 Ｓ：０．０２％以下 を含み残部が鉄および不可避的不純物からなる電磁鋼ス
ラブを、熱間仕上圧延を開始から終了までα域で行い、
仕上圧延終了温度から７５０℃以上の間に７秒以内保定
し、次いで注水冷却し、６８０℃未満の温度で巻取り、
その後、冷間圧延し焼鈍することを特徴とする磁気特性
の優れた無方向性電磁綱板の製造法。 - （２）重量％でＣ：０．０２％以下 Ｓｉ：１．８％未満 Ｍｎ：２．０％以下 Ｐ：０．１５％以下 Ｓ：０．０２％以下 を含み、さらにＣｕ：０．０１〜１．０％ Ｓｎ：０．０２〜０．２０％ Ｓｂ：０．０１０〜０．３０％ Ｂ：０．０００３〜０．００５０％ の１種または２種以上を含有し、残部が鉄および不可避
的不純物からなる電磁鋼スラブを、熱間仕上圧延を開始
から終了までα域で行い、仕上圧延終了温度から７５０
℃以上の間に７秒以内保定し、次いで注水冷却し、６８
０℃未満の温度で巻取り、その後、冷間圧延し焼鈍する
ことを特徴とする磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の
製造法。 - （３）重量％でＣ：０．０２％以下 Ｓｉ：１．８％未満 Ｍｎ：２．０％以下 Ｐ：０．１５％以下 Ｓ：０．０２％以下 を含み残部が鉄および不可避的不純物からなる電磁鋼ス
ラブを、熱間仕上圧延を開始から終了までα域で行い、
仕上圧延終了温度から７５０℃以上の間に７秒以内保定
し、次いで注水冷却し、６８０℃未満の温度で巻取り、
その後、冷間圧延し焼鈍し、スキンパスすることを特徴
とする磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法。 - （４）重量％でＣ：０．０２％以下 Ｓｉ：１．８％未満 Ｍｎ：２．０％以下 Ｐ：０．１５％以下 Ｓ：０．０２％以下 を含み、さらにＣｕ：０．０１〜１．０％ Ｓｎ：０．０２〜０．２０％ Ｓｂ：０．０１０〜０．３０％ Ｂ：０．０００３〜０．００５０％ の１種または２種以上を含有し、残部が鉄および不可避
的不純物からなる電磁鋼スラブを、熱間仕上圧延を開始
から終了までα域で行い、仕上圧延終了温度から７５０
℃以上の間に７秒以内保定し、次いで注水冷却し、６８
０℃未満の温度で巻取り、その後、冷間圧延し焼鈍し、
スキンパスすることを特徴とする磁気特性の優れた無方
向性電磁鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22727688A JPH0273919A (ja) | 1988-09-10 | 1988-09-10 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22727688A JPH0273919A (ja) | 1988-09-10 | 1988-09-10 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0273919A true JPH0273919A (ja) | 1990-03-13 |
Family
ID=16858283
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22727688A Pending JPH0273919A (ja) | 1988-09-10 | 1988-09-10 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0273919A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004008226A (ja) * | 2003-10-06 | 2004-01-15 | Seirei Ind Co Ltd | 枝豆引抜収穫機 |
| KR100479992B1 (ko) * | 1999-09-22 | 2005-03-30 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| US7513959B2 (en) | 2002-12-05 | 2009-04-07 | Jfe Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same |
| US20140377124A1 (en) * | 2012-03-15 | 2014-12-25 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | Non-Oriented Electrical Steel Plate and Manufacturing Process Therefor |
| JP2017128759A (ja) * | 2016-01-19 | 2017-07-27 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
-
1988
- 1988-09-10 JP JP22727688A patent/JPH0273919A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100479992B1 (ko) * | 1999-09-22 | 2005-03-30 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
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| JP2015516503A (ja) * | 2012-03-15 | 2015-06-11 | バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド | 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
| EP2826882B1 (en) | 2012-03-15 | 2017-03-01 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | Non-oriented electrical steel plate and manufacturing process therefor |
| US9659694B2 (en) * | 2012-03-15 | 2017-05-23 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | Non-oriented electrical steel plate and manufacturing process therefor |
| US10096415B2 (en) | 2012-03-15 | 2018-10-09 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd | Non-oriented electrical steel plate and manufacturing process therefor |
| JP2017128759A (ja) * | 2016-01-19 | 2017-07-27 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
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