JP3067894B2 - 無方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法 - Google Patents
無方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法Info
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- JP3067894B2 JP3067894B2 JP4189757A JP18975792A JP3067894B2 JP 3067894 B2 JP3067894 B2 JP 3067894B2 JP 4189757 A JP4189757 A JP 4189757A JP 18975792 A JP18975792 A JP 18975792A JP 3067894 B2 JP3067894 B2 JP 3067894B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、０．０１〜８．０％の
Ｓｉを含む無方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法に関す
るものである。
Ｓｉを含む無方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】無方向性電磁鋼板は回転機および中小型
変圧器等の鉄心材料として広く利用されており、磁気特
性として励磁特性と鉄損特性が良好でなくてはならな
い。しかも近年、特にエネルギーロスの少ない低鉄損素
材への市場要求が強まっている。しかし、従来の製造方
法では、熱延、冷延、焼鈍等の複雑な工程処理が必要な
ため、製造コストが非常に高いという問題がある。そこ
で最近、電磁鋼の溶鋼を急冷凝固法で直接薄帯にする技
術が開発された。この方法によれば、溶鋼から直接成品
または半成品ができるので、製造コストを大幅に下げる
ことが可能である。
変圧器等の鉄心材料として広く利用されており、磁気特
性として励磁特性と鉄損特性が良好でなくてはならな
い。しかも近年、特にエネルギーロスの少ない低鉄損素
材への市場要求が強まっている。しかし、従来の製造方
法では、熱延、冷延、焼鈍等の複雑な工程処理が必要な
ため、製造コストが非常に高いという問題がある。そこ
で最近、電磁鋼の溶鋼を急冷凝固法で直接薄帯にする技
術が開発された。この方法によれば、溶鋼から直接成品
または半成品ができるので、製造コストを大幅に下げる
ことが可能である。
【０００３】急冷凝固法で薄鋳片を得て、それを出発素
材とする方法は、たとえば、特開平２−１９４１２３号
公報には、Ｓｉ：０．１〜４．０重量％を含有する溶湯
を急冷凝固して、再加熱することなく圧下率６０％以
下、圧延仕上げ温度６００〜１０００℃で熱延し、次い
で、得られた熱延鋼帯に冷延および仕上げ焼鈍を施すこ
とを特徴とする磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製
造方法が開示されている。しかし、鋳造時の雰囲気につ
いては何も言及されておらず、通常の大気中で実施され
ていると考えられる。
材とする方法は、たとえば、特開平２−１９４１２３号
公報には、Ｓｉ：０．１〜４．０重量％を含有する溶湯
を急冷凝固して、再加熱することなく圧下率６０％以
下、圧延仕上げ温度６００〜１０００℃で熱延し、次い
で、得られた熱延鋼帯に冷延および仕上げ焼鈍を施すこ
とを特徴とする磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板の製
造方法が開示されている。しかし、鋳造時の雰囲気につ
いては何も言及されておらず、通常の大気中で実施され
ていると考えられる。
【０００４】さらに、薄鋳片の結晶粒径の改善に着眼し
ているものがある。特開昭６２−２４０７１４号公報に
は、急冷凝固時の冷却体表面間隙の条件と急冷凝固後の
鋳片の冷却条件を選ぶことにより、連続体の平均粒径を
０．０５mm以上とすることを特徴とする、磁気特性に優
れた無方向性電磁鋼板の製造方法が開示されている。し
かし、鋳造時の雰囲気については何も言及されておら
ず、通常の大気中で実施されていると考えられる。
ているものがある。特開昭６２−２４０７１４号公報に
は、急冷凝固時の冷却体表面間隙の条件と急冷凝固後の
鋳片の冷却条件を選ぶことにより、連続体の平均粒径を
０．０５mm以上とすることを特徴とする、磁気特性に優
れた無方向性電磁鋼板の製造方法が開示されている。し
かし、鋳造時の雰囲気については何も言及されておら
ず、通常の大気中で実施されていると考えられる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このような従来技術に
よる急冷凝固法により、無方向性電磁鋼板を工業的に生
産する場合、鉄損特性が不十分であり、その原因は鋳造
組織の制御に問題点があると考えられる。本発明者ら
は、この鋳造時における雰囲気に着眼し、急冷凝固時の
溶鋼の鋳造組織を制御することにより、無方向性電磁鋼
板の最終製品での鉄損特性を向上させることを目的とす
る。
よる急冷凝固法により、無方向性電磁鋼板を工業的に生
産する場合、鉄損特性が不十分であり、その原因は鋳造
組織の制御に問題点があると考えられる。本発明者ら
は、この鋳造時における雰囲気に着眼し、急冷凝固時の
溶鋼の鋳造組織を制御することにより、無方向性電磁鋼
板の最終製品での鉄損特性を向上させることを目的とす
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成すべく検討を重ねた結果完成したものであって、その
要旨とするところは双ロール式連続鋳造において、重量
でＳｉ：０．０１〜８．０％を含有し、その他電磁鋼と
して必要な成分元素を含み、残部実質的にＦｅからなる
溶鋼を、連続的に供給して急冷凝固させて薄鋳片を鋳造
するに際し、双ロールの湯溜まり部を窒素ガス雰囲気に
することにあり、これにより従来よりも良好な鉄損特性
を得ることができる。
成すべく検討を重ねた結果完成したものであって、その
要旨とするところは双ロール式連続鋳造において、重量
でＳｉ：０．０１〜８．０％を含有し、その他電磁鋼と
して必要な成分元素を含み、残部実質的にＦｅからなる
溶鋼を、連続的に供給して急冷凝固させて薄鋳片を鋳造
するに際し、双ロールの湯溜まり部を窒素ガス雰囲気に
することにあり、これにより従来よりも良好な鉄損特性
を得ることができる。
【０００７】
【作用】以下に本発明を詳細に説明する。電磁鋼板の用
途は、回転機と静止器の二つに大別できる。この二つの
用途では、それぞれにふさわしい電磁特性が要求され
る。即ち、回転機用材料に対しては板面内で等方的な電
磁特性が望まれ、これには｛１００｝面内無方向な集合
組織を有する材料が好適である。他方、静止器用材料に
対してはＬ方向或いはＣ方向の電磁特性の良いことが望
まれ、これには｛１１０｝〈００１〉集合組織或いは
｛１００｝〈００１〉集合組織を有する材料が好適であ
る。一般に｛１００｝〈０ｖｗ〉は、圧延、再結晶して
も｛１００｝〈０ｖｗ〉に近い方位の結晶になること
が、良く知られているが、本発明においては、この考え
方を急冷凝固法に適用し、薄鋳片での柱状晶の鋳造組織
をできるだけ多くする必要があると考えた。そこで、本
発明者らは、この急冷凝固時の凝固組織形態を改善する
ため、湯溜まり部の雰囲気を変えることに着眼した。
途は、回転機と静止器の二つに大別できる。この二つの
用途では、それぞれにふさわしい電磁特性が要求され
る。即ち、回転機用材料に対しては板面内で等方的な電
磁特性が望まれ、これには｛１００｝面内無方向な集合
組織を有する材料が好適である。他方、静止器用材料に
対してはＬ方向或いはＣ方向の電磁特性の良いことが望
まれ、これには｛１１０｝〈００１〉集合組織或いは
｛１００｝〈００１〉集合組織を有する材料が好適であ
る。一般に｛１００｝〈０ｖｗ〉は、圧延、再結晶して
も｛１００｝〈０ｖｗ〉に近い方位の結晶になること
が、良く知られているが、本発明においては、この考え
方を急冷凝固法に適用し、薄鋳片での柱状晶の鋳造組織
をできるだけ多くする必要があると考えた。そこで、本
発明者らは、この急冷凝固時の凝固組織形態を改善する
ため、湯溜まり部の雰囲気を変えることに着眼した。
【０００８】一般に、双ロール急冷凝固法では、図１で
双ロールの湯溜まり部を模式的に示すように、ロール１
／溶鋼２間にガス膜層３が存在し、溶鋼２表面からロー
ル１側への伝熱抵抗として、ロール本体１以外にガス膜
層３も含めた総括伝熱抵抗を考慮する必要がある。この
時のガス膜は数μｍのオーダーの厚さと考えられる。普
通、双ロール急冷凝固法でのロール１と溶鋼２の接触時
間は０．１秒オーダーであり、この短時間に凝固シェル
を形成させる必要があり、ガス膜層３による総括伝熱抵
抗への影響は非常に大きいものと思われる。
双ロールの湯溜まり部を模式的に示すように、ロール１
／溶鋼２間にガス膜層３が存在し、溶鋼２表面からロー
ル１側への伝熱抵抗として、ロール本体１以外にガス膜
層３も含めた総括伝熱抵抗を考慮する必要がある。この
時のガス膜は数μｍのオーダーの厚さと考えられる。普
通、双ロール急冷凝固法でのロール１と溶鋼２の接触時
間は０．１秒オーダーであり、この短時間に凝固シェル
を形成させる必要があり、ガス膜層３による総括伝熱抵
抗への影響は非常に大きいものと思われる。
【０００９】そこで、本発明者らは、双ロールの湯溜ま
り部での雰囲気ガス４の巻き込みに着目し、従来の大気
に変えて、種々のガスを使用し、鋳造組織形態について
検討を実施した。その結果、湯溜まり部を窒素ガス雰囲
気にすると、図２（ａ）に示すように柱状粒鋳造組織を
持った薄鋳片が得られることにより、磁気特性が向上す
ることを見出した。これに対し、アルゴンガスやヘリウ
ムガス雰囲気では、凝固組織形態は等軸粒となり易い。
図２（ｂ）にヘリウムガス雰囲気での凝固組織を示す。
この理由としては、窒素ガスの場合は溶鋼の表面で微量
の吸窒が行われるため、見かけの熱伝導度が小さくな
り、その結果として、窒素ガスの熱伝導度が小さくなる
ことが考えられる。
り部での雰囲気ガス４の巻き込みに着目し、従来の大気
に変えて、種々のガスを使用し、鋳造組織形態について
検討を実施した。その結果、湯溜まり部を窒素ガス雰囲
気にすると、図２（ａ）に示すように柱状粒鋳造組織を
持った薄鋳片が得られることにより、磁気特性が向上す
ることを見出した。これに対し、アルゴンガスやヘリウ
ムガス雰囲気では、凝固組織形態は等軸粒となり易い。
図２（ｂ）にヘリウムガス雰囲気での凝固組織を示す。
この理由としては、窒素ガスの場合は溶鋼の表面で微量
の吸窒が行われるため、見かけの熱伝導度が小さくな
り、その結果として、窒素ガスの熱伝導度が小さくなる
ことが考えられる。
【００１０】以上のように、本発明者らは、双ロールの
湯溜まり部の雰囲気ガスの巻き込みに着目して、種々の
ガスを検討した結果、湯溜まり部を窒素ガス雰囲気にす
ると、柱状粒鋳造組織を持った薄鋳片が得られ、磁気特
性が向上することを見出した。
湯溜まり部の雰囲気ガスの巻き込みに着目して、種々の
ガスを検討した結果、湯溜まり部を窒素ガス雰囲気にす
ると、柱状粒鋳造組織を持った薄鋳片が得られ、磁気特
性が向上することを見出した。
【００１１】次に本発明において、鋼組成および製造条
件を前記のように限定した理由を、詳細に説明する。こ
の鋼成分の限定理由は下記のとおりである。Ｓｉは鉄損
を良くするために下限を０．０１％とするが、多すぎる
と冷間圧延の際に割れ易く加工が困難となるので上限を
８．０％とする。なお、本発明において、Ｓｉ以外の鋼
成分としては、磁気特性の向上、機械的性質の向上、耐
銹性の向上等の目的のために、Ａｌ，Ｍｎ，Ｐ，Ｂ，Ｎ
ｉ，Ｃｒ，Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕの一種または二種以上を
０．０１〜１０％含有させても良い。
件を前記のように限定した理由を、詳細に説明する。こ
の鋼成分の限定理由は下記のとおりである。Ｓｉは鉄損
を良くするために下限を０．０１％とするが、多すぎる
と冷間圧延の際に割れ易く加工が困難となるので上限を
８．０％とする。なお、本発明において、Ｓｉ以外の鋼
成分としては、磁気特性の向上、機械的性質の向上、耐
銹性の向上等の目的のために、Ａｌ，Ｍｎ，Ｐ，Ｂ，Ｎ
ｉ，Ｃｒ，Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕの一種または二種以上を
０．０１〜１０％含有させても良い。
【００１２】次に、この溶鋼を双ロール法等により急冷
凝固するが、得られる薄鋳片の板厚は０．３〜４．０mm
厚が好ましい。これは、最終板厚０．０３〜１．００mm
の製品を想定したとき、良好な磁気特性を得るためには
０．３mm未満では冷延圧下率が不足であり、４．０mm超
では冷延圧下率は過剰となるからである。本発明では、
柱状晶鋳造組織とするため、鋳造雰囲気ガスを窒素ガス
に限定した。このとき凝固完了後は、インヒビターの成
長、凝集粗大化や結晶粒の成長を助長するため、できる
だけ徐冷する方法がある。更に、鋳片の靭性を得るため
に、若干の圧下を薄鋳片に加えてやる方法もある。
凝固するが、得られる薄鋳片の板厚は０．３〜４．０mm
厚が好ましい。これは、最終板厚０．０３〜１．００mm
の製品を想定したとき、良好な磁気特性を得るためには
０．３mm未満では冷延圧下率が不足であり、４．０mm超
では冷延圧下率は過剰となるからである。本発明では、
柱状晶鋳造組織とするため、鋳造雰囲気ガスを窒素ガス
に限定した。このとき凝固完了後は、インヒビターの成
長、凝集粗大化や結晶粒の成長を助長するため、できる
だけ徐冷する方法がある。更に、鋳片の靭性を得るため
に、若干の圧下を薄鋳片に加えてやる方法もある。
【００１３】次に本発明の実施例を挙げて説明する。
【００１４】
〔実施例１〕表１に示す成分組成を含む溶鋼を、双ロー
ル急冷凝固法により、１．７mm厚の薄鋳片に鋳造した。
鋳造条件は、溶鋼のロール接触時間が約０．３秒であ
る。湯溜まり部の溶鋼温度は１４９５℃であった。鋳造
雰囲気は、表２に示すように、Ｎ2 ，Ａｒ，Ｈｅの３水
準にした。このときの、鋳造組織は、鋳造雰囲気Ａｒ，
Ｈｅでは等軸晶、Ｎ2 では柱状晶になっていた。
ル急冷凝固法により、１．７mm厚の薄鋳片に鋳造した。
鋳造条件は、溶鋼のロール接触時間が約０．３秒であ
る。湯溜まり部の溶鋼温度は１４９５℃であった。鋳造
雰囲気は、表２に示すように、Ｎ2 ，Ａｒ，Ｈｅの３水
準にした。このときの、鋳造組織は、鋳造雰囲気Ａｒ，
Ｈｅでは等軸晶、Ｎ2 では柱状晶になっていた。
【００１５】ついで、得られた薄鋳片を酸洗した後、冷
間圧延を行い０．３５mm厚にした。次に、１０００℃で
３０秒間、連続仕上げ焼鈍を施し、磁気特性を測定し
た。表２に、得られた製品の磁気特性を示す。製品の磁
性は、鋳造雰囲気を窒素にすると、他の鋳造雰囲気より
も磁気特性が良好なものが得られた。
間圧延を行い０．３５mm厚にした。次に、１０００℃で
３０秒間、連続仕上げ焼鈍を施し、磁気特性を測定し
た。表２に、得られた製品の磁気特性を示す。製品の磁
性は、鋳造雰囲気を窒素にすると、他の鋳造雰囲気より
も磁気特性が良好なものが得られた。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】〔実施例２〕表３に示す成分組成を含む溶
鋼を、双ロール急冷凝固法により、１．５mm厚の薄鋳片
に鋳造した。鋳造条件は、溶鋼のロール接触時間は約
０．３秒である。湯溜まり部の溶鋼温度は１５０５℃で
あった。鋳造雰囲気は、表２に示すように、Ｎ2 ，Ａ
ｒ，Ｈｅの３水準にした。
鋼を、双ロール急冷凝固法により、１．５mm厚の薄鋳片
に鋳造した。鋳造条件は、溶鋼のロール接触時間は約
０．３秒である。湯溜まり部の溶鋼温度は１５０５℃で
あった。鋳造雰囲気は、表２に示すように、Ｎ2 ，Ａ
ｒ，Ｈｅの３水準にした。
【００１９】ついで、得られた薄鋳片を酸洗した後、冷
間圧延を行い０．５０mm厚にした。次に、９５０℃で２
０秒間、連続仕上げ焼鈍を施し、磁気特性を測定した。
得られた製品の磁性は、表４に示すように、鋳造雰囲気
を窒素にすると、他の鋳造雰囲気より磁気特性が良好な
ものが得られた。
間圧延を行い０．５０mm厚にした。次に、９５０℃で２
０秒間、連続仕上げ焼鈍を施し、磁気特性を測定した。
得られた製品の磁性は、表４に示すように、鋳造雰囲気
を窒素にすると、他の鋳造雰囲気より磁気特性が良好な
ものが得られた。
【００２０】
【表３】
【００２１】
【表４】
【００２２】
【発明の効果】本発明によれば、鉄損特性が良好な無方
向性電磁鋼板を、安価かつ省エネルギーに製造すること
ができるので、工業上の貢献するところが極めて大であ
る。
向性電磁鋼板を、安価かつ省エネルギーに製造すること
ができるので、工業上の貢献するところが極めて大であ
る。
【図１】双ロールの湯溜まり部での、ロール表面におけ
るガス膜層の模式図である。
るガス膜層の模式図である。
【図２】薄鋳片の１／４厚での鋳造金属組織を示す顕微
鏡写真であって、（ａ）は鋳造雰囲気をＮ2 としたも
の、（ｂ）はＨｅとしたものである。
鏡写真であって、（ａ）は鋳造雰囲気をＮ2 としたも
の、（ｂ）はＨｅとしたものである。
１ ロール ２ 溶鋼 ３ ガス膜層 ４ 鋳造雰囲気ガス
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｈ０１Ｆ 1/16 Ｈ０１Ｆ 1/16 Ａ (56)参考文献 特開 平３−66453（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−42146（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−240714（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−163235（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/00 B22D 11/06 330 C22C 33/04 C22C 38/00 303 H01F 1/16
Claims (1)
- 【請求項１】 双ロール式連続鋳造において、重量でＳ
ｉ：０．０１〜８．０％を含有し、その他電磁鋼として
必要な成分元素を含み、残部実質的にＦｅからなる溶鋼
を、連続的に供給して急冷凝固させて薄鋳片を鋳造する
に際し、双ロールの湯溜まり部を窒素ガス雰囲気にする
ことを特徴とする、無方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4189757A JP3067894B2 (ja) | 1992-07-16 | 1992-07-16 | 無方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4189757A JP3067894B2 (ja) | 1992-07-16 | 1992-07-16 | 無方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0631394A JPH0631394A (ja) | 1994-02-08 |
| JP3067894B2 true JP3067894B2 (ja) | 2000-07-24 |
Family
ID=16246674
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4189757A Expired - Fee Related JP3067894B2 (ja) | 1992-07-16 | 1992-07-16 | 無方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3067894B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1298853C (en) * | 1986-05-14 | 1992-04-14 | William Alan Welsh | Method for treating caustic refined glyceride oils for removal of soaps and phospholipids |
| PL197123B1 (pl) | 2001-09-13 | 2008-03-31 | Properties Ak | Sposób wytwarzania taśmy ze stali elektrotechnicznej o zorientowanym ziarnie |
| AU2003216420A1 (en) † | 2002-05-08 | 2003-11-11 | Ak Properties, Inc. | Method of continuous casting non-oriented electrical steel strip |
| CN104805353A (zh) * | 2015-05-07 | 2015-07-29 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种纵向磁性能优异电工钢及其生产方法 |
-
1992
- 1992-07-16 JP JP4189757A patent/JP3067894B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0631394A (ja) | 1994-02-08 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
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