JPS607701B2 - 高導電耐熱アルミニウム合金の製造法 - Google Patents
高導電耐熱アルミニウム合金の製造法Info
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- JPS607701B2 JPS607701B2 JP55049446A JP4944680A JPS607701B2 JP S607701 B2 JPS607701 B2 JP S607701B2 JP 55049446 A JP55049446 A JP 55049446A JP 4944680 A JP4944680 A JP 4944680A JP S607701 B2 JPS607701 B2 JP S607701B2
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- JP
- Japan
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- aluminum alloy
- heat
- highly conductive
- heat resistance
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐熱性と導電性に優れた導電用耐熱アルミニウ
ム合金（以下アルミ合金と記す）の製造法に関するもの
である。
ム合金（以下アルミ合金と記す）の製造法に関するもの
である。
従釆より導電用耐熱アルミ合金としては、アルリミニワ
ム（以下、アルミと記す）にジルコニウム（Ｚｒ）を徴
量添加し、製造工程中にＺｒを固落させる製造法をとる
ことにより、耐熱性、導電性の優れたアルミ合金を得て
いる（例えば特許第８４２１１０号、第８４２１１１号
）。
ム（以下、アルミと記す）にジルコニウム（Ｚｒ）を徴
量添加し、製造工程中にＺｒを固落させる製造法をとる
ことにより、耐熱性、導電性の優れたアルミ合金を得て
いる（例えば特許第８４２１１０号、第８４２１１１号
）。
タ このような導電用耐熱アルミ合金は６０％耐熱アル
ミ合金（６０ＴＡＩ）として知られ、その導電率は６０
％ＩＡＣＳ以上、耐熱性は連続使用温度が１５ぴＣの特
性を有するものである。
ミ合金（６０ＴＡＩ）として知られ、その導電率は６０
％ＩＡＣＳ以上、耐熱性は連続使用温度が１５ぴＣの特
性を有するものである。
近年、導電用耐熱アルミ合金の耐熱性をさらに改良し、
同一サイズの電線での通電容量を増加しようという要望
が強い。
同一サイズの電線での通電容量を増加しようという要望
が強い。
本発明は、上述の耐熱性をさらに向上し、特に通電容量
の倍増を目的とした電線の導体を開発するため、本発明
者等が種々の合金、製法について検討した結果得られた
もので、特定組成範囲のＡＩ−Ｚｒ系合金を、ある条件
範囲に限定された加工、熱処理工程を施すことにより、
導電率が５８％ＩＡＣＳ以上と高く、耐熱性も従来より
格段に優れた導電用耐熱アルミ合金の製造法を提供せん
とするものである。
の倍増を目的とした電線の導体を開発するため、本発明
者等が種々の合金、製法について検討した結果得られた
もので、特定組成範囲のＡＩ−Ｚｒ系合金を、ある条件
範囲に限定された加工、熱処理工程を施すことにより、
導電率が５８％ＩＡＣＳ以上と高く、耐熱性も従来より
格段に優れた導電用耐熱アルミ合金の製造法を提供せん
とするものである。
本発明によって得られるＡク合金の１時間燐鈍で４００
℃以上の１０％軟化温度は電線として用いた場合、連続
使用温度で２３ｑｏに相当するものであります。
℃以上の１０％軟化温度は電線として用いた場合、連続
使用温度で２３ｑｏに相当するものであります。
良く知られている様に電線の許容電流は許容温度上昇の
平方根に比例します。周辺温度を４０℃としますと１９
０００の許容温度上昇が得られます。通常のＡＣＳＮこ
用いられている硬Ａそ線は９０℃が連続使用温度ですの
で許容温度上昇は５び０となります。以上から本発明に
より得られるＡぐ合金線を使用しますと下式ゾ可成前０
＝１．９４９３２ に示される様に同一サイズで約２倍の許容電流が得られ
る画期的な電線が得られます。
平方根に比例します。周辺温度を４０℃としますと１９
０００の許容温度上昇が得られます。通常のＡＣＳＮこ
用いられている硬Ａそ線は９０℃が連続使用温度ですの
で許容温度上昇は５び０となります。以上から本発明に
より得られるＡぐ合金線を使用しますと下式ゾ可成前０
＝１．９４９３２ に示される様に同一サイズで約２倍の許容電流が得られ
る画期的な電線が得られます。
本発明は、Ｚｒｏ．２３〜０．３５％を含み、残部通常
の不純物とアルミニウムから成るＡＩ一Ｚｒ系合金を溶
解し、銭込温度７００℃以上で鋳造した後、連続的に圧
延開始温度５３０℃以上で熱間圧延を施し、その後所定
サイズまで袷間加工を施した後、３１０ｏ〜３９０ｏｏ
の温度範囲で５０〜４００時間時効処理を施してＡＩ３
Ｚｒを均一微細に分散させ、必要によりさらに加工度３
０％以下の袷間加工を施すことにより、５８％ＩＡＣＳ
以上の導電率、硬アルミニウム線と同等の強度を有し、
かつ１時間擬錨で４００００以上の１０％軟化温度を有
せしめたことを特徴とする高導電耐熱アルミニウム合金
の製造法である。
の不純物とアルミニウムから成るＡＩ一Ｚｒ系合金を溶
解し、銭込温度７００℃以上で鋳造した後、連続的に圧
延開始温度５３０℃以上で熱間圧延を施し、その後所定
サイズまで袷間加工を施した後、３１０ｏ〜３９０ｏｏ
の温度範囲で５０〜４００時間時効処理を施してＡＩ３
Ｚｒを均一微細に分散させ、必要によりさらに加工度３
０％以下の袷間加工を施すことにより、５８％ＩＡＣＳ
以上の導電率、硬アルミニウム線と同等の強度を有し、
かつ１時間擬錨で４００００以上の１０％軟化温度を有
せしめたことを特徴とする高導電耐熱アルミニウム合金
の製造法である。
ここで１０％軟化温度とは、１時間の加熱により引張強
ごが１０％低下する最低加熱温度を意味する。この１時
間嘘鈍で４００ｏｏ以上の１０％軟化温度は前述の連続
使用温度では２３０００に相当するものである。本発明
において、Ｚｄ量‘ま０．２３〜０．３５％と規定した
のは、０．２３％未満では耐熱性が充分でなく、０．３
５％を越えると、析出物の粗大化が起こり、Ｚｒ量が増
加するに従って、逆に耐熱性が劣化すると共にコストも
増加し、更には鋳造割れも発生するからである。
ごが１０％低下する最低加熱温度を意味する。この１時
間嘘鈍で４００ｏｏ以上の１０％軟化温度は前述の連続
使用温度では２３０００に相当するものである。本発明
において、Ｚｄ量‘ま０．２３〜０．３５％と規定した
のは、０．２３％未満では耐熱性が充分でなく、０．３
５％を越えると、析出物の粗大化が起こり、Ｚｒ量が増
加するに従って、逆に耐熱性が劣化すると共にコストも
増加し、更には鋳造割れも発生するからである。
本発明において、鋳造機は連続鋳造圧延方式を用い、鋳
造機直前の溶湯温度（銭込温度）を７００℃以上とする
のは本発明のようにＺｒ濃度が高い場合には、銭込温度
が７００℃未満となると、ＡＷｒの形でＺｒが粗大粒子
の形で晶出し、添加したＺｒの中で耐熱性に効果を発揮
できる量が減少すると同時に、晶出した粗大粒子が耐熱
性を低下させ、鋳造割れを発生させるからである。又本
発明において、鋳造した後、連続的に圧延開始温度５３
０℃以上で熱間圧延を施すのは、熱間圧延時にＺての析
出を阻止して〜固溶状態に保ち、時効時に均一微細にＺ
ｒを析出させるためである。
造機直前の溶湯温度（銭込温度）を７００℃以上とする
のは本発明のようにＺｒ濃度が高い場合には、銭込温度
が７００℃未満となると、ＡＷｒの形でＺｒが粗大粒子
の形で晶出し、添加したＺｒの中で耐熱性に効果を発揮
できる量が減少すると同時に、晶出した粗大粒子が耐熱
性を低下させ、鋳造割れを発生させるからである。又本
発明において、鋳造した後、連続的に圧延開始温度５３
０℃以上で熱間圧延を施すのは、熱間圧延時にＺての析
出を阻止して〜固溶状態に保ち、時効時に均一微細にＺ
ｒを析出させるためである。
熱間圧延機直前の鏡塊の温度（圧延開始温度）を５３ぴ
０以上としたのは、この温度が５３０００未満となると
、耐熱性が劣化する。この耐熱性の劣化機構に関しては
、下記の様に考えられる。熱間圧延開始温度が低くなる
と、それに従って熱間圧延時のＡＩの温度も低下し、固
溶体からのＺｒの析出に適当な条件が作られ、熱間圧延
後の荒引線の導電率は上昇するものの、その後の伸綾加
工により析出物近傍に著しい加工歪みが著積されて、使
用サイズ又はその近くのサイズでの時効時に、未だ固溶
体に滞っているＺｒの析出が非常に不均一になり、耐熱
性が充分得られなくなるためと思われる。従って、本発
明においては、使用サイズ又はその近くのサイズ、つま
り時効を実施するサイズにおいては、均一な歪みを持つ
た素材とする必要がある。本発明の耐熱ＡＩ−Ｚｒ系合
金は、使用サイズ又はそれに近いサイズで時効処理を行
なうことにより、ＡＩ３Ｚｒの微細な析出物を分散させ
ると共に、導電率の向上を同時に行っているものであり
、使用サイズ以上での時効処理、例えば熱間圧延後の時
効処理は、同一の導電率を得るために使用サイズ近辺の
時効時間よりも多大の時間を要し、又最も問題となる耐
熱性を劣化させる。
０以上としたのは、この温度が５３０００未満となると
、耐熱性が劣化する。この耐熱性の劣化機構に関しては
、下記の様に考えられる。熱間圧延開始温度が低くなる
と、それに従って熱間圧延時のＡＩの温度も低下し、固
溶体からのＺｒの析出に適当な条件が作られ、熱間圧延
後の荒引線の導電率は上昇するものの、その後の伸綾加
工により析出物近傍に著しい加工歪みが著積されて、使
用サイズ又はその近くのサイズでの時効時に、未だ固溶
体に滞っているＺｒの析出が非常に不均一になり、耐熱
性が充分得られなくなるためと思われる。従って、本発
明においては、使用サイズ又はその近くのサイズ、つま
り時効を実施するサイズにおいては、均一な歪みを持つ
た素材とする必要がある。本発明の耐熱ＡＩ−Ｚｒ系合
金は、使用サイズ又はそれに近いサイズで時効処理を行
なうことにより、ＡＩ３Ｚｒの微細な析出物を分散させ
ると共に、導電率の向上を同時に行っているものであり
、使用サイズ以上での時効処理、例えば熱間圧延後の時
効処理は、同一の導電率を得るために使用サイズ近辺の
時効時間よりも多大の時間を要し、又最も問題となる耐
熱性を劣化させる。
又冷間加工後の時効処理条件を３１００〜３９０ｑｏの
温度範囲で５０〜４０畑時間と規定したのは、この熱処
理によりＺｒをＡＩ３Ｚｒとして微細に析出させ、導電
率を向上させると共に、微細に析出したＡＩ３Ｚｒによ
る分散強化により、耐熱性を向上させるためであり、３
１０００未満の温度では熱処理時間が長くなり、生産性
を阻害し、３９０ｑ０を越えると析出物の粗大化が起こ
り、耐熱性が劣化するからである。
温度範囲で５０〜４０畑時間と規定したのは、この熱処
理によりＺｒをＡＩ３Ｚｒとして微細に析出させ、導電
率を向上させると共に、微細に析出したＡＩ３Ｚｒによ
る分散強化により、耐熱性を向上させるためであり、３
１０００未満の温度では熱処理時間が長くなり、生産性
を阻害し、３９０ｑ０を越えると析出物の粗大化が起こ
り、耐熱性が劣化するからである。
時効処理における温度と時間は、最適条件としては相関
関係にあり、温度が高い程時間は短か〈て良いが、工業
生産上は熱処理を実施する物の大さ、熱処理炉の種類に
より、均一な特性が得られる温度、時間を選択すれば良
い、５餌時間未満では導電率、耐熱性の向上が充分行わ
れず、４００時間を越えると特性の向上が飽和する。又
本発明において、時効処理後、必要によりさらに加工度
３０％以下の冷却加工を施すのは、時効処理後の袷間加
工度が３０％以下であれば、導電率、耐熱性を下げずに
初期強度を高くし得るからである。
関係にあり、温度が高い程時間は短か〈て良いが、工業
生産上は熱処理を実施する物の大さ、熱処理炉の種類に
より、均一な特性が得られる温度、時間を選択すれば良
い、５餌時間未満では導電率、耐熱性の向上が充分行わ
れず、４００時間を越えると特性の向上が飽和する。又
本発明において、時効処理後、必要によりさらに加工度
３０％以下の冷却加工を施すのは、時効処理後の袷間加
工度が３０％以下であれば、導電率、耐熱性を下げずに
初期強度を高くし得るからである。
次に、本発明において、耐熱性をさらに改善し、例えば
１０％軟化温度を２４０ｑｏ以上にする場合には、Ｚｒ
量を０．２５〜０．３０％にすることが好ましく、０．
２５％未満では上記耐熱性が得られず、０．３０％を越
えると、晶出物、析出物の粗大化により、耐熱性が劣化
する。
１０％軟化温度を２４０ｑｏ以上にする場合には、Ｚｒ
量を０．２５〜０．３０％にすることが好ましく、０．
２５％未満では上記耐熱性が得られず、０．３０％を越
えると、晶出物、析出物の粗大化により、耐熱性が劣化
する。
＊＊ 又本発明において原
料として使用するアルミ地金は、電気用アルミニウム地
金を用いて良いが、望ましくは耐熱性の点でＦｅｏ．１
７％以下、Ｓｉｏ．０７％以下にすることが好ましく、
特にＳｉを０．０７％以下にすることにより、耐熱性の
面で特性を向上させることができる。Ｓｉが電気用アル
ミニウム地金の規格値である０．１０％を越えると耐熱
性が低下する。実施例 １： 表１に示す組成の合金を、電気用アルミニウム地金（Ｊ
ＩＳ 日 ２１１０）を用いて溶製し、断面積３２０仇
廠２ の回転ホイール式鋳型に連続的に鋳造して鋳造榛
を得、引き続き連続して熱間圧延を施し、９．５側めの
荒引線を得た。
料として使用するアルミ地金は、電気用アルミニウム地
金を用いて良いが、望ましくは耐熱性の点でＦｅｏ．１
７％以下、Ｓｉｏ．０７％以下にすることが好ましく、
特にＳｉを０．０７％以下にすることにより、耐熱性の
面で特性を向上させることができる。Ｓｉが電気用アル
ミニウム地金の規格値である０．１０％を越えると耐熱
性が低下する。実施例 １： 表１に示す組成の合金を、電気用アルミニウム地金（Ｊ
ＩＳ 日 ２１１０）を用いて溶製し、断面積３２０仇
廠２ の回転ホイール式鋳型に連続的に鋳造して鋳造榛
を得、引き続き連続して熱間圧延を施し、９．５側めの
荒引線を得た。
この場合の鋳造機直前の溶湯温度（鏡込温度）は７０５
ｏ 〜７２５ｑｏで、圧延機直前の鋳造棒温度（圧延開
始温度）は５４００ 〜５９０℃となるようにした。次
いで９．５肌？の荒引線を連続伸線機により４．０脚◇
に伸線加工した。
ｏ 〜７２５ｑｏで、圧延機直前の鋳造棒温度（圧延開
始温度）は５４００ 〜５９０℃となるようにした。次
いで９．５肌？の荒引線を連続伸線機により４．０脚◇
に伸線加工した。
さらに４．物舷◇の線を表１に示す各種時効条件で熱処
理を施し、本発明によるアルミ合金線を作成した。
理を施し、本発明によるアルミ合金線を作成した。
表１
得られた線の引張強さ、導電率および１０％軟化温度は
表１に示す通りである。
表１に示す通りである。
なお比較のため、表１に従来の電気用硬アルミ線の特性
を同時に示す。表１より、本発明法によるＡＩ−Ｚｒ系
合金線は、強度は従来の硬アルミ線と同等であり、導電
率は５８％ＩＡＣＳ以上と高く、耐熱性は著しく向上し
、４００ｏｏ以上有することが分る。
を同時に示す。表１より、本発明法によるＡＩ−Ｚｒ系
合金線は、強度は従来の硬アルミ線と同等であり、導電
率は５８％ＩＡＣＳ以上と高く、耐熱性は著しく向上し
、４００ｏｏ以上有することが分る。
実施例 ２：
表１に示すＮｏ．２と同じ組成の山一Ｚｒ系合金を用い
、鏡込温度、圧延開始温度を表２に示すように変化させ
、他の条件は実施例１と同様にして４．比岬めまで伸線
加工した。
、鏡込温度、圧延開始温度を表２に示すように変化させ
、他の条件は実施例１と同様にして４．比岬めまで伸線
加工した。
得られた４．比仰ぐの線を３２５ｑ○で２０餌時間の時
効処理を施し、アルミ合金線を作成した。
効処理を施し、アルミ合金線を作成した。
得られた線の引張強さ、導電率および１０％軟化温度は
表２に示す通りである。
表２に示す通りである。
表２
表２より、鏡込温度が７００００以上、圧延開始温度が
５３０午０以上の２つの条件が満足される２ａ，２ｂ，
２ｃ，２ｄ，２ｅは、耐熱性４００℃を充分満足する合
金線が得られることが分る。
５３０午０以上の２つの条件が満足される２ａ，２ｂ，
２ｃ，２ｄ，２ｅは、耐熱性４００℃を充分満足する合
金線が得られることが分る。
又上記２つの条件のうちの一方の条件が外れたものでも
、その外れ方が小さい２ｆ，２ｇは、耐熱性は４０００
０程度の１０％軟化温度が得られるが、引張強ごは工業
生産上充分余裕のある特性ではなく、上記２つの条件を
満足しない２ｈは耐熱性が低くなることが分る。
、その外れ方が小さい２ｆ，２ｇは、耐熱性は４０００
０程度の１０％軟化温度が得られるが、引張強ごは工業
生産上充分余裕のある特性ではなく、上記２つの条件を
満足しない２ｈは耐熱性が低くなることが分る。
実施例 ３：
実施例１で作成したＮｏ．４（表１）の４．仇仰ぐの時
効処理アルミ合金線を用い、さらに表３に示す各榎冷間
加工度で袷間加工した。
効処理アルミ合金線を用い、さらに表３に示す各榎冷間
加工度で袷間加工した。
得られた線の引張強さおよび１０％軟化温度は表３に示
す通りである。
す通りである。
表３
表３より、袷間加工度の増加と共に、引張強さは増加す
るが、耐熱性は逆に劣化し、加工度３０％以下ならば４
００午０以上の耐熱性を保持することが分る。
るが、耐熱性は逆に劣化し、加工度３０％以下ならば４
００午０以上の耐熱性を保持することが分る。
実施例 ４：
Ｎ−Ｚｒ系合金中のＳｊ濃度を変化させた表４に示す組
成の合金を、実施例１と同じ条件で、鋳造、圧延および
伸線し、４．０側めの線を作成した。
成の合金を、実施例１と同じ条件で、鋳造、圧延および
伸線し、４．０側めの線を作成した。
４．０側？の線を表４に示す時効条件で時効処理し、ア
ルミ合金線を作成した。
ルミ合金線を作成した。
得られた線の引張強さ、導電率および１０％軟化温度は
表４に示す通りである。
表４に示す通りである。
表４
表４より、Ｓｉ量が増加するに従って耐熱性は劣化し、
電気用アルミニウム地金の規格値である０．１０％を超
えると４００ｑｏを割ることが分る。
電気用アルミニウム地金の規格値である０．１０％を超
えると４００ｑｏを割ることが分る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｚｒ０．２３〜０．３５％を含み、残部通常の不純
物とアルミニウムからなるＡｌ−Ｚｒ系合金を溶解し、
鋳込温度７００℃以上で鋳造した後、連続的に圧延開始
温度５３０℃以上で熱間圧延を施し、その後所定サイズ
まで冷間加工を施した後、３１０°〜３９０℃の温度範
囲で５０〜４００時間時効処理を施してＡｌ＿３Ｚｒを
均一微細に分散させることにより、５８％ＩＡＣＳ以上
の導電率、硬アルミニウム線と同時の強度を有し、かつ
１時間焼鈍で４００℃以上の１０％軟化温度を有せしめ
たことを特徴とする高導電耐熱アルミニウム合金の製造
法。 ２ 時効処理後、加工度３０％以下の冷間加工を施す請
求の範囲第１項記載の高導電耐熱アルミニウム合金の製
造法。 ３ Ａｌ−Ｚｒ系合金がＺｒ０．２５〜０．３０％を含
むものであり、１時間焼鈍における１０％軟化温度が、
４２０℃以上である請求の範囲第１項又は第２項記載の
高導電耐熱アルミニウム合金の製造法。 ４ Ａｌ−Ｚｒ系合金の通常の不純物のうち、Ｓｉが、
０．０７％以下である請求の範囲第１項又は第２項記載
の高導電耐熱アルミニウム合金の製造法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55049446A JPS607701B2 (ja) | 1980-04-14 | 1980-04-14 | 高導電耐熱アルミニウム合金の製造法 |
| US06/252,017 US4402763A (en) | 1980-04-14 | 1981-04-08 | High conductive heat-resistant aluminum alloy |
| CA000375479A CA1180257A (en) | 1980-04-14 | 1981-04-14 | High conductive heat-resistant aluminum alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP55049446A JPS607701B2 (ja) | 1980-04-14 | 1980-04-14 | 高導電耐熱アルミニウム合金の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56146864A JPS56146864A (en) | 1981-11-14 |
| JPS607701B2 true JPS607701B2 (ja) | 1985-02-26 |
Family
ID=12831350
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55049446A Expired JPS607701B2 (ja) | 1980-04-14 | 1980-04-14 | 高導電耐熱アルミニウム合金の製造法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4402763A (ja) |
| JP (1) | JPS607701B2 (ja) |
| CA (1) | CA1180257A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0290901U (ja) * | 1988-12-31 | 1990-07-19 |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6050153A (ja) * | 1983-08-29 | 1985-03-19 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 |
| JPS6052564A (ja) * | 1983-08-31 | 1985-03-25 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 |
| JP2628235B2 (ja) * | 1991-04-09 | 1997-07-09 | 三菱電線工業株式会社 | 導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法 |
| JP3724033B2 (ja) * | 1996-01-30 | 2005-12-07 | 住友電気工業株式会社 | 高強度・高耐熱アルミニウム合金およびその製造方法、導電線ならびに架空用電線 |
| US7615127B2 (en) * | 2003-05-13 | 2009-11-10 | Alcan International, Ltd. | Process of producing overhead transmission conductor |
| US9440272B1 (en) * | 2011-02-07 | 2016-09-13 | Southwire Company, Llc | Method for producing aluminum rod and aluminum wire |
| FR2981666B1 (fr) | 2011-10-21 | 2014-04-25 | Nexans | Alliage d'aluminium resistant a des temperatures elevees |
| FR2996951B1 (fr) * | 2012-10-17 | 2015-11-27 | Nexans | Fil de transport d'electricite en alliage d'aluminium |
| CN105632581A (zh) * | 2016-01-12 | 2016-06-01 | 秦川 | 一种绝缘导线 |
| RU2636548C1 (ru) * | 2016-05-25 | 2017-11-23 | Общество с ограниченной ответственностью "СЕВАН" | Термокоррозионностойкий алюминиевый сплав |
| WO2018063023A1 (ru) * | 2016-09-30 | 2018-04-05 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Способ получения катанки из термостойкого сплава на основе алюминия |
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