JPS607702B2 - 導電用耐熱アルミニウム合金の製造法 - Google Patents
導電用耐熱アルミニウム合金の製造法Info
- Publication number
- JPS607702B2 JPS607702B2 JP55186018A JP18601880A JPS607702B2 JP S607702 B2 JPS607702 B2 JP S607702B2 JP 55186018 A JP55186018 A JP 55186018A JP 18601880 A JP18601880 A JP 18601880A JP S607702 B2 JPS607702 B2 JP S607702B2
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- aluminum alloy
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐熱性と導電性にすぐれた導電用耐熱アルミニ
ウム合金(以下アルミ合金と略称する)の製造法に関す
るものである。
ウム合金(以下アルミ合金と略称する)の製造法に関す
るものである。
従来から導電用耐熱アルミ合金としてはAメモこZrを
徴量添加し、製造工程中にZrを固落させる製造法をと
ることにより、耐熱性、導電性にすぐれたアルミ合金を
得ている(例えば特許第842110号、第84211
1号)。
徴量添加し、製造工程中にZrを固落させる製造法をと
ることにより、耐熱性、導電性にすぐれたアルミ合金を
得ている(例えば特許第842110号、第84211
1号)。
このような導電用耐熱アルミ合金は60%耐熱アルミ合
金(60TAそ)として知られ、その導電率は60%I
ACS以上、耐熱性は連続使用温度が15000の特性
を有するものである。
金(60TAそ)として知られ、その導電率は60%I
ACS以上、耐熱性は連続使用温度が15000の特性
を有するものである。
近年導電用耐熱アルミ合金の耐熱性をさらに改良し、同
一サイズの電線での通電容量を増加しようという要望が
強い。
一サイズの電線での通電容量を増加しようという要望が
強い。
本発明は上述の耐熱性をさらに向上させ、通電容量をさ
らに増加させるため、本発明者らが種々の合金、製法に
ついて検討した結果得られたものであって、特定組成範
囲のAぞ−Zr−Si系合金を厳密にコントロールした
加工工程熱処理工程を施こすことにより、導電率が60
『Aそと同じく60%IACS以上で、耐熱性の格段に
優れ、通電容量をさらに増加する事が可能な導電用耐熱
アルミ合金を提供せんとするものである。
らに増加させるため、本発明者らが種々の合金、製法に
ついて検討した結果得られたものであって、特定組成範
囲のAぞ−Zr−Si系合金を厳密にコントロールした
加工工程熱処理工程を施こすことにより、導電率が60
『Aそと同じく60%IACS以上で、耐熱性の格段に
優れ、通電容量をさらに増加する事が可能な導電用耐熱
アルミ合金を提供せんとするものである。
本発明者等は、さきに特願昭55一49446号におい
て、導電率が58%IACS以上、1時間競鎚で400
℃以上の10%軟化温度を有する耐熱アルミ合金を提案
しているが、この合金は熱処理時間が50〜40餌時間
と長時間であり、生産性の点で通常の電気用A夕や6船
のこ比べて劣っていた。
て、導電率が58%IACS以上、1時間競鎚で400
℃以上の10%軟化温度を有する耐熱アルミ合金を提案
しているが、この合金は熱処理時間が50〜40餌時間
と長時間であり、生産性の点で通常の電気用A夕や6船
のこ比べて劣っていた。
本発明は、耐熱性が1時間焼鎚で30000以上とさき
に提案した発明より劣るものの連続使用温度で200℃
に相当し、60TAその耐熱性を大幅に改善し、又、導
電率が60%以上と高く、従来の60TA夕と同様な使
用が可能であり、しかも熱処理時間が5〜10筋時間、
さらに熱処理温度を適当に選ぶことにより5〜4餌時間
と短かくして生産性を高めることに成功したものである
。
に提案した発明より劣るものの連続使用温度で200℃
に相当し、60TAその耐熱性を大幅に改善し、又、導
電率が60%以上と高く、従来の60TA夕と同様な使
用が可能であり、しかも熱処理時間が5〜10筋時間、
さらに熱処理温度を適当に選ぶことにより5〜4餌時間
と短かくして生産性を高めることに成功したものである
。
さらに熱処理条件を選ぶことにより、連続使用温度を2
1000に高める事も可能である。
1000に高める事も可能である。
連続使用温度を20000、21000とする事により
60TA〆を使用した場合に比較し、通電容量をそれぞ
れ21%、24%増加可能となる。以下本発明を詳細に
説明すると、本発明はZro.22〜0.35%、Si
o.06〜0.15%を含み、残部が通常の不純物とA
そからなるA〆−Zr−Si系合金を銭込温度700℃
以上で連続鋳造し、引続いて圧延開始温度530℃以上
で連続圧延して荒引線を得、370〜500qoの温度
範囲で5〜10加時間時効処理を施してAそ3Zrを均
一微細に分散させ、その後70%以上の減面率で冷間加
工を加え、60%IACS以上の導電率、硬アルミ線と
同等の強度を有し、かつ1時間暁鈍で30000以上の
10%軟化温度を有せしめたことを特徴とする高導電耐
熱アルミ合金の製造法である。
60TA〆を使用した場合に比較し、通電容量をそれぞ
れ21%、24%増加可能となる。以下本発明を詳細に
説明すると、本発明はZro.22〜0.35%、Si
o.06〜0.15%を含み、残部が通常の不純物とA
そからなるA〆−Zr−Si系合金を銭込温度700℃
以上で連続鋳造し、引続いて圧延開始温度530℃以上
で連続圧延して荒引線を得、370〜500qoの温度
範囲で5〜10加時間時効処理を施してAそ3Zrを均
一微細に分散させ、その後70%以上の減面率で冷間加
工を加え、60%IACS以上の導電率、硬アルミ線と
同等の強度を有し、かつ1時間暁鈍で30000以上の
10%軟化温度を有せしめたことを特徴とする高導電耐
熱アルミ合金の製造法である。
ここで10%軟化温度とは、1時間の加熱により引張り
強さが10%低下する最低加熱温度を意味する。
強さが10%低下する最低加熱温度を意味する。
本発明において、Zr量を0.22〜0.35%と規定
するのは、0.22%未満では耐熱性が充分でなく、ま
た0.35%をこえると析出物の粗大化がおこり、Zr
量が増加するに従って逆に耐熱性が劣化するとともにコ
ストも増加するからである。
するのは、0.22%未満では耐熱性が充分でなく、ま
た0.35%をこえると析出物の粗大化がおこり、Zr
量が増加するに従って逆に耐熱性が劣化するとともにコ
ストも増加するからである。
さらにSi量を0.06〜0.15%と規定するのは、
0.06%未満では伸線した強度が低く、また時効時間
の短縮に効果がないためであり、0.15%をこえると
鋳造割れが著しく、また耐熱性も低下するからである。
0.06%未満では伸線した強度が低く、また時効時間
の短縮に効果がないためであり、0.15%をこえると
鋳造割れが著しく、また耐熱性も低下するからである。
次に本発明において、鋳造圧延は連続して行なわれる連
続鋳造圧延方式がよく、プoベルチ法、SCR法など無
端ベルトと回転鋳造論からなる錆造機あるいはバザレー
法、$法などの鋳造機と連続して熱間圧延される圧延機
の組合わせが用いられる。このような連続鋳造圧延方式
を用い、鏡込温度を700q0以上圧延開始温度を53
0q○以上の条件で製造すると、鋳造時に強制固溶され
たZrが析出することなく熱間圧延工程に持ち来たされ
るから、後の時効処理によりA夕3Zrとして均一微細
に析出し、耐熱性の大幅な向上を果すことができる。
続鋳造圧延方式がよく、プoベルチ法、SCR法など無
端ベルトと回転鋳造論からなる錆造機あるいはバザレー
法、$法などの鋳造機と連続して熱間圧延される圧延機
の組合わせが用いられる。このような連続鋳造圧延方式
を用い、鏡込温度を700q0以上圧延開始温度を53
0q○以上の条件で製造すると、鋳造時に強制固溶され
たZrが析出することなく熱間圧延工程に持ち来たされ
るから、後の時効処理によりA夕3Zrとして均一微細
に析出し、耐熱性の大幅な向上を果すことができる。
本発明におて、鋳造機直前の溶湯温度(銭込温度)を7
00午0以上とするのは、本発明のようにZr濃度が高
い場合には鰭込温度が700℃禾満となるとA〆3Zr
の形でZrが粗大粒子の形で晶出し、添加したZrの中
で耐熱性に効果を発揮できる量が減少すると同時に晶出
した粗大粒子が耐熱性を低下させるため、後の熱処理を
いかに選ぼうとも特性を満足できないからである。鋳造
時の凝固条件としては例えば360比蛇2 の断面種を
もつ回転鋳造論からなる鋳造機では5.0〜7.仇on
/hrの範囲内で鋳造し、熱間圧延開始温度を5300
0以上とできるような冷却条件をとることにより、目的
とする性能の合金が得られるのである。
00午0以上とするのは、本発明のようにZr濃度が高
い場合には鰭込温度が700℃禾満となるとA〆3Zr
の形でZrが粗大粒子の形で晶出し、添加したZrの中
で耐熱性に効果を発揮できる量が減少すると同時に晶出
した粗大粒子が耐熱性を低下させるため、後の熱処理を
いかに選ぼうとも特性を満足できないからである。鋳造
時の凝固条件としては例えば360比蛇2 の断面種を
もつ回転鋳造論からなる鋳造機では5.0〜7.仇on
/hrの範囲内で鋳造し、熱間圧延開始温度を5300
0以上とできるような冷却条件をとることにより、目的
とする性能の合金が得られるのである。
熱間圧延機直前の錆塊の温度(圧延開始温度)を530
00以上とするのは、この温度が530qo未満となる
と、後の時効処理でどの様な条件を選んでも耐熱性が劣
化するためである。
00以上とするのは、この温度が530qo未満となる
と、後の時効処理でどの様な条件を選んでも耐熱性が劣
化するためである。
連続鋳造圧延後の荒引線における時効処理を370〜5
00ooの温度範囲で5〜10斑時間と規定したのは、
この熱処理によりZrをAそ3Zrとして微細に析出さ
せ、導電率を向上させるとともに、微細に析出したA夕
3Zrによる分散強化により、耐熱性を向上させるため
であり、370qo未満の温度では熱処理時間が長くな
って生産性を阻害し、500℃をこえると析出物の粗大
化がおこり、耐熱性が劣化するからである。
00ooの温度範囲で5〜10斑時間と規定したのは、
この熱処理によりZrをAそ3Zrとして微細に析出さ
せ、導電率を向上させるとともに、微細に析出したA夕
3Zrによる分散強化により、耐熱性を向上させるため
であり、370qo未満の温度では熱処理時間が長くな
って生産性を阻害し、500℃をこえると析出物の粗大
化がおこり、耐熱性が劣化するからである。
時効処理における温度と時間は、最適条件としては相関
関係にあり、温度が高いほど時間は短かくてよいが、安
定した耐熱性と高い生産性の得られる420〜470q
oで5〜4畑時間の時効条牛が最適である。
関係にあり、温度が高いほど時間は短かくてよいが、安
定した耐熱性と高い生産性の得られる420〜470q
oで5〜4畑時間の時効条牛が最適である。
前記鋳造、圧延条件を満足する事により、上記時効条件
が見出され、この安定した耐熱性と高い生産性が得られ
る様になった。
が見出され、この安定した耐熱性と高い生産性が得られ
る様になった。
時効処理後、70%以上の減面率で冷間加工を加えると
規定したのは、硬アルミ線と同等の強度を有するために
は、70%以上の減面率の冷間加工が必要であり、70
%未満では所望の強度が得られないからである。
規定したのは、硬アルミ線と同等の強度を有するために
は、70%以上の減面率の冷間加工が必要であり、70
%未満では所望の強度が得られないからである。
次に本発明において連続鋳造圧延後得られる荒引線の引
張り強さを12k9/側2以上、伸び8%以下と規定す
るのは、熱間圧延工程中において、いわゆる熱間圧延と
ともに引続き温間圧延、冷間圧延を順次加えて荒引線の
特性を上記調質状態にすることにより時効時間の大幅な
短縮が可能となるとともに適度の均一な歪みを分布させ
A〆3Zrを均一微細に分散せしめ、耐熱性のすぐれた
素材を得ることができるのである。
張り強さを12k9/側2以上、伸び8%以下と規定す
るのは、熱間圧延工程中において、いわゆる熱間圧延と
ともに引続き温間圧延、冷間圧延を順次加えて荒引線の
特性を上記調質状態にすることにより時効時間の大幅な
短縮が可能となるとともに適度の均一な歪みを分布させ
A〆3Zrを均一微細に分散せしめ、耐熱性のすぐれた
素材を得ることができるのである。
また時効処理を420〜47ぴ○で5〜4畑時間とする
ことにより、生産性を大いに高めることができるととも
に耐熱性を1時間焼錨における軟化温度を330oo以
上とすることができ、これは連続使用温度21000、
短時間使用温度が260qo程度の高い耐熱性をもった
合金である。
ことにより、生産性を大いに高めることができるととも
に耐熱性を1時間焼錨における軟化温度を330oo以
上とすることができ、これは連続使用温度21000、
短時間使用温度が260qo程度の高い耐熱性をもった
合金である。
また本発明において原料として使用するアルミ地金は、
通常の電気用アルミ地金を用いて差支えないが、耐熱性
の劣化を防止する点から該アルミ地金に含有するFeは
たとえ不純物とは云え、できるだけ僅少量に抑えること
が望ましい。
通常の電気用アルミ地金を用いて差支えないが、耐熱性
の劣化を防止する点から該アルミ地金に含有するFeは
たとえ不純物とは云え、できるだけ僅少量に抑えること
が望ましい。
以下実施例により本発明を詳細に説明する。
実施例Sio.03〜0.04%、Cuo.0009〜
0.0012%、その他通常の不純物を含む電気用アル
ミ地金(JIS 日2110)に第1表に示す量のZr
,Siなどを添加し、溶傷処理を施して断面積320仇
肌2 の回転ホイール式鋳型に連続して鋳造榛を得、引
続き連続して熱間圧延、温間圧延、冷間圧延を施して、
9.5側ぐの荒引線を得た。
0.0012%、その他通常の不純物を含む電気用アル
ミ地金(JIS 日2110)に第1表に示す量のZr
,Siなどを添加し、溶傷処理を施して断面積320仇
肌2 の回転ホイール式鋳型に連続して鋳造榛を得、引
続き連続して熱間圧延、温間圧延、冷間圧延を施して、
9.5側ぐの荒引線を得た。
この場合の鋳造機直前の溶湯温度(銭込温度)は、71
0〜740午0で、圧延機直前の鋳造機温度(圧延開始
温度)は540〜580qoとなるようにした。これら
の荒引線の特性および時効処理条件、さらに7.8側め
へ伸線した素線の特性は第1表に示す通りであった。
0〜740午0で、圧延機直前の鋳造機温度(圧延開始
温度)は540〜580qoとなるようにした。これら
の荒引線の特性および時効処理条件、さらに7.8側め
へ伸線した素線の特性は第1表に示す通りであった。
本発明によるものは、高導電率で耐熱性も高く、同一サ
イズのACSRに使用すると、60TAそを用いる場合
よりもはるかに多くの電流容量が可能であった。
イズのACSRに使用すると、60TAそを用いる場合
よりもはるかに多くの電流容量が可能であった。
第1表
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 Zr0.22〜0.35%、Si0.06〜0.1
5%を含み残部が通常の不純物を含むアルミニウム合金
を鋳込温度700℃以上で連続鋳造し、引続いて圧延開
始温度530℃以上で連続圧延し、次いで370〜50
0℃で5〜100時間の時効処理後、70%以上の減面
率で冷間加工を行なって、導電率60.0%IACS以
上、硬アルミニウム線と同等の強度を有し、かつ1時間
焼鈍で300℃以上の10%軟化温度を有せしめたこと
を特徴とする導電用耐熱アルミニウム合金の製造法。 2 連続鋳造圧延後に得られる荒引線の引張強さを12
kg/mm^2以上、伸び8%以下となるように熱間圧
延後、引続き、温間圧延、冷間圧延を順次連続的に行な
うことを特徴とする特許請求の範囲第1項記載の導電用
耐熱アルミニウム合金の製造法。 3 連続鋳造圧延後の時効処理が420〜470℃で5
〜40時間であり、1時間焼鈍における10%軟化温度
が330℃以上であることを特徴とする特許請求の範囲
第1項記載の導電用耐熱アルミニウム合金の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP55186018A JPS607702B2 (ja) | 1980-12-26 | 1980-12-26 | 導電用耐熱アルミニウム合金の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP55186018A JPS607702B2 (ja) | 1980-12-26 | 1980-12-26 | 導電用耐熱アルミニウム合金の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS57110645A JPS57110645A (en) | 1982-07-09 |
JPS607702B2 true JPS607702B2 (ja) | 1985-02-26 |
Family
ID=16180942
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP55186018A Expired JPS607702B2 (ja) | 1980-12-26 | 1980-12-26 | 導電用耐熱アルミニウム合金の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS607702B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5958711A (ja) * | 1982-09-28 | 1984-04-04 | 昭和電線電纜株式会社 | 導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法 |
CN103225028A (zh) * | 2013-03-15 | 2013-07-31 | 北京工业大学 | 一种Al-Er-Zr-Si耐热铝合金及其热处理工艺 |
CN103233147B (zh) * | 2013-05-06 | 2015-10-28 | 北京工业大学 | 一种Al-Er-Zr-Si铝合金及热处理工艺 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4927008A (ja) * | 1972-07-07 | 1974-03-11 |
-
1980
- 1980-12-26 JP JP55186018A patent/JPS607702B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4927008A (ja) * | 1972-07-07 | 1974-03-11 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS57110645A (en) | 1982-07-09 |
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