JPH036983B2 - - Google Patents
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- JPH036983B2 JPH036983B2 JP11592782A JP11592782A JPH036983B2 JP H036983 B2 JPH036983 B2 JP H036983B2 JP 11592782 A JP11592782 A JP 11592782A JP 11592782 A JP11592782 A JP 11592782A JP H036983 B2 JPH036983 B2 JP H036983B2
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Landscapes
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Non-Insulated Conductors (AREA)
- Processes Specially Adapted For Manufacturing Cables (AREA)
Description
本発明は導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線
に関するもので、特に撚線として素線の導電性、
強度及び耐熱性を損なうことなく、曲げ特性を改
善したものである。 従来架空送電線には、導電用アルミニウム
（ECAl）からなる素線を撚合せた鋼芯アルミニウ
ム撚線（ACSR）が用いられているが、特殊な送
電条件のものでは、耐熱性を有する素線を用いた
鋼芯耐熱アルミニウム合金撚線（TACSR）が用
いられている。TACSR用素線にはAl−Zr系合金
が用いられているが、この合金はZr含有量の如
何に拘わらず、素線の強度がそれほど強くないた
め、長径間送電用には使用できず、また鉄芯損の
ない全アルミニウム合金撚線（AAAC）にも使
用できないものであつた。このため長径間送電線
には、強度の優れた5005系合金（Al−0.5〜1.1wt
％／Mg）からなる素線を撚合せた鋼芯高力アル
ミニウム合金撚線が用いられているが、この合金
素線は引張強さが24Kg／mm2と優れているも、耐熱
性はECAl素線と同程度であり、大容量送電用に
は使用できないものであつた。 近年、電力需要の増大に伴い、大容量送電用と
して強度及び耐熱性の優れた素線が要求されるよ
うになり、これに応じて前記Al−Zr系合金と同
等の導電性及び耐熱性を有し、前記5005系合金と
同等の強度を有するAl−Zr−Fe系合金が開発さ
れ、該合金からなる素線を撚合せた導電用高力耐
熱アルミニウム合金撚線が用いられるようになつ
た。この撚線はAl−Zr−Fe系合金溶湯を連続又
は半連続鋳造し、得られた鋳塊を再加熱すること
なく熱間圧延して荒引線とし、これを冷間で伸線
加工して素線とし、これを複数本撚合せたもの
で、素線の強度及び耐熱性は優れているも、曲げ
特性が劣る欠点があり、そのため架線工事等にお
ける釣車通しにおいて素線切れを起し易く、また
長径間大電流送電用の撚線や鉄芯損のない
AAACとして使用するためには更に特性を改善
する必要があつた。 本発明はこれに鑑み種々研究の結果、導電用高
力耐熱アルミニウム合金撚線として素線の導電
性、強度及び耐熱性を劣化せしめることなく曲げ
特性を向上し、長径間大電流用撚線やAAACと
して使用できる撚線の製造方法を開発したもの
で、Zr0.05〜0.2wt％及びFe0.1〜0.8wt％を含み、
Cu0.03〜0.4wt％、Mg0.01〜0.4wt％の範囲内で
何れか１種又は２種をFe含有量との比（Fe含有
量／Cu＋Mg含有量）で0.2〜20含み、残部Alと
通常の不純物からなるアルミニウム合金溶湯を連
続又は半連続鋳造し、得られた鋳塊を再加熱する
ことなく熱間圧延して荒引線とし、これを冷間で
伸線加工した素線を複数本撚合せる撚線の製造に
おいて、アルミニウム合金溶湯を10mm／sec以上
の鋳造速度で超音波をかけながら鋳造し、得られ
た鋳塊の熱間圧延を550〜350℃の温度より開始し
て300〜120℃の温度で終了し、その間に80％以上
の減面加工を行なつて荒引線とし、該荒引線の伸
線加工に際し伸線中の線温を100℃以下に保持し
て80％以上の減面加工を行ない、しかる後150〜
250℃の温度で0.5〜10時間加熱処理して素線と
し、該素線の撚合せにあたり、素線に１パスレダ
クシヨンで５％以上の減面加工を加えながら撚合
せることを特徴とするものである。 即ち、本発明は上記組成範囲の合金を溶製し、
これを10mm／sec以上の鋳造速度で超音波をかけ
ながら連続又は半連続鋳造することにより、耐熱
性を劣化するZr、Feの等の析出を防止し、結晶
粒及び晶出物を微細化して曲げ特性の向上を計
り、得られた鋳塊を熱間圧延して荒引線とするの
に耐熱性劣化の原因となるZr、Fe等の析出を防
止するため、再加熱することなく、550〜350℃の
温度より圧延を開始し、300〜120℃の温度で圧延
を終了するまでに80％以上の減面加工を加えて、
荒引線の溶質元素を均質化し、十分に加工硬化さ
せる。 この荒引線を冷間で伸線加工して素線とするの
に、伸線加工中の線材温度を100℃以下に保持し
て加工熱による低温焼鈍硬化現象によつて耐熱性
が低下するのを防止し、80％以上の減面加工を加
えて十分に加工硬化させ、しかる後150〜250℃の
温度で0.5〜10時間加熱処理して曲げ性、柔軟性
を更に向上させる。 このようにして得た素線を複数本撚合せて撚線
とするのに、素線に１パスレダクシヨンで５％以
上の減面加工を加えながら撚合せ、加工による発
熱と素線に加えられるねじりの歪により素線の曲
げ特性を顕著に向上せしめたものである。 しかして本発明において、合金組成を前記の如
く限定したのは次の理由によるものである。 Zr含有量を0.05〜0.2wt％（以下wt％を単に％
と記載する）と限定したのは、0.05％未満ではFe
含有量の如何に拘わらず、耐熱性向上の効果が少
なく、0.2％を越えると耐熱性は向上するも導電
率の低下が著しくなるためであり、Fe含有量を
0.1〜0.8％と限定したのは、0.1％未満ではZr含有
量の如何に拘わらず、強度及び耐熱性の向上が得
られず、0.8％を越えると導電率の低下が著しく
なるためである。 またCu含有量を0.03〜0.4％、Mg含有量を0.01
〜0.4％と限定したのはCu又は／及びMgの含有
量が下限未満では曲げ特性が改善されず、上限を
越えると、導電率の低下が著しくなるためであ
り、Cu又は／及びMgの含有量をFe含有量との比
（Fe含有量／Cu＋Mg含有量）で0.2〜20としたの
は、0.2未満では導電率の低下が著しく、20を越
えると曲げ特性が改善されないためである。 次に本発明において、連続又は半連属鋳造にお
ける鋳造速度を10mm／sec以上と限定したのは、
10mm／sec未満の速度ではZr、Fe等の析出が起
り、耐熱性が低下するためであり、鋳造時に超音
波をかけたのは結晶粒と晶出物を微細化して曲げ
特性を改善するためである。このようにして得た
鋳塊を再加熱することなく熱間圧延するのは、再
加熱により耐熱性低下の原因となるZr、Fe等の
析出を防止するためであり、鋳塊の熱間圧延開始
温度を550〜350℃と限定したのは、開始温度が
550℃より高いと冷間伸線加工における加工硬化
が小さくなり、350℃より低いとFeが均質化せ
ず、耐熱性が低下するためである。また熱間圧延
終了温度を300〜120℃と限定したのは、終了温度
が300℃より高いと強度が向上せず、圧延後の冷
却過程で固溶したZr、Fe等の析出が起り、耐熱
性が低下するためであり、120℃より低い温度ま
で加工を続けると、加工による硬化現象が大きく
なつて耐熱性を低下するためである。また熱間圧
延における減面加工率を80％以上と限定したの
は、80％未満の加工では十分な強度が得られない
ためである。 更に冷間伸線加工における伸線中と線材温度を
100℃以下に限定したのは、伸線中の線材温度が
100℃を越えると低温焼鈍硬化現象が起り、耐熱
性が低下するためであり、この加工において減面
加工を80％以上と限定したのは、80％未満では十
分な加工硬化が得られないためである。またこの
加工後の加熱処理温度を150〜250℃、処理時間を
0.5〜10時間と限定したのは、加熱温度が150℃未
満でも処理時間0.5時間未満でも十分な加熱処理
効果が得られず、加熱温度が250℃を越えても、
処理時間が10時間を越えても曲げ特性や柔軟性の
向上よりも強度低下が著しくなるためである。 このようにして得た素線を撚合せて撚線とする
のに、素線に加える１パスレダクシヨンの減面加
工を５％以上と限定したのは、前記の如く減面加
工による発熱と撚合せ中に加えられるねじりの歪
により曲げ特性を一層向上させるためで、減面加
工と撚合せを別工程で行なつたのでは曲げ特性の
同上は得られず、また減面加工率が５％未満では
加工による発熱が小さく、曲げ特性の向上は得ら
れない。更に２パス以上のレダクシヨンにより５
％以上の減面加工を行なつても曲げ特性の同様の
効果は得られるがより大きな効果は得られず、し
かも撚合せ中の減面加工は１パスが限度であるた
めである。 以下、本発明を実施例について説明する。純度
99.6％のECAl地金と、Al−５％Zr、Al−６％
Fe、Al−50％Cuの各母合金と、Mg単体を用い
て第１表に示す組成の合金を溶製し、これをベル
トアンドホイール型連続鋳機により超音波をかけ
ながら断面積2000mm2の鋳型に連続的に鋳造し、得
られた鋳塊を再加熱することなく連続的に圧延す
る連続圧延機により熱間圧延して荒引線とした。
この荒引線を冷間で伸線加工した後、加熱処理を
行なつて素線とした。 この素線を６〜84本用い、それぞれダイスを通
して１パスで減面加工を加えながら鋼芯上に撚合
せて導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線を製造
した。これ等撚線を１ｍの長さに切断して解体
し、各素線をそれぞれ整直した後、引張強さ、導
電率、耐熱性及び曲げ特性を測定した。その測定
結果と製造条件を第２表に示す。 尚、引張強さはアムスラー型引張試験機により
測定し、導電率はケルビンダブルブリツジにより
電気抵抗を測定して算出した。また耐熱性は試料
を230℃の温度で１時間加熱した後、引張強さを
測定し、加熱処理前の引張強さに対する加熱後の
引張強さの割合で表わした。また曲げ特性は試料
を試料の直径の２倍の曲面で挾持して左右交互に
繰返し曲げを行ない、破断するまでの曲げ回数を
測定した。曲げ回数は左に90゜曲げて１回、元の
位置に戻して２回、右に90゜曲げて３回、元の位
置に戻して４回とし、これを破断するまで繰返し
た。
に関するもので、特に撚線として素線の導電性、
強度及び耐熱性を損なうことなく、曲げ特性を改
善したものである。 従来架空送電線には、導電用アルミニウム
（ECAl）からなる素線を撚合せた鋼芯アルミニウ
ム撚線（ACSR）が用いられているが、特殊な送
電条件のものでは、耐熱性を有する素線を用いた
鋼芯耐熱アルミニウム合金撚線（TACSR）が用
いられている。TACSR用素線にはAl−Zr系合金
が用いられているが、この合金はZr含有量の如
何に拘わらず、素線の強度がそれほど強くないた
め、長径間送電用には使用できず、また鉄芯損の
ない全アルミニウム合金撚線（AAAC）にも使
用できないものであつた。このため長径間送電線
には、強度の優れた5005系合金（Al−0.5〜1.1wt
％／Mg）からなる素線を撚合せた鋼芯高力アル
ミニウム合金撚線が用いられているが、この合金
素線は引張強さが24Kg／mm2と優れているも、耐熱
性はECAl素線と同程度であり、大容量送電用に
は使用できないものであつた。 近年、電力需要の増大に伴い、大容量送電用と
して強度及び耐熱性の優れた素線が要求されるよ
うになり、これに応じて前記Al−Zr系合金と同
等の導電性及び耐熱性を有し、前記5005系合金と
同等の強度を有するAl−Zr−Fe系合金が開発さ
れ、該合金からなる素線を撚合せた導電用高力耐
熱アルミニウム合金撚線が用いられるようになつ
た。この撚線はAl−Zr−Fe系合金溶湯を連続又
は半連続鋳造し、得られた鋳塊を再加熱すること
なく熱間圧延して荒引線とし、これを冷間で伸線
加工して素線とし、これを複数本撚合せたもの
で、素線の強度及び耐熱性は優れているも、曲げ
特性が劣る欠点があり、そのため架線工事等にお
ける釣車通しにおいて素線切れを起し易く、また
長径間大電流送電用の撚線や鉄芯損のない
AAACとして使用するためには更に特性を改善
する必要があつた。 本発明はこれに鑑み種々研究の結果、導電用高
力耐熱アルミニウム合金撚線として素線の導電
性、強度及び耐熱性を劣化せしめることなく曲げ
特性を向上し、長径間大電流用撚線やAAACと
して使用できる撚線の製造方法を開発したもの
で、Zr0.05〜0.2wt％及びFe0.1〜0.8wt％を含み、
Cu0.03〜0.4wt％、Mg0.01〜0.4wt％の範囲内で
何れか１種又は２種をFe含有量との比（Fe含有
量／Cu＋Mg含有量）で0.2〜20含み、残部Alと
通常の不純物からなるアルミニウム合金溶湯を連
続又は半連続鋳造し、得られた鋳塊を再加熱する
ことなく熱間圧延して荒引線とし、これを冷間で
伸線加工した素線を複数本撚合せる撚線の製造に
おいて、アルミニウム合金溶湯を10mm／sec以上
の鋳造速度で超音波をかけながら鋳造し、得られ
た鋳塊の熱間圧延を550〜350℃の温度より開始し
て300〜120℃の温度で終了し、その間に80％以上
の減面加工を行なつて荒引線とし、該荒引線の伸
線加工に際し伸線中の線温を100℃以下に保持し
て80％以上の減面加工を行ない、しかる後150〜
250℃の温度で0.5〜10時間加熱処理して素線と
し、該素線の撚合せにあたり、素線に１パスレダ
クシヨンで５％以上の減面加工を加えながら撚合
せることを特徴とするものである。 即ち、本発明は上記組成範囲の合金を溶製し、
これを10mm／sec以上の鋳造速度で超音波をかけ
ながら連続又は半連続鋳造することにより、耐熱
性を劣化するZr、Feの等の析出を防止し、結晶
粒及び晶出物を微細化して曲げ特性の向上を計
り、得られた鋳塊を熱間圧延して荒引線とするの
に耐熱性劣化の原因となるZr、Fe等の析出を防
止するため、再加熱することなく、550〜350℃の
温度より圧延を開始し、300〜120℃の温度で圧延
を終了するまでに80％以上の減面加工を加えて、
荒引線の溶質元素を均質化し、十分に加工硬化さ
せる。 この荒引線を冷間で伸線加工して素線とするの
に、伸線加工中の線材温度を100℃以下に保持し
て加工熱による低温焼鈍硬化現象によつて耐熱性
が低下するのを防止し、80％以上の減面加工を加
えて十分に加工硬化させ、しかる後150〜250℃の
温度で0.5〜10時間加熱処理して曲げ性、柔軟性
を更に向上させる。 このようにして得た素線を複数本撚合せて撚線
とするのに、素線に１パスレダクシヨンで５％以
上の減面加工を加えながら撚合せ、加工による発
熱と素線に加えられるねじりの歪により素線の曲
げ特性を顕著に向上せしめたものである。 しかして本発明において、合金組成を前記の如
く限定したのは次の理由によるものである。 Zr含有量を0.05〜0.2wt％（以下wt％を単に％
と記載する）と限定したのは、0.05％未満ではFe
含有量の如何に拘わらず、耐熱性向上の効果が少
なく、0.2％を越えると耐熱性は向上するも導電
率の低下が著しくなるためであり、Fe含有量を
0.1〜0.8％と限定したのは、0.1％未満ではZr含有
量の如何に拘わらず、強度及び耐熱性の向上が得
られず、0.8％を越えると導電率の低下が著しく
なるためである。 またCu含有量を0.03〜0.4％、Mg含有量を0.01
〜0.4％と限定したのはCu又は／及びMgの含有
量が下限未満では曲げ特性が改善されず、上限を
越えると、導電率の低下が著しくなるためであ
り、Cu又は／及びMgの含有量をFe含有量との比
（Fe含有量／Cu＋Mg含有量）で0.2〜20としたの
は、0.2未満では導電率の低下が著しく、20を越
えると曲げ特性が改善されないためである。 次に本発明において、連続又は半連属鋳造にお
ける鋳造速度を10mm／sec以上と限定したのは、
10mm／sec未満の速度ではZr、Fe等の析出が起
り、耐熱性が低下するためであり、鋳造時に超音
波をかけたのは結晶粒と晶出物を微細化して曲げ
特性を改善するためである。このようにして得た
鋳塊を再加熱することなく熱間圧延するのは、再
加熱により耐熱性低下の原因となるZr、Fe等の
析出を防止するためであり、鋳塊の熱間圧延開始
温度を550〜350℃と限定したのは、開始温度が
550℃より高いと冷間伸線加工における加工硬化
が小さくなり、350℃より低いとFeが均質化せ
ず、耐熱性が低下するためである。また熱間圧延
終了温度を300〜120℃と限定したのは、終了温度
が300℃より高いと強度が向上せず、圧延後の冷
却過程で固溶したZr、Fe等の析出が起り、耐熱
性が低下するためであり、120℃より低い温度ま
で加工を続けると、加工による硬化現象が大きく
なつて耐熱性を低下するためである。また熱間圧
延における減面加工率を80％以上と限定したの
は、80％未満の加工では十分な強度が得られない
ためである。 更に冷間伸線加工における伸線中と線材温度を
100℃以下に限定したのは、伸線中の線材温度が
100℃を越えると低温焼鈍硬化現象が起り、耐熱
性が低下するためであり、この加工において減面
加工を80％以上と限定したのは、80％未満では十
分な加工硬化が得られないためである。またこの
加工後の加熱処理温度を150〜250℃、処理時間を
0.5〜10時間と限定したのは、加熱温度が150℃未
満でも処理時間0.5時間未満でも十分な加熱処理
効果が得られず、加熱温度が250℃を越えても、
処理時間が10時間を越えても曲げ特性や柔軟性の
向上よりも強度低下が著しくなるためである。 このようにして得た素線を撚合せて撚線とする
のに、素線に加える１パスレダクシヨンの減面加
工を５％以上と限定したのは、前記の如く減面加
工による発熱と撚合せ中に加えられるねじりの歪
により曲げ特性を一層向上させるためで、減面加
工と撚合せを別工程で行なつたのでは曲げ特性の
同上は得られず、また減面加工率が５％未満では
加工による発熱が小さく、曲げ特性の向上は得ら
れない。更に２パス以上のレダクシヨンにより５
％以上の減面加工を行なつても曲げ特性の同様の
効果は得られるがより大きな効果は得られず、し
かも撚合せ中の減面加工は１パスが限度であるた
めである。 以下、本発明を実施例について説明する。純度
99.6％のECAl地金と、Al−５％Zr、Al−６％
Fe、Al−50％Cuの各母合金と、Mg単体を用い
て第１表に示す組成の合金を溶製し、これをベル
トアンドホイール型連続鋳機により超音波をかけ
ながら断面積2000mm2の鋳型に連続的に鋳造し、得
られた鋳塊を再加熱することなく連続的に圧延す
る連続圧延機により熱間圧延して荒引線とした。
この荒引線を冷間で伸線加工した後、加熱処理を
行なつて素線とした。 この素線を６〜84本用い、それぞれダイスを通
して１パスで減面加工を加えながら鋼芯上に撚合
せて導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線を製造
した。これ等撚線を１ｍの長さに切断して解体
し、各素線をそれぞれ整直した後、引張強さ、導
電率、耐熱性及び曲げ特性を測定した。その測定
結果と製造条件を第２表に示す。 尚、引張強さはアムスラー型引張試験機により
測定し、導電率はケルビンダブルブリツジにより
電気抵抗を測定して算出した。また耐熱性は試料
を230℃の温度で１時間加熱した後、引張強さを
測定し、加熱処理前の引張強さに対する加熱後の
引張強さの割合で表わした。また曲げ特性は試料
を試料の直径の２倍の曲面で挾持して左右交互に
繰返し曲げを行ない、破断するまでの曲げ回数を
測定した。曲げ回数は左に90゜曲げて１回、元の
位置に戻して２回、右に90゜曲げて３回、元の位
置に戻して４回とし、これを破断するまで繰返し
た。
【表】
【表】
【表】
第１表及び第２表から明らかなように、本発明
方法No.１〜No.14により製造した撚線の素線は、導
電率56.1〜57.1％LACS、引張強さ26.5〜27.6Kg／
mm2、耐熱性94.9〜97.1％、曲げ回数36〜42回の特
性を示し、従来方法No.38〜No.41で製造した撚線の
素線と比較し、導電率、引張強さ及び耐熱性は同
等で、はるかに高い曲げ回数を示し、約３倍以上
の曲げ特性を有することが判る。 これに対し本発明方法で規定する合金組成又は
製造条件が外れる比較方法No.15〜No.37では導電
率、引張強さ、耐熱性、曲げ回数の何れかが劣る
ことが判る。 即ち、Zr含有量の少ない比較合金０を用いた
比較方法No.15では耐熱性が低く、Fe含有量の少
ない比較合金Ｑを用いた比較方法No.17では引張強
さ及び耐熱性が低く、Mg又は／及びCu含有量の
少ない比較合金Ｓを用いた比較方法No.19では曲げ
特性が改善されず、Zr含有量の多い比較合金Ｐ、
Fe含有量の多い比較合金Ｒ、Mg又は／及びCu含
有量の多い比較合金Ｔを用いた比較方法No.16、No.
18、No.20は何れも導電率が低くなつている。また
Fe含有量とMg又は／及びCu含有量の比が0.2よ
り小さい比較合金Ｕを用いた比較方法No.21では導
電率が低く、比が20より大きい比較合金V.Wを
用いた比較方法No.22、No.23では何れも曲げ特性が
改善されていない。 また製造条件において、鋳造速度が遅い比較方
法No.24、圧延開始温度が低い比較方法No.27、圧延
終了温度が低い比較方法No.29、伸線加工中の線温
が高い比較方法No.31では何れも耐熱性が悪く、超
音波をかけずに鋳造した比較方法No.25、伸線後の
加熱処理温度が低い比較方法No.33、同処理時間が
短かい比較方法No.35では何れも曲げ特性が改善さ
れず、圧延開始温度が高い比較方法No.26、圧延終
了温度が高い比較方法No.28、熱間圧延による加工
率が小さい比較方法No.30、冷間伸線による加工率
が小さい比較方法No.32、伸線後の加熱処理温度が
高い比較方法No.34、同処理時間が長い比較方法No.
36では何れも引張強さが低下し、撚線において素
線の１パスレダクシヨンが小さい比較方法No.37で
は曲げ特性が改善されない。 このように本発明によれば従来の高力耐熱アル
ミニウム合金撚線の素線と同等の導電柱、強度及
び耐熱性を有し、かつはるかに優れた曲げ特性を
有する素線を撚合せた高力耐熱アルミニウム合金
撚線を製造することができるもので、長径間送電
線や全アルミニウム合金撚線として、その特性を
向上し得る等顕著な効果を奏するものである。
方法No.１〜No.14により製造した撚線の素線は、導
電率56.1〜57.1％LACS、引張強さ26.5〜27.6Kg／
mm2、耐熱性94.9〜97.1％、曲げ回数36〜42回の特
性を示し、従来方法No.38〜No.41で製造した撚線の
素線と比較し、導電率、引張強さ及び耐熱性は同
等で、はるかに高い曲げ回数を示し、約３倍以上
の曲げ特性を有することが判る。 これに対し本発明方法で規定する合金組成又は
製造条件が外れる比較方法No.15〜No.37では導電
率、引張強さ、耐熱性、曲げ回数の何れかが劣る
ことが判る。 即ち、Zr含有量の少ない比較合金０を用いた
比較方法No.15では耐熱性が低く、Fe含有量の少
ない比較合金Ｑを用いた比較方法No.17では引張強
さ及び耐熱性が低く、Mg又は／及びCu含有量の
少ない比較合金Ｓを用いた比較方法No.19では曲げ
特性が改善されず、Zr含有量の多い比較合金Ｐ、
Fe含有量の多い比較合金Ｒ、Mg又は／及びCu含
有量の多い比較合金Ｔを用いた比較方法No.16、No.
18、No.20は何れも導電率が低くなつている。また
Fe含有量とMg又は／及びCu含有量の比が0.2よ
り小さい比較合金Ｕを用いた比較方法No.21では導
電率が低く、比が20より大きい比較合金V.Wを
用いた比較方法No.22、No.23では何れも曲げ特性が
改善されていない。 また製造条件において、鋳造速度が遅い比較方
法No.24、圧延開始温度が低い比較方法No.27、圧延
終了温度が低い比較方法No.29、伸線加工中の線温
が高い比較方法No.31では何れも耐熱性が悪く、超
音波をかけずに鋳造した比較方法No.25、伸線後の
加熱処理温度が低い比較方法No.33、同処理時間が
短かい比較方法No.35では何れも曲げ特性が改善さ
れず、圧延開始温度が高い比較方法No.26、圧延終
了温度が高い比較方法No.28、熱間圧延による加工
率が小さい比較方法No.30、冷間伸線による加工率
が小さい比較方法No.32、伸線後の加熱処理温度が
高い比較方法No.34、同処理時間が長い比較方法No.
36では何れも引張強さが低下し、撚線において素
線の１パスレダクシヨンが小さい比較方法No.37で
は曲げ特性が改善されない。 このように本発明によれば従来の高力耐熱アル
ミニウム合金撚線の素線と同等の導電柱、強度及
び耐熱性を有し、かつはるかに優れた曲げ特性を
有する素線を撚合せた高力耐熱アルミニウム合金
撚線を製造することができるもので、長径間送電
線や全アルミニウム合金撚線として、その特性を
向上し得る等顕著な効果を奏するものである。
Claims (1)
- １ Zr0.05〜0.2wt％及びFe0.1〜0.8wt％を含み、
Cu0.03〜0.4wt％、Mg0.01〜0.4wt％の範囲内で
何れか１種又は２種をFe含有量との比（Fe含有
量／Cu＋Mg含有量）で0.2〜20含み、残部Alと
通常の不純物からなるアルミニウム合金溶湯を連
続又は半連続鋳造し、得られた鋳塊を再加熱する
ことなく熱間圧延して荒引線とし、これを冷間で
伸線加工した素線を複数本撚合せる撚線の製造に
おいて、アルミニウム合金溶湯を10mm／sec以上
の鋳造速度で超音波をかけながら鋳造し、得られ
た鋳塊の熱間圧延を550〜350℃の温度より開始し
て300〜120℃の温度で終了し、その間に80％以上
の減面加工を行なつて荒引線とし、該荒引線の伸
線加工に際し伸線中の線温を100℃以下に保持し
て80％以上の減面加工を行ない、しかる後150〜
250℃の温度で0.5〜10時間加熱処理して素線と
し、該素線の撚合せにあたり、素線に１パスレダ
クシヨンで５％以上の減面加工を加えながら撚合
せることを特徴とする曲げ特性の優れた導電用高
力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11592782A JPS596361A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | 導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11592782A JPS596361A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | 導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS596361A JPS596361A (ja) | 1984-01-13 |
| JPH036983B2 true JPH036983B2 (ja) | 1991-01-31 |
Family
ID=14674631
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11592782A Granted JPS596361A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | 導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS596361A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61207542A (ja) * | 1985-03-12 | 1986-09-13 | Yazaki Corp | 高力耐熱アルミニウム合金 |
| JP2545314B2 (ja) * | 1991-08-02 | 1996-10-16 | 財団法人鉄道総合技術研究所 | トロリ―線の摩耗測定方法 |
| CN112708792A (zh) * | 2020-12-14 | 2021-04-27 | 河南明晟新材料科技有限公司 | 利用6系及高镁5系废杂铝制备中镁5系铝合金的方法 |
| CN117265307B (zh) * | 2023-10-11 | 2024-05-31 | 中铝河南洛阳铝箔有限公司 | 一种高延伸率高强度铝箔的制备工艺及其应用 |
-
1982
- 1982-07-02 JP JP11592782A patent/JPS596361A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS596361A (ja) | 1984-01-13 |
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