JPS59104460A - 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 - Google Patents
高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法Info
- Publication number
- JPS59104460A JPS59104460A JP21168582A JP21168582A JPS59104460A JP S59104460 A JPS59104460 A JP S59104460A JP 21168582 A JP21168582 A JP 21168582A JP 21168582 A JP21168582 A JP 21168582A JP S59104460 A JPS59104460 A JP S59104460A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高力耐熱アルミニウム合金導体、特にＡ １
−２ ｒ−Ｆ ｅ−３ｉ系合金からなる高力耐熱導体の
導電性１強度及び耐熱性を損なうことなく、疲労特性を
改善するための製造方法に関するものである。
−２ ｒ−Ｆ ｅ−３ｉ系合金からなる高力耐熱導体の
導電性１強度及び耐熱性を損なうことなく、疲労特性を
改善するための製造方法に関するものである。
従来架空送電線には、調芯に導電用アルミニウム（ＥＣ
ＡＩ ）導体を撚合せた銅芯アルミニウム撚線（ＡＣ８
Ｒ）が用いられ、特に大容量送電のように耐熱性が要求
されるところには、調芯にＡ Ｉ−Ｚ ｒ合金からなる
耐熱導体を撚合せた調芯耐熱アルミニウム合金撚線（Ｔ
ＡＣ３Ｒ）が用いられていた。最近電力需要の増大によ
り更に強度及び耐熱性の優れた導体が要求され、Ａｌ−
Ｚｒ合金にＦｅ、Ｓｉ、Ｍｇ、’Ｃｕ等の元素を添加し
て導電率を損なうことなく、強度及び耐熱性を改善した
高力耐熱アルミニウム合金が開発され、鋼芯高力耐熱ア
ルミニウム合金撚線（ＫＴＡＣ’ＳＲ）に利用されてい
る。
ＡＩ ）導体を撚合せた銅芯アルミニウム撚線（ＡＣ８
Ｒ）が用いられ、特に大容量送電のように耐熱性が要求
されるところには、調芯にＡ Ｉ−Ｚ ｒ合金からなる
耐熱導体を撚合せた調芯耐熱アルミニウム合金撚線（Ｔ
ＡＣ３Ｒ）が用いられていた。最近電力需要の増大によ
り更に強度及び耐熱性の優れた導体が要求され、Ａｌ−
Ｚｒ合金にＦｅ、Ｓｉ、Ｍｇ、’Ｃｕ等の元素を添加し
て導電率を損なうことなく、強度及び耐熱性を改善した
高力耐熱アルミニウム合金が開発され、鋼芯高力耐熱ア
ルミニウム合金撚線（ＫＴＡＣ’ＳＲ）に利用されてい
る。
しかるに近年発電所や送電線路の用地入手難と、公害対
策等の面から山岳地の谷間横断や海峡横断等の長径間送
電が多くなり、その保守点検の困難さ、維持管理費の増
大から信頼性の確保が重要視され、特に疲労特性の改善
が望まれている。
策等の面から山岳地の谷間横断や海峡横断等の長径間送
電が多くなり、その保守点検の困難さ、維持管理費の増
大から信頼性の確保が重要視され、特に疲労特性の改善
が望まれている。
本発明はこれに鑑み、高力耐熱アルミニウム合金導体の
疲労特性に及ぼす加工条件の影響について、種々検討の
結果、Ａ ｉＺ ｒ−Ｆ ｅ−８ｉ系合金からなる高力
耐熱導体の導電性２強度及び耐熱性を損なうことなく、
疲労特性を改善し、特に高応力下で従来の高力耐熱アル
ミニウム合金導体に比較し、はるかに優れた疲労特性を
示す高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法を開発し
たものである。
疲労特性に及ぼす加工条件の影響について、種々検討の
結果、Ａ ｉＺ ｒ−Ｆ ｅ−８ｉ系合金からなる高力
耐熱導体の導電性２強度及び耐熱性を損なうことなく、
疲労特性を改善し、特に高応力下で従来の高力耐熱アル
ミニウム合金導体に比較し、はるかに優れた疲労特性を
示す高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法を開発し
たものである。
即ち本発明の一つは、導電率５５．６％ｌＡＣ３以上、
引張強さ１７．３Ｋｇ／朧以上、耐熱性（温度２３０°
Ｃで１時間加熱処理前後における引張強さの比）９２．
１％以上の特性を有し、かつ２倍以上の疲労特性を示す
導体を製造するもので、Ｚｒ０．０１〜０．２ｗｔ％、
Ｆｅ Ｏ，０８〜０．８ ｗｔ％及びＳ ｉ Ｏ，０
３〜０．３ ｗｔ％を含み、残部アルミニウムと通常の
不純物からなるアルミニウム合金を鋳造し、これに熱間
加工を加えた荒引線を伸線加工する方法において、荒引
線に １５０〜２５０°Ｃの温度で温間加工により５０
％以上の減面加工を加えた後、１００°Ｃ以下の温度で
減面率５〜５０％の伸線加工を行、なうことを特徴とす
るものである。
引張強さ１７．３Ｋｇ／朧以上、耐熱性（温度２３０°
Ｃで１時間加熱処理前後における引張強さの比）９２．
１％以上の特性を有し、かつ２倍以上の疲労特性を示す
導体を製造するもので、Ｚｒ０．０１〜０．２ｗｔ％、
Ｆｅ Ｏ，０８〜０．８ ｗｔ％及びＳ ｉ Ｏ，０
３〜０．３ ｗｔ％を含み、残部アルミニウムと通常の
不純物からなるアルミニウム合金を鋳造し、これに熱間
加工を加えた荒引線を伸線加工する方法において、荒引
線に １５０〜２５０°Ｃの温度で温間加工により５０
％以上の減面加工を加えた後、１００°Ｃ以下の温度で
減面率５〜５０％の伸線加工を行、なうことを特徴とす
るものである。
また本発明の仙の一つは、導電率５２．８％ｌＡＣ３以
上、引張強さ２３．２に’Ｊ ／ ｍｍ以上、耐熱性９
３．８％以上の特性を有し、かつ２倍以上の疲労特性を
示す導体を製造するもので、ＺｒＯ，０１〜０．２ ｗ
ｔ％。
上、引張強さ２３．２に’Ｊ ／ ｍｍ以上、耐熱性９
３．８％以上の特性を有し、かつ２倍以上の疲労特性を
示す導体を製造するもので、ＺｒＯ，０１〜０．２ ｗ
ｔ％。
Ｆ ｅ Ｏ，０８〜０．８ ｗｔ％及びＳ ｉ ０００
３〜０．３ ｗｔ％を含み、更にＣｕ ０，０４ｗｔ％
以下、 ＭＵ Ｏ，４ｗｔ％以下の範囲内で何れか１種
又は２種を含み、残部Ａ１と通常の不純物からなるアル
ミニウム合金を鋳造し、これに熱間加工を加えた荒引線
を伸線加工する方法において、荒引線に１５０〜２５０
℃の温度で温間加工により５０％以上の減面加工を加え
た後、１００°Ｃ以下の温度で減面率５〜５０％の伸線
加工を行なうことを特徴とするものである。
３〜０．３ ｗｔ％を含み、更にＣｕ ０，０４ｗｔ％
以下、 ＭＵ Ｏ，４ｗｔ％以下の範囲内で何れか１種
又は２種を含み、残部Ａ１と通常の不純物からなるアル
ミニウム合金を鋳造し、これに熱間加工を加えた荒引線
を伸線加工する方法において、荒引線に１５０〜２５０
℃の温度で温間加工により５０％以上の減面加工を加え
た後、１００°Ｃ以下の温度で減面率５〜５０％の伸線
加工を行なうことを特徴とするものである。
しかして本発明において、合金組成を上記の如く限定し
たのは、次の理由によるものである。
たのは、次の理由によるものである。
Ｚｒ及びＦｅの添加は合金に強度及び耐熱性を付与する
ためで、Ｚｒ含有量を０６０１〜０．２ ｗｔ％（以下
ｗｔ％を単に％と略記）としたのは、０．１％未満では
Ｆｅ含有量をどのように調整しても耐熱性の向上が認め
られず、０．２％番越えると耐熱性は向上するも、導電
率の低下が著しくなるためであり、Ｆｅ含有量を０．０
８〜０．８％としたのは、０．０８％未満ではＺｒ含有
量をどのように調整しても強度及び耐熱性の向上効果が
認められず、０．８％を越えると導電率の低下が著しく
なるためである。
ためで、Ｚｒ含有量を０６０１〜０．２ ｗｔ％（以下
ｗｔ％を単に％と略記）としたのは、０．１％未満では
Ｆｅ含有量をどのように調整しても耐熱性の向上が認め
られず、０．２％番越えると耐熱性は向上するも、導電
率の低下が著しくなるためであり、Ｆｅ含有量を０．０
８〜０．８％としたのは、０．０８％未満ではＺｒ含有
量をどのように調整しても強度及び耐熱性の向上効果が
認められず、０．８％を越えると導電率の低下が著しく
なるためである。
またＳｌの添加は合金の強度を更に向上させるためで３
ｉ含有量を０．０３〜０．３％としたのは、０．０３％
未満ではその効果が小さく、０．３％を越えると強度向
上の効果が飽和するばかりか、導電率の低下が著しくな
るためである。
ｉ含有量を０．０３〜０．３％としたのは、０．０３％
未満ではその効果が小さく、０．３％を越えると強度向
上の効果が飽和するばかりか、導電率の低下が著しくな
るためである。
また上記合金に更にＣｕ又は／及びＭＣＩを添加すると
、合金の強度を一層向上し、かつ疲労特性を改善する。
、合金の強度を一層向上し、かつ疲労特性を改善する。
しかしてＣｕ含有量を０．４％以下、Ｍｇ含有量を０．
４％以下としたのは、それぞれ０．４％を越えると導電
率の低下が著しくなるためである。
４％以下としたのは、それぞれ０．４％を越えると導電
率の低下が著しくなるためである。
本発明は上記組成範囲の合金を通常の鋳造及び、熱間加
工、例えば連続又は半連続鋳造圧延法、展延法、押出法
等により、荒引線とし、これに１５０〜２５０℃の温度
で温間加工により５０％以上の減面加工を加え、しかる
後１００℃以下の温度で伸線加工し、５〜５０％の減面
加工するもので、Ａ Ｉ−Ｚ ｒ−Ｆｅ−３ｉ系合金か
らなる高力耐熱導体の導電性。
工、例えば連続又は半連続鋳造圧延法、展延法、押出法
等により、荒引線とし、これに１５０〜２５０℃の温度
で温間加工により５０％以上の減面加工を加え、しかる
後１００℃以下の温度で伸線加工し、５〜５０％の減面
加工するもので、Ａ Ｉ−Ｚ ｒ−Ｆｅ−３ｉ系合金か
らなる高力耐熱導体の導電性。
強度及び耐熱性を損なうことなく、疲労特性を向上せし
めたものである。荒引線を温間加工後、冷寒伸線加工す
ることにより、疲労特性が向上する材料学的メカニズム
は明らかではないが、荒引線を温間加工後伸線加工した
ものは、荒引線を伸線加工の前ゝ後又は中間で加熱処理
したものと比較し、はるかに高い疲労特性を示す。しか
して温間加工温度を１５０〜２５０℃、減免率を５０％
以上限定したのは、加工温度が１５０℃未満では疲労特
性の改善が認められず、２５０℃を越えると強度が低下
し、さらに減免率が５０％未満では疲労特性の向上効果
が小さいためであり、特に疲労特性の優れた導体を製造
するためには、１８０〜２２０℃の温度で温間加工によ
り７０％以上の減面加工することが望ましい。
めたものである。荒引線を温間加工後、冷寒伸線加工す
ることにより、疲労特性が向上する材料学的メカニズム
は明らかではないが、荒引線を温間加工後伸線加工した
ものは、荒引線を伸線加工の前ゝ後又は中間で加熱処理
したものと比較し、はるかに高い疲労特性を示す。しか
して温間加工温度を１５０〜２５０℃、減免率を５０％
以上限定したのは、加工温度が１５０℃未満では疲労特
性の改善が認められず、２５０℃を越えると強度が低下
し、さらに減免率が５０％未満では疲労特性の向上効果
が小さいためであり、特に疲労特性の優れた導体を製造
するためには、１８０〜２２０℃の温度で温間加工によ
り７０％以上の減面加工することが望ましい。
また温間加工後の伸線加工温度を１００°Ｃ以下、減免
率を５〜５０％と限定したのは、伸線温度が１００°Ｃ
を越えても、減免率が５％未満でも疲労特性の改善が認
められず、減免率が５０％を越えると、前工程における
温間加工の効果が実質上消失するためで、特に疲労特性
の優れた導体を製造するためには、８０°Ｃ以下の温度
で減免率７〜３５％の伸線加工することが望ましい。
率を５〜５０％と限定したのは、伸線温度が１００°Ｃ
を越えても、減免率が５％未満でも疲労特性の改善が認
められず、減免率が５０％を越えると、前工程における
温間加工の効果が実質上消失するためで、特に疲労特性
の優れた導体を製造するためには、８０°Ｃ以下の温度
で減免率７〜３５％の伸線加工することが望ましい。
尚温間加工においては、荒引線を１５０〜２５０℃に加
熱保温して伸線加工するか、又は荒引線を加熱すること
なく、加工発熱により加工材の湿度上昇を利用してもよ
い。特に連続伸線を行なう場合には、各パスでの加工発
熱の蓄積及び潤滑油の低減、冷却能の低い潤滑油の使用
等により加工材の温度を１５０〜２５０℃に上昇させる
ことは容易であり、またスリップタイプの連続伸線機を
使用する場合には、スリップ率を大きくとり、キャプス
タンと加工材の摩擦発熱を大きくして、その熱を利用し
てもよい。
熱保温して伸線加工するか、又は荒引線を加熱すること
なく、加工発熱により加工材の湿度上昇を利用してもよ
い。特に連続伸線を行なう場合には、各パスでの加工発
熱の蓄積及び潤滑油の低減、冷却能の低い潤滑油の使用
等により加工材の温度を１５０〜２５０℃に上昇させる
ことは容易であり、またスリップタイプの連続伸線機を
使用する場合には、スリップ率を大きくとり、キャプス
タンと加工材の摩擦発熱を大きくして、その熱を利用し
てもよい。
以下本発明を実施例により詳細に説明する。
実施例（１）
導電率５２．８％ｌＡＣ３以上、引張強さ２３．２Ｋｇ
／ｍｍ以上、耐熱性９２．１％以上の特性を有し、かつ
疲労特性が２倍以上の導体を製造する目的で純度９９．
８％の電気用Ａ１地金、フッ化ジルコンカリウム（Ｋｚ
Ｚ、ｒ Ｆｅ ） 、 Ａｌ−６％Ｆｅ母合金及ヒＡ
ｌ−２０％５ｉｆｆｉ合金を用い、第１表に示す組成の
合金を溶製し、これをベルトアンドホイール型連続鋳造
圧延機により鋳造圧延し、直径９．５＃の荒引線を形成
した。これを加熱して連続伸線機により温間加工した後
、冷間で１〜４パス加工により連続的に伸線加工してＡ
ｉＺ ｒ−Ｆｅ−８ｉ合金からなる高力耐熱導体を製
造した。第１表に温間加工条件及び冷間伸線加工条件を
示した。
／ｍｍ以上、耐熱性９２．１％以上の特性を有し、かつ
疲労特性が２倍以上の導体を製造する目的で純度９９．
８％の電気用Ａ１地金、フッ化ジルコンカリウム（Ｋｚ
Ｚ、ｒ Ｆｅ ） 、 Ａｌ−６％Ｆｅ母合金及ヒＡ
ｌ−２０％５ｉｆｆｉ合金を用い、第１表に示す組成の
合金を溶製し、これをベルトアンドホイール型連続鋳造
圧延機により鋳造圧延し、直径９．５＃の荒引線を形成
した。これを加熱して連続伸線機により温間加工した後
、冷間で１〜４パス加工により連続的に伸線加工してＡ
ｉＺ ｒ−Ｆｅ−８ｉ合金からなる高力耐熱導体を製
造した。第１表に温間加工条件及び冷間伸線加工条件を
示した。
この導体について導電率、引張強さ、耐熱性及び疲労特
性を測定し、その結果を第２表に示す。
性を測定し、その結果を第２表に示す。
尚導電率はケルビンダブルブリッジにより測定した抵抗
より算出し、引張強さはアムスラー型試験器により測定
し、耐熱性は２３０℃の温度で１時間加熱処理し、その
処理前後の引張強さの比より求めた。また疲労特性は中
村式回転曲げ疲労試験機により応力’ｌ０Ｋｇ／ｍｍの
負荷時−における破断までの曲げ回数を求めた。
より算出し、引張強さはアムスラー型試験器により測定
し、耐熱性は２３０℃の温度で１時間加熱処理し、その
処理前後の引張強さの比より求めた。また疲労特性は中
村式回転曲げ疲労試験機により応力’ｌ０Ｋｇ／ｍｍの
負荷時−における破断までの曲げ回数を求めた。
第 ２ 表
第１表及び第２表から明らかなように本発明方法（Ｎ
ｏ、 １〜６）により製造した導体は、導電率５５．６
％Ｉ Ａ’ ＣＳ以上、引ｉｇ強さ１７．３に’） ／
、ｍｍ以上。
ｏ、 １〜６）により製造した導体は、導電率５５．６
％Ｉ Ａ’ ＣＳ以上、引ｉｇ強さ１７．３に’） ／
、ｍｍ以上。
耐熱性９２．１％′、疲労特性２，５Ｘ １０５回以上
の特性を示し、本発明方法Ｎｏ、１と従来方法Ｎ０．７
を比較すれば明らかなように、導電率、引張強さ及び耐
熱性を損なうことなく疲労特性が約倍以上改善されてい
ることが判る。
の特性を示し、本発明方法Ｎｏ、１と従来方法Ｎ０．７
を比較すれば明らかなように、導電率、引張強さ及び耐
熱性を損なうことなく疲労特性が約倍以上改善されてい
ることが判る。
これに対し荒引線を温間加工のみで加工した比較方法（
Ｎｏ、８）では特性が全（改善されず、また比較方法（
Ｎｏ、９〜１３）がら判るように、本発明方法で規定す
る加工条件より温間加工条件が外れるもの及び冷間加工
条件が外れるものは、何れ゛も疲労特性が改善されない
。また加工条件内であっても、Ｚｒ、’Ｆｅ又はＳｉ含
有量の少ない比較方法（Ｎｏ、１４． Ｎｏ、１６．
Ｎｏ、１８） テは耐熱性又は強度、及び疲労特性が改
善されず、Ｚｒ、Ｆｅ又はＳｉ含有量の多い比較方法（
Ｎｏ、１５． Ｎｏ、１７゜Ｎｏ、１９）では疲労特性
は改善′されるも導電率の低下が著しいことが判る。
Ｎｏ、８）では特性が全（改善されず、また比較方法（
Ｎｏ、９〜１３）がら判るように、本発明方法で規定す
る加工条件より温間加工条件が外れるもの及び冷間加工
条件が外れるものは、何れ゛も疲労特性が改善されない
。また加工条件内であっても、Ｚｒ、’Ｆｅ又はＳｉ含
有量の少ない比較方法（Ｎｏ、１４． Ｎｏ、１６．
Ｎｏ、１８） テは耐熱性又は強度、及び疲労特性が改
善されず、Ｚｒ、Ｆｅ又はＳｉ含有量の多い比較方法（
Ｎｏ、１５． Ｎｏ、１７゜Ｎｏ、１９）では疲労特性
は改善′されるも導電率の低下が著しいことが判る。
実施例く２）
導電率５２．６％ｌＡＣ３以上、引張強さ２３．２に！
ｊ／ｌｎＭ以上、耐熱性９３．８％以上の特性を有し、
かつ疲労特性が２倍以上の導体を製造する目的で、実施
例く１）における合金の溶製において、Ｍ（ｌ又は／及
びＣｕを母合金で添加し、第３表に示す組成の合金を溶
製した。これを実施例（１）と同様にして連続鋳造圧延
により荒引線とし、これを加熱して連続伸線機により温
間加工した後、冷間で伸線加工してＡ Ｉ−Ｚ ｒ−Ｆ
ｅ−３ｉ系合金からなる高力耐熱導体を製造した。第
３表に温間加工条件と冷間伸線加工条件を示す。
ｊ／ｌｎＭ以上、耐熱性９３．８％以上の特性を有し、
かつ疲労特性が２倍以上の導体を製造する目的で、実施
例く１）における合金の溶製において、Ｍ（ｌ又は／及
びＣｕを母合金で添加し、第３表に示す組成の合金を溶
製した。これを実施例（１）と同様にして連続鋳造圧延
により荒引線とし、これを加熱して連続伸線機により温
間加工した後、冷間で伸線加工してＡ Ｉ−Ｚ ｒ−Ｆ
ｅ−３ｉ系合金からなる高力耐熱導体を製造した。第
３表に温間加工条件と冷間伸線加工条件を示す。
このようにして製造した導体について、実施例（１）と
同様にして導電率、引張強さ、耐熱性及び疲労特性を測
定した。その結果を第４表に示す第３表及び第４表から
明らかなように、本発明方法（Ｎ ｏ、２０〜２５）に
より製造した導体は導電率５２．６％ｌＡＣ３以上、引
張強さ２３．２Ｋｇ／ｍｍ以上。
同様にして導電率、引張強さ、耐熱性及び疲労特性を測
定した。その結果を第４表に示す第３表及び第４表から
明らかなように、本発明方法（Ｎ ｏ、２０〜２５）に
より製造した導体は導電率５２．６％ｌＡＣ３以上、引
張強さ２３．２Ｋｇ／ｍｍ以上。
耐熱性９３．８％以上、疲労特性１５．４Ｘ １０５回
以上の特性を示し、本発明方法Ｎ ００２０と従来方法
Ｎ ０８２６を比較すれば明らかなように、導電率、引
張強さ及び耐熱性を損なうことなく、疲労特性が約倍以
上改善されていることが判る。
以上の特性を示し、本発明方法Ｎ ００２０と従来方法
Ｎ ０８２６を比較すれば明らかなように、導電率、引
張強さ及び耐熱性を損なうことなく、疲労特性が約倍以
上改善されていることが判る。
これに対し本発明方法で規定する温間加工条件又は冷間
加工条件より外れる比較方法（Ｎ Ｏ，２７〜３２）で
は実施例（１）と同様疲労特性が全く改善されず、また
Ｍ（＋又は／及びＣｕの含有量が多い比較方法（Ｎｏ、
３３〜３４）では何れも導電率が著しく低下しているこ
とが判る。
加工条件より外れる比較方法（Ｎ Ｏ，２７〜３２）で
は実施例（１）と同様疲労特性が全く改善されず、また
Ｍ（＋又は／及びＣｕの含有量が多い比較方法（Ｎｏ、
３３〜３４）では何れも導電率が著しく低下しているこ
とが判る。
以上荒引線を温間加工後、冷間伸線加工した導体につい
て説明したが、温間加工したものを用いて撚線を行ない
、該撚線時に１パスの冷間伸線加工により５％以上の減
面加工を行なっても同様の効果が得られる。
て説明したが、温間加工したものを用いて撚線を行ない
、該撚線時に１パスの冷間伸線加工により５％以上の減
面加工を行なっても同様の効果が得られる。
このように本発明方法によればＡ １２ ｒ−Ｆ ｅ−
８１系合金からなる高力耐熱導体の導電率９強度。
８１系合金からなる高力耐熱導体の導電率９強度。
耐熱性を損なうことなく、疲労特性を約倍以上に向上し
得るもので、長径間の人容吊送電用撚線に用い、その信
頼性を著しく向上し得る顕箸な効果を奏するものである
。
得るもので、長径間の人容吊送電用撚線に用い、その信
頼性を著しく向上し得る顕箸な効果を奏するものである
。
手続補正書防式）
％式％
特許庁長官 若手ニ手ロ夫 屏Ｑ
コ、事件の表示
昭和５７年 特許願 第２１１６８５号２、発明の名称
高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法３ 補正をす
る石 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号名
称 ＜５２９）古河電気工業株式会社４、代理
人 住 所 東京都千代田区神田北乗物町１６′？！
ｉ地〒１０１ 英 ビル３階
る石 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号名
称 ＜５２９）古河電気工業株式会社４、代理
人 住 所 東京都千代田区神田北乗物町１６′？！
ｉ地〒１０１ 英 ビル３階
Claims (2)
- （１）、Ｚ ｒ Ｏ，０１〜０．２ ｗｔ％、 Ｆｅ
Ｏ，Ｑ８〜０．８ ｗｔ％及びＳ ｉ Ｏ，０３〜０．
３ ｗｔ％を含み、残部ＡＩと通常の不純物からなるア
ルミニウム合金を鋳造し、これに熱間加工を加えた荒引
線を伸線加工する方法において、荒引線に１５０〜２５
０℃の温度で温間加工により５０％以上の減面加工′を
加えた後、１００℃以下の温度で減面率５〜５０％の伸
線加工を行なうことを特徴とする高力耐熱アルミニウム
合金導体の製造方法。 - （２） Ｚ ｒ ０．０１〜０．２ ｗｔ％、 Ｆｅ
Ｏ，０８〜０．８ ｗ’ｔ％及びＳ ｉ Ｏ，０３〜０
．３ ｗｔ％を含み、更にＣｕ Ｏ，４ｗｔ％以下、
Ｍ（］ ０．４ ｗｔ％以下の範囲内で何れか１種又は
２種を含み、残部Ａ１と通常の不純物からなるアルミニ
ウム合金を鋳造し、これに熱間加工を加えた荒引線を伸
線加工する方法において、荒引線に１５０〜２５０℃の
温度で温間加工により５０％以上の減面加工を加えた後
、１００°Ｃ以下の温度で減面率５〜５０％の伸線加工
を行なうことを特徴とする高力耐熱アルミニウム合金導
体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21168582A JPS6054387B2 (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21168582A JPS6054387B2 (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59104460A true JPS59104460A (ja) | 1984-06-16 |
| JPS6054387B2 JPS6054387B2 (ja) | 1985-11-29 |
Family
ID=16609886
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21168582A Expired JPS6054387B2 (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6054387B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006079886A (ja) * | 2004-09-08 | 2006-03-23 | Furukawa Electric Co Ltd:The | アルミ導電線 |
| WO2009152722A1 (zh) * | 2008-06-20 | 2009-12-23 | 西南铝业（集团）有限责任公司 | 高电导率、高屈服强度铝合金及其加工件和感应板 |
| JP2013119660A (ja) * | 2011-12-08 | 2013-06-17 | Sumitomo Electric Ind Ltd | アルミニウム合金線及びその製造方法、並びにコイル |
-
1982
- 1982-12-02 JP JP21168582A patent/JPS6054387B2/ja not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006079886A (ja) * | 2004-09-08 | 2006-03-23 | Furukawa Electric Co Ltd:The | アルミ導電線 |
| WO2009152722A1 (zh) * | 2008-06-20 | 2009-12-23 | 西南铝业（集团）有限责任公司 | 高电导率、高屈服强度铝合金及其加工件和感应板 |
| JP2013119660A (ja) * | 2011-12-08 | 2013-06-17 | Sumitomo Electric Ind Ltd | アルミニウム合金線及びその製造方法、並びにコイル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6054387B2 (ja) | 1985-11-29 |
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