JPS6054387B2 - 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 - Google Patents
高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法Info
- Publication number
- JPS6054387B2 JPS6054387B2 JP21168582A JP21168582A JPS6054387B2 JP S6054387 B2 JPS6054387 B2 JP S6054387B2 JP 21168582 A JP21168582 A JP 21168582A JP 21168582 A JP21168582 A JP 21168582A JP S6054387 B2 JPS6054387 B2 JP S6054387B2
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- Japan
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- wire
- aluminum alloy
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- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高力耐熱アルミニウム合金導体、特にＡｌ
−Ｚｒ−Ｆｅ−Ｓｉ系合金からなる高力耐熱導体の導電
性、強度及び耐熱性を損なうことなく、疲、ＶＬ』Ｌ６
ｌｊｌ−」ι」 −ー會Ｌ−一ーーリー 」１−−ｖＰ
論 、１Ａ−、Δ＝「ＬＩＩ、、４レ、−り４μ１、ι
ゝι１−、−−１日１寝ヨ１−一ー１、、−、−１、、
一ーーー、 、Ｌ７ー一ある。
−Ｚｒ−Ｆｅ−Ｓｉ系合金からなる高力耐熱導体の導電
性、強度及び耐熱性を損なうことなく、疲、ＶＬ』Ｌ６
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論 、１Ａ−、Δ＝「ＬＩＩ、、４レ、−り４μ１、ι
ゝι１−、−−１日１寝ヨ１−一ー１、、−、−１、、
一ーーー、 、Ｌ７ー一ある。
従来架空送電線には、鋼芯に導電用アルミニウム（Ｅ
ＣＡＩ）導体を撚合せた鋼芯アルミニウム撚線（ＡＣＳ
Ｒ）が用いられ、特に大容量送電のように耐熱性が要求
されるところには、鋼芯にＡｌ−Ｚｒ合金からなる耐熱
導体を撚合せた鋼芯耐熱アルミニウム合金撚線（ＴＡＣ
ＳＲ）が用いられていた。
ＣＡＩ）導体を撚合せた鋼芯アルミニウム撚線（ＡＣＳ
Ｒ）が用いられ、特に大容量送電のように耐熱性が要求
されるところには、鋼芯にＡｌ−Ｚｒ合金からなる耐熱
導体を撚合せた鋼芯耐熱アルミニウム合金撚線（ＴＡＣ
ＳＲ）が用いられていた。
最近電力需要の増大により更に強度及び耐熱性の優れた
導体が要求され、Ａｌ−Ｚｒ合金にＦｅ、Ｓｉ、Ｍｇ、
Ｃｕ等の元素を添加して導電率を損なうことなく、強度
及び耐熱性を改善した高力耐熱アルミニウム合金が開発
され、鋼芯高力耐熱アルミニウム合金撚線（ＫＴＡＣＳ
Ｒ）に利用されている。 しかるに近年発電所や送電線
路の用地入手難と、公害対策等の面から山岳地の谷間横
断や海峡横断等の長径間送電が多くなり、その保守点検
の困難さ、維持管理費の増大から信頼性の確保が重要視
され、特に疲労特性の改善が望まれている。
導体が要求され、Ａｌ−Ｚｒ合金にＦｅ、Ｓｉ、Ｍｇ、
Ｃｕ等の元素を添加して導電率を損なうことなく、強度
及び耐熱性を改善した高力耐熱アルミニウム合金が開発
され、鋼芯高力耐熱アルミニウム合金撚線（ＫＴＡＣＳ
Ｒ）に利用されている。 しかるに近年発電所や送電線
路の用地入手難と、公害対策等の面から山岳地の谷間横
断や海峡横断等の長径間送電が多くなり、その保守点検
の困難さ、維持管理費の増大から信頼性の確保が重要視
され、特に疲労特性の改善が望まれている。
本発明はこれに鑑み、高力耐熱アルミニウム合金導体
の疲労特性に及ぼす加工条件の影響について、種々検討
の結果、Ａｌ−Ｚｒ−Ｆｅ−Ｓｉ系合金からなる高力耐
熱導体の導電性、強度及び耐熱性を損なうことなく、疲
労特性を改善し、特に高応力下で従来の高力耐熱アルミ
ニウム合金導体に比較し、はるかに優れた疲労特性を示
す高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法を開発した
ものである。即ち本発明の一つは、導電率５５．６％Ｉ
ＡＣＳ以上、引張強さ１７．３ｋ９／Ｗｆｔ以上、耐熱
性（温度２３０℃で１時間加熱処理前後における引張強
さの比）９２．１％以上の特性を有し、かつ２倍以上の
疲労特性を示す導体を製造するもので、ＺｒＯ．Ｏｌ〜
０．２Ｗｔ％、ＦｅＯ．Ｏ８〜０．８ｗｔ％及びＳｉＯ
．Ｏ３〜０．３ｗｔ％を含み、残部アルミニウムと通常
の不純物からなるアルミニウム合金を鋳造し、これに熱
間加工を加えた荒引線を伸線加工する方法において、荒
引線に１５０〜２５０′Ｃの温度で温間加工により５０
％以上の減面加工を加えた後、１００℃以下の温度で減
面率５〜５０％の伸線加工を行なうことを特徴とするも
のである。
の疲労特性に及ぼす加工条件の影響について、種々検討
の結果、Ａｌ−Ｚｒ−Ｆｅ−Ｓｉ系合金からなる高力耐
熱導体の導電性、強度及び耐熱性を損なうことなく、疲
労特性を改善し、特に高応力下で従来の高力耐熱アルミ
ニウム合金導体に比較し、はるかに優れた疲労特性を示
す高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法を開発した
ものである。即ち本発明の一つは、導電率５５．６％Ｉ
ＡＣＳ以上、引張強さ１７．３ｋ９／Ｗｆｔ以上、耐熱
性（温度２３０℃で１時間加熱処理前後における引張強
さの比）９２．１％以上の特性を有し、かつ２倍以上の
疲労特性を示す導体を製造するもので、ＺｒＯ．Ｏｌ〜
０．２Ｗｔ％、ＦｅＯ．Ｏ８〜０．８ｗｔ％及びＳｉＯ
．Ｏ３〜０．３ｗｔ％を含み、残部アルミニウムと通常
の不純物からなるアルミニウム合金を鋳造し、これに熱
間加工を加えた荒引線を伸線加工する方法において、荒
引線に１５０〜２５０′Ｃの温度で温間加工により５０
％以上の減面加工を加えた後、１００℃以下の温度で減
面率５〜５０％の伸線加工を行なうことを特徴とするも
のである。
また本発明の他の一つは、導電率５２．８％ＩＡＣＳ以
上、引張強さ２３．２ｋ９／ＴｆＯ！Ｌ以上、耐熱性９
３．８％以上の特性を有し、かつ２倍以上の疲労特性を
示す導体を製造するもので、ＺｒＯ．Ｏｌ〜０．２Ｗｔ
％、ＦｅＯ．Ｏ８〜０．８Ｗｔ％及びＳｉＯ．Ｏ３〜０
．３Ｗｔ％を含み、更にＣＵＯ．Ｏ４Ｗｔ％以下、Ｍｇ
Ｏ．４Ｗｔ％以下の範囲内で何れか１種又は２種を含み
、残部Ａ１と通常の不純物からなるアルミニウム合金を
鋳造し、これに熱間加工を加えた荒引線を伸線加工する
方法において、荒引線に１５０〜２５０′Ｃの温度で温
間加工により５０％以上の減面加工を加えた後、１００
℃以下の温度て減面率５〜５０％の伸線加工を行なうこ
とを特徴とするものである。
上、引張強さ２３．２ｋ９／ＴｆＯ！Ｌ以上、耐熱性９
３．８％以上の特性を有し、かつ２倍以上の疲労特性を
示す導体を製造するもので、ＺｒＯ．Ｏｌ〜０．２Ｗｔ
％、ＦｅＯ．Ｏ８〜０．８Ｗｔ％及びＳｉＯ．Ｏ３〜０
．３Ｗｔ％を含み、更にＣＵＯ．Ｏ４Ｗｔ％以下、Ｍｇ
Ｏ．４Ｗｔ％以下の範囲内で何れか１種又は２種を含み
、残部Ａ１と通常の不純物からなるアルミニウム合金を
鋳造し、これに熱間加工を加えた荒引線を伸線加工する
方法において、荒引線に１５０〜２５０′Ｃの温度で温
間加工により５０％以上の減面加工を加えた後、１００
℃以下の温度て減面率５〜５０％の伸線加工を行なうこ
とを特徴とするものである。
しかして本発明において、合金組成を上記の如く限定し
たのは、次の理由によるものである。
たのは、次の理由によるものである。
Ｚｒ及びＦｅの添加は合金に強度及び耐熱性を付与する
ためで、Ｚｒ含有量を０．０１〜０．２Ｗｔ％（以下ｍ
ｌ％を単に％と略記）としたのは、０．１％未満ではＦ
ｅ含有量をどのように調整しても耐熱性の向上が認めら
れず、０．２％を越えると耐熱性は向上するも、導電率
の低下が著しくなるためであり、Ｆｅ含有量を０．０８
〜０．８％としたのは、０．０８％未満ではＺｒ含有量
をどのように調整しても強度及び耐熱性の向上効果が認
められず、０．８％を越えると導電率の低下が著しくな
るためである。またＳｉの添加は合金の強度を更に向上
させるためでＳｉ含有量を０．０３〜０．３％としたの
は、０．０３％未満ではその効果が小さく、０．３％を
越えると強度向上の効果が飽和するばかりか、導電率の
低下が著しくなるためである。
ためで、Ｚｒ含有量を０．０１〜０．２Ｗｔ％（以下ｍ
ｌ％を単に％と略記）としたのは、０．１％未満ではＦ
ｅ含有量をどのように調整しても耐熱性の向上が認めら
れず、０．２％を越えると耐熱性は向上するも、導電率
の低下が著しくなるためであり、Ｆｅ含有量を０．０８
〜０．８％としたのは、０．０８％未満ではＺｒ含有量
をどのように調整しても強度及び耐熱性の向上効果が認
められず、０．８％を越えると導電率の低下が著しくな
るためである。またＳｉの添加は合金の強度を更に向上
させるためでＳｉ含有量を０．０３〜０．３％としたの
は、０．０３％未満ではその効果が小さく、０．３％を
越えると強度向上の効果が飽和するばかりか、導電率の
低下が著しくなるためである。
また上記合金に更にＣｕ又は／及びＭｇを添加すると、
合金の強度を一層向上し、かつ疲労特性を改善する。
合金の強度を一層向上し、かつ疲労特性を改善する。
しかしてＣｕ含有量を０．４％以下、Ｍｇ含有量を０．
４％以下としたのは、それぞれ０．４％を越えると導電
率の低下が著しくなるためである。本発明は上記組成範
囲の合金を通常の鋳造及び、熱間加工、例えば連続又は
半連続鋳造圧延・法、展延法、押出法等により荒引線と
し、これに１５０〜２５（代）の温度で温間加工により
５０％以上の減面加工を加え、しかる後１０（代）以下
の温度て伸線加工し、５〜５０％の減面加工するもので
、Ａ１−Ｚｒ−Ｆｅ−Ｓｉ系合金からなる高力耐熱導体
の導電性、強度及び耐熱性を損なうことなく、疲労特性
を向上せしめたものである。荒引線を温間加工後、冷寒
伸線加工することにより、疲労特性が向上する材料学的
メカニズムは明らかではないが、荒引線を温間加工後伸
線加工したものは、荒引線を伸線加工の前後又は中間で
加熱処理したものと比較し、はるかに高い疲労特性を示
す。しかして温間加工温度を１５０〜２５０Ｃ、減免率
を５０％以上限定したのは、加工温度が１５０℃未満で
は疲労特性の改善が認められず、２５０℃を越えると強
度が低下し、さらに減免率が５０％未満では疲労特性の
向上効果が小さいためであり、特に疲労特性の優れた導
体を製造するためには、１８０〜２２０℃の温度で温間
加工により７０％以上の減面加工することが望ましい。
また温間加工後の伸線加工温度を１００℃以下、減免率
を５〜５０％と限定したのは、伸線温度が１００℃を越
えても、減免率が５％未満でも疲労特性の改善が認めら
れず、減免率が５０％を越えると、前工程における温間
加工の効果が実質上消失するためで、特に疲労特性の優
れた導体を製造するためには、８０′Ｃ以下の温度で減
免率７〜３５％の伸線加工することが望ましい。
４％以下としたのは、それぞれ０．４％を越えると導電
率の低下が著しくなるためである。本発明は上記組成範
囲の合金を通常の鋳造及び、熱間加工、例えば連続又は
半連続鋳造圧延・法、展延法、押出法等により荒引線と
し、これに１５０〜２５（代）の温度で温間加工により
５０％以上の減面加工を加え、しかる後１０（代）以下
の温度て伸線加工し、５〜５０％の減面加工するもので
、Ａ１−Ｚｒ−Ｆｅ−Ｓｉ系合金からなる高力耐熱導体
の導電性、強度及び耐熱性を損なうことなく、疲労特性
を向上せしめたものである。荒引線を温間加工後、冷寒
伸線加工することにより、疲労特性が向上する材料学的
メカニズムは明らかではないが、荒引線を温間加工後伸
線加工したものは、荒引線を伸線加工の前後又は中間で
加熱処理したものと比較し、はるかに高い疲労特性を示
す。しかして温間加工温度を１５０〜２５０Ｃ、減免率
を５０％以上限定したのは、加工温度が１５０℃未満で
は疲労特性の改善が認められず、２５０℃を越えると強
度が低下し、さらに減免率が５０％未満では疲労特性の
向上効果が小さいためであり、特に疲労特性の優れた導
体を製造するためには、１８０〜２２０℃の温度で温間
加工により７０％以上の減面加工することが望ましい。
また温間加工後の伸線加工温度を１００℃以下、減免率
を５〜５０％と限定したのは、伸線温度が１００℃を越
えても、減免率が５％未満でも疲労特性の改善が認めら
れず、減免率が５０％を越えると、前工程における温間
加工の効果が実質上消失するためで、特に疲労特性の優
れた導体を製造するためには、８０′Ｃ以下の温度で減
免率７〜３５％の伸線加工することが望ましい。
尚温間加工においては、荒引線を１５０〜２５Ｃｆ′Ｃ
に加熱保温して伸線加工するか、又は荒引線を加熱する
ことなく、加工発熱により加工材の温度上昇を利用して
もよい。
に加熱保温して伸線加工するか、又は荒引線を加熱する
ことなく、加工発熱により加工材の温度上昇を利用して
もよい。
特に連続伸線を行なう場合には、各バスでの加工発熱の
蓄積及び潤滑油の低減、冷却能の低い潤滑油の使用等に
より加工材の温度を１５０〜２５０℃に上昇させること
は容易であり、またスリップタイプの連続伸線機を使用
する場合には、スリップ率を大きくとり、キヤプスタン
と加工材の摩擦発熱を大きくして、その熱を利用しても
よい。以下本発明を実施例により詳細に説明する。
蓄積及び潤滑油の低減、冷却能の低い潤滑油の使用等に
より加工材の温度を１５０〜２５０℃に上昇させること
は容易であり、またスリップタイプの連続伸線機を使用
する場合には、スリップ率を大きくとり、キヤプスタン
と加工材の摩擦発熱を大きくして、その熱を利用しても
よい。以下本発明を実施例により詳細に説明する。
実施例１導電率５２．８％■ＡＣＳ以上、引張強さ２３
．２ｋ９／Ｗｌ，以上、耐熱性９２．１％以上の特性を
有し、かつ疲労特性が２倍以上の導体を製造する目的で
純度９９．８％の電気用Ａ１地金、フッ化ジルコンカリ
ウム（？ＺｒＦ６）、Ａ１−６％Ｆｅ母合金及びＮ−２
０％Ｓｉ母合金を用い、第１表に示す組成の合金を溶製
し、これをベルトアンドホィール型連続鋳造圧延機によ
り鋳造圧延し、直径９．５顛の荒引線を形成した。
．２ｋ９／Ｗｌ，以上、耐熱性９２．１％以上の特性を
有し、かつ疲労特性が２倍以上の導体を製造する目的で
純度９９．８％の電気用Ａ１地金、フッ化ジルコンカリ
ウム（？ＺｒＦ６）、Ａ１−６％Ｆｅ母合金及びＮ−２
０％Ｓｉ母合金を用い、第１表に示す組成の合金を溶製
し、これをベルトアンドホィール型連続鋳造圧延機によ
り鋳造圧延し、直径９．５顛の荒引線を形成した。
これを加熱して連続伸線機により温間加工した後、冷間
で１〜４バス加工により連続的に伸線加工してＡ１−Ｚ
ｒ−Ｆｅ−Ｓｉ合金からなる高力耐熱導体を製造した。
第１表に温間加工条件及び冷間伸線加工条件を示した。
この導体について導電率、引張強さ、耐熱性及び疲労特
性を測定し、その結果を第２表に示す。
で１〜４バス加工により連続的に伸線加工してＡ１−Ｚ
ｒ−Ｆｅ−Ｓｉ合金からなる高力耐熱導体を製造した。
第１表に温間加工条件及び冷間伸線加工条件を示した。
この導体について導電率、引張強さ、耐熱性及び疲労特
性を測定し、その結果を第２表に示す。
尚導電率はケルピンダブルブリツジにより測定した抵抗
より算出し、引張強さはアムスラー型試験器により測定
し、耐熱性は２３０℃の温度で１時間加熱処理し、その
処理前後の引張強さの比より求めた。また疲労特性は中
村式回転曲げ疲労試験機により応力１０ｋ９／顛の負荷
時における破断までの曲げ回数を求めた。第１表及び第
２表から明らかなように本発明方法（ＮＯ．ｌ〜６）に
より製造した導体は、導電率５５．６％ＩＡＣＳ以上、
引張強さ１７．３ｋ９／ｍ以上、耐熱性９２．１％、疲
労特性２．５×１ｆ′回以上の特性を示し、本発明方法
褐１と従来方法褐．７を比較すれば明らかなように、導
電率、引張強さ及び耐熱性を損なうことなく疲労特性が
約倍以上改善されていることが判る。
より算出し、引張強さはアムスラー型試験器により測定
し、耐熱性は２３０℃の温度で１時間加熱処理し、その
処理前後の引張強さの比より求めた。また疲労特性は中
村式回転曲げ疲労試験機により応力１０ｋ９／顛の負荷
時における破断までの曲げ回数を求めた。第１表及び第
２表から明らかなように本発明方法（ＮＯ．ｌ〜６）に
より製造した導体は、導電率５５．６％ＩＡＣＳ以上、
引張強さ１７．３ｋ９／ｍ以上、耐熱性９２．１％、疲
労特性２．５×１ｆ′回以上の特性を示し、本発明方法
褐１と従来方法褐．７を比較すれば明らかなように、導
電率、引張強さ及び耐熱性を損なうことなく疲労特性が
約倍以上改善されていることが判る。
これに対し荒引線を温間加工のみで加工した比較方法（
ＮＯ．８）では特性が全く改善されず、また比較方法（
ＮＯ．９〜１３）から判るように、本発明方法て規定す
る加工条件より温間加工条件が外れるもの及び冷間加工
条件が外れるものは、何れも疲労特性が改善されない。
ＮＯ．８）では特性が全く改善されず、また比較方法（
ＮＯ．９〜１３）から判るように、本発明方法て規定す
る加工条件より温間加工条件が外れるもの及び冷間加工
条件が外れるものは、何れも疲労特性が改善されない。
また加工条件内であつても、Ｚｒ，Ｆｅ又はＳＩ含有量
の少ない比較方法（ＮＯ．ｌ４ＳＮＯ．ｌｅＰ．ＮＯ．
ｌ８）では耐熱性又は強度、及び疲労特性が改善されず
、Ｚｒ，Ｆｅ又はＳｉ含有量の多い比較方法（ＮＯ．ｌ
５．ＮＯ．ｌ７、ＮＯ．ｌ９）では疲労特性は改善され
るも導電率の低下が著しいことが判る。実施例２導電率
５２．６％ＩＡＣＳ以上、引張強さ２３．２ｋ９／ｍ以
上、耐熱性９３．８％以上の特性を有し、かつ疲労特性
が２倍以上の導体を製造する目的で、実施例１における
合金の溶製において、Ｍｇ又は／及びＣｕを母合金で添
加し、第３表に示す組成の合金を溶製した。
の少ない比較方法（ＮＯ．ｌ４ＳＮＯ．ｌｅＰ．ＮＯ．
ｌ８）では耐熱性又は強度、及び疲労特性が改善されず
、Ｚｒ，Ｆｅ又はＳｉ含有量の多い比較方法（ＮＯ．ｌ
５．ＮＯ．ｌ７、ＮＯ．ｌ９）では疲労特性は改善され
るも導電率の低下が著しいことが判る。実施例２導電率
５２．６％ＩＡＣＳ以上、引張強さ２３．２ｋ９／ｍ以
上、耐熱性９３．８％以上の特性を有し、かつ疲労特性
が２倍以上の導体を製造する目的で、実施例１における
合金の溶製において、Ｍｇ又は／及びＣｕを母合金で添
加し、第３表に示す組成の合金を溶製した。
これを実施例１と同様にして連続鋳造圧延により荒引線
とし、これを加熱して連続伸線機により温間加工した後
、冷間で伸線加工してＮ−Ｚｒ−Ｆｅ−Ｓｉ系合金から
なる高力耐熱導体を製造した。第３表に温間加工条件と
冷間伸線加工条件を示す。このようにして製造した導体
について、実施例１と同様にして導電率、引張強さ、耐
熱性及び疲労特性を測定した。
とし、これを加熱して連続伸線機により温間加工した後
、冷間で伸線加工してＮ−Ｚｒ−Ｆｅ−Ｓｉ系合金から
なる高力耐熱導体を製造した。第３表に温間加工条件と
冷間伸線加工条件を示す。このようにして製造した導体
について、実施例１と同様にして導電率、引張強さ、耐
熱性及び疲労特性を測定した。
その結果を第４表に示す。第３表及び第４表から明らか
なように、本発明方法（ＮＯ．２Ｏ〜２５）により製造
した導体は導電率５２．６％ＩＡＣＳ以上、引張強さ２
３．２ｋｇ／顛以上、耐熱性９３．８％以上、疲労特性
１５．４×１ｆ′回以上の特性を示し、本発明方法慟２
０と従来方法褐２６を比較すれば明らかなように、導電
率、引張強さ及び耐熱性を損なうことなく、疲労特性が
約倍以上改善されていることが判る。これに対し本発明
方法で規定する温間加工条件又は冷間加工条件より外れ
る比較方法（ＮＯ２７〜３２）では実施例１と同様疲労
特性が全く改善されず、またＭｇ又は／及びＣｕの含有
量が多い比較方法（ＮＯ３３〜３４）ては何れも導電率
が著しく低下していることが判る。
なように、本発明方法（ＮＯ．２Ｏ〜２５）により製造
した導体は導電率５２．６％ＩＡＣＳ以上、引張強さ２
３．２ｋｇ／顛以上、耐熱性９３．８％以上、疲労特性
１５．４×１ｆ′回以上の特性を示し、本発明方法慟２
０と従来方法褐２６を比較すれば明らかなように、導電
率、引張強さ及び耐熱性を損なうことなく、疲労特性が
約倍以上改善されていることが判る。これに対し本発明
方法で規定する温間加工条件又は冷間加工条件より外れ
る比較方法（ＮＯ２７〜３２）では実施例１と同様疲労
特性が全く改善されず、またＭｇ又は／及びＣｕの含有
量が多い比較方法（ＮＯ３３〜３４）ては何れも導電率
が著しく低下していることが判る。
以上荒引線を温間加工後、冷間伸線加工した導体につい
て説明したが、温間加工したものを用いて撚線を行ない
、該撚線時に１バスの冷間伸線加工により５％以上の減
面加工を行なつても同様の効果が得られる。
て説明したが、温間加工したものを用いて撚線を行ない
、該撚線時に１バスの冷間伸線加工により５％以上の減
面加工を行なつても同様の効果が得られる。
このように本発明方法によればＡ１−Ｚｒ−Ｆｅ−Ｓｉ
系合金からなる高力耐熱導体の導電率、強度、耐熱性を
損なうことなく、疲労特性を約倍以上に向上し得るもの
で、長径間の大容量送電用撚線に用い、その信頼性を著
しく向上し得る顕著な効果を奏するものである。
系合金からなる高力耐熱導体の導電率、強度、耐熱性を
損なうことなく、疲労特性を約倍以上に向上し得るもの
で、長径間の大容量送電用撚線に用い、その信頼性を著
しく向上し得る顕著な効果を奏するものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｚｒ０．０１〜０．２ｗｔ％、Ｆｅ０．０８〜０．
８ｗｔ％及びＳｉ０．０３〜０．３ｗｔ％を含み、残部
Ａｌと通常の不純物からなるアルミニウム合金を鋳造し
、これに熱間加工を加えた荒引線を伸線加工する方法に
おいて、荒引線に１５０〜２５０℃の温度で温間加工に
より５０％以上の減面加工を加えた後、１００℃以下の
温度で減面率５〜５０％の伸線加工を行なうことを特徴
とする高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法。 ２ Ｚｒ０．０１〜０．２ｗｔ％、Ｆｅ０．０８〜０．
８ｗｔ％及びＳｉ０．０３〜０．３ｗｔ％を含み、更に
Ｃｕ０．４ｗｔ％以下、Ｍｇ０．４ｗｔ％以下の範囲内
で何れか１種又は２種を含み、残部Ａｌと通常の不純物
からなるアルミニウム合金を鋳造し、これに熱間加工を
加えた荒引線を伸線加工する方法において、荒引線に１
５０〜２５０℃の温度で温間加工により５０％以上の減
面加工を加えた後、１００℃以下の温度で減面率５〜５
０％の伸線加工を行なうことを特徴とする高力耐熱アル
ミニウム合金導体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21168582A JPS6054387B2 (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21168582A JPS6054387B2 (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59104460A JPS59104460A (ja) | 1984-06-16 |
| JPS6054387B2 true JPS6054387B2 (ja) | 1985-11-29 |
Family
ID=16609886
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21168582A Expired JPS6054387B2 (ja) | 1982-12-02 | 1982-12-02 | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6054387B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4667799B2 (ja) * | 2004-09-08 | 2011-04-13 | 古河電気工業株式会社 | アルミ導電線 |
| CN101302591A (zh) * | 2008-06-20 | 2008-11-12 | 西南铝业（集团）有限责任公司 | 高电导率高屈服强度新型铝合金 |
| JP6038447B2 (ja) * | 2011-12-08 | 2016-12-07 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金線、アルミニウム合金線の製造方法、及びマグネットコイル |
-
1982
- 1982-12-02 JP JP21168582A patent/JPS6054387B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59104460A (ja) | 1984-06-16 |
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