JPS61270358A - 高力アルミニウム合金導体の製造方法 - Google Patents
高力アルミニウム合金導体の製造方法Info
- Publication number
- JPS61270358A JPS61270358A JP11052885A JP11052885A JPS61270358A JP S61270358 A JPS61270358 A JP S61270358A JP 11052885 A JP11052885 A JP 11052885A JP 11052885 A JP11052885 A JP 11052885A JP S61270358 A JPS61270358 A JP S61270358A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- alloy
- heat treatment
- tensile strength
- metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Conductive Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（イ）医業上の利用分野
本発明は、架空送電線などに用いられる高力Ａ１合金裸
線導体の製造方法に関するもので、導体の緒特性を低下
せしめることな（引張り強さ、疲労強度などの強度の諸
性能を著しく向上せしめるものである。
線導体の製造方法に関するもので、導体の緒特性を低下
せしめることな（引張り強さ、疲労強度などの強度の諸
性能を著しく向上せしめるものである。
（ロ）従来の技術
従来、長径開用架空送電線などのようにＡｌを使用する
とき引張り強さを要求される場合には、Ａｌ−Ｍｇ−８
ｉ系のイ号Ａ１合金（ＩＡｌ、）線が用いられている。
とき引張り強さを要求される場合には、Ａｌ−Ｍｇ−８
ｉ系のイ号Ａ１合金（ＩＡｌ、）線が用いられている。
例えば鋼線を芯としてその外周にイ号Ｍ線を撚合せたＩ
ＡＣ８Ｒやイ号Ａｔ合金線を芯としてその外周にＡｌ線
を撚合せた複合Ａｌ撚線なとである。
ＡＣ８Ｒやイ号Ａｔ合金線を芯としてその外周にＡｌ線
を撚合せた複合Ａｌ撚線なとである。
このイ号Ａ１合金はＭｇ 、 Ｓｉなどの添加元素を含
み熱処理を施すことによって、引張り強さは倍加し、約
３２壺ｕとなり、しかも添加元素含有によって生じる導
電率の低下は少くなり、硬Ａｌが６１チに比べて約５２
チで実用されている。
み熱処理を施すことによって、引張り強さは倍加し、約
３２壺ｕとなり、しかも添加元素含有によって生じる導
電率の低下は少くなり、硬Ａｌが６１チに比べて約５２
チで実用されている。
（ハ）発明が解決しようとする問題点
しかし、最近では送電容量に係る導′を率は従来のまま
でよいが長径間に係る引張り強さに加えて風雪などに対
する疲労強度をも含めた強度の向上を目的としたＡ１合
金の開発が望まれている。
でよいが長径間に係る引張り強さに加えて風雪などに対
する疲労強度をも含めた強度の向上を目的としたＡ１合
金の開発が望まれている。
に）問題点を解決するための手段
本発明は、イ号Ａ１合金に準じた即ちＡｌ −Ｍｇ−Ｓ
ｉ系合金１ｃ Ｆｅ 、 Ｃｕを加えて改善したＡｌ
−Ｍｇ −５ｉ−Ｆｅ −Ｃｕ系に更にミツシュメタル
を少量添加したＡ１合金について、性能はイ号Ａ１合金
に比べ℃、導電率伸びは変らなくて引張り強さ及び疲労
強度が向上するような伸線加工法を含む熱処理法を改善
した製造方法を見出した。尚この改善した製造方法の効
果を充分発揮させるためには上記のイ号Ａ１合金に準じ
たＡ１合金中の添加元素としての、Ｍｇ 、 Ｓｊ 、
Ｆｅ 。
ｉ系合金１ｃ Ｆｅ 、 Ｃｕを加えて改善したＡｌ
−Ｍｇ −５ｉ−Ｆｅ −Ｃｕ系に更にミツシュメタル
を少量添加したＡ１合金について、性能はイ号Ａ１合金
に比べ℃、導電率伸びは変らなくて引張り強さ及び疲労
強度が向上するような伸線加工法を含む熱処理法を改善
した製造方法を見出した。尚この改善した製造方法の効
果を充分発揮させるためには上記のイ号Ａ１合金に準じ
たＡ１合金中の添加元素としての、Ｍｇ 、 Ｓｊ 、
Ｆｅ 。
Ｃｕ、ミツシュメタルなどの含有量は限定され、特にミ
ツシュメタルの添加が効果的である。即ち本発明の構成
は、Ｍｇｏ、５〜１．４ｗｔチ（以後組成成分の％ ｉ
！ ｗｔ％ トすル） トＳｉ ０．５〜１４％ 、
Ｆｅ０．１５〜０．６チ、ｃｕａ０５〜１．０ ％を含
み更にミツシュメタル０．０００５〜α５％を含み残部
Ａｌと通常の不純分からなるＡ１合金を連続鋳造後、連
続熱間圧延して荒引線をつくり、該荒引線を溶体化処理
後急冷即ち焼入れするか、若しくは熱間圧延中に溶体化
処理、焼入までの工程を行い荒引線とするかした材料を
、伸線工程に入る前に、１５０〜２５０℃の温度で０．
５〜２０時間高温の加熱処理即ち時効処理を施し、次に
減面率６０チ以上の冷間伸線加工を施し、更に次に１０
０〜１８０℃の温度で０．５〜２０時間低温の加熱処理
即ち熱処理を施すことである。
ツシュメタルの添加が効果的である。即ち本発明の構成
は、Ｍｇｏ、５〜１．４ｗｔチ（以後組成成分の％ ｉ
！ ｗｔ％ トすル） トＳｉ ０．５〜１４％ 、
Ｆｅ０．１５〜０．６チ、ｃｕａ０５〜１．０ ％を含
み更にミツシュメタル０．０００５〜α５％を含み残部
Ａｌと通常の不純分からなるＡ１合金を連続鋳造後、連
続熱間圧延して荒引線をつくり、該荒引線を溶体化処理
後急冷即ち焼入れするか、若しくは熱間圧延中に溶体化
処理、焼入までの工程を行い荒引線とするかした材料を
、伸線工程に入る前に、１５０〜２５０℃の温度で０．
５〜２０時間高温の加熱処理即ち時効処理を施し、次に
減面率６０チ以上の冷間伸線加工を施し、更に次に１０
０〜１８０℃の温度で０．５〜２０時間低温の加熱処理
即ち熱処理を施すことである。
（ホ）作用
本発明による上記Ａ１合金の溶体化処理後焼入された荒
引線を温度１５０〜２５０℃でα５〜２０時間加熱の時
効処理するのは添加元素のＭｇとＳｉによる化合物Ｍｇ
、Ｓ ｉの微細な析出物が生じ、そのために強度が向
上せるためである。時効処理温度が１５０℃未満ではこ
の作用効果が少な（，２５０℃を越えると析出物が粗大
化して導電率は上るが引張り強さの向上が見られない。
引線を温度１５０〜２５０℃でα５〜２０時間加熱の時
効処理するのは添加元素のＭｇとＳｉによる化合物Ｍｇ
、Ｓ ｉの微細な析出物が生じ、そのために強度が向
上せるためである。時効処理温度が１５０℃未満ではこ
の作用効果が少な（，２５０℃を越えると析出物が粗大
化して導電率は上るが引張り強さの向上が見られない。
又時効処理時間が０．５時間未満では析出物は充分得ら
れず強度向上の作用効果が少な（，２０時間を越すと時
効処理が過時効となって引張り強さは反って減退する。
れず強度向上の作用効果が少な（，２０時間を越すと時
効処理が過時効となって引張り強さは反って減退する。
本発明による焼入や時効処理を施された荒引線を伸線加
工するとき減面率が６ｃチ以上の冷間加工をするのは引
張り強さを充分向上させるためであって、６０チ未満で
は向上の効果が小さい。このような冷間加工を受けた伸
線を最后に温度１００〜１８０℃でα５〜２０時間加熱
の熱処理を施したのは伸線加工によって減退した伸びを
回復させると共に導電率をも向上させるためである。温
度が１００℃未満、と加熱時間０．５時間未満の場合は
その作用効果は少なく、又温度は１８０℃を越え、加上
述のような本発明による熱処理と伸線加工による作用効
果は、用いられるＡ１合金の添加元素のＭｇ、 Ｓｉ
、 Ｆｅ 、 Ｃｕ及びミツシュメタルなどの量が限定
されてはじめて発揮される。即ちＭｇと８ｉは共に引張
り強さを向上させるための合金元素であるが、その添加
量が各々０．５チ未満であるとその効果が少く、また各
々１４％を越えて添加すると引張り強さは向上するが、
導電率の低下が太き（、その後の熱処理をどのように行
っても良好な引張り強さ導電率が共に得られない。また
Ｍｇと８４を上記範囲内でＳｉ過剰のＭｇ２Ｓｉになる
ようにするとよい。
工するとき減面率が６ｃチ以上の冷間加工をするのは引
張り強さを充分向上させるためであって、６０チ未満で
は向上の効果が小さい。このような冷間加工を受けた伸
線を最后に温度１００〜１８０℃でα５〜２０時間加熱
の熱処理を施したのは伸線加工によって減退した伸びを
回復させると共に導電率をも向上させるためである。温
度が１００℃未満、と加熱時間０．５時間未満の場合は
その作用効果は少なく、又温度は１８０℃を越え、加上
述のような本発明による熱処理と伸線加工による作用効
果は、用いられるＡ１合金の添加元素のＭｇ、 Ｓｉ
、 Ｆｅ 、 Ｃｕ及びミツシュメタルなどの量が限定
されてはじめて発揮される。即ちＭｇと８ｉは共に引張
り強さを向上させるための合金元素であるが、その添加
量が各々０．５チ未満であるとその効果が少く、また各
々１４％を越えて添加すると引張り強さは向上するが、
導電率の低下が太き（、その後の熱処理をどのように行
っても良好な引張り強さ導電率が共に得られない。また
Ｍｇと８４を上記範囲内でＳｉ過剰のＭｇ２Ｓｉになる
ようにするとよい。
Ｍｇが過剰になるとＭｇ ｔＳ ｉＯ晶出が粗大となり
耐疲労性な損うからである。ｒｅは引張り強さを高くす
る元素であるが０．１５％未満ではその効果が少なく、
また０、６チを越えると鋳造時の粗大なＡｌ −Ｆｅ化
合物が生成されこの晶出物が伸線加工された素線まで持
ちきたされ介在物として存在するため疲労強度が大巾く
劣化する。またＣｕについては伸線加工による引張り強
さを著しく向上させる元素でその添加量が０．０５％未
満ではその効果少な（，１，０％を越えると引張り強さ
は向上するが延性を低下させ又導電率の低下も大きくな
る。希土類元素のミツシュメタルは鋳造時の溶湯流動特
性を向上せしめて鋳塊欠陥の発生を防止し、Ａ１中の不
純物を微細に均一に析出させることにより疲労強度を著
しく向上させるが、その添加量がαｏｏｏｓ＊未満では
その効果少なく、又ａ５１を越えると導電率低下が著し
くなる。
耐疲労性な損うからである。ｒｅは引張り強さを高くす
る元素であるが０．１５％未満ではその効果が少なく、
また０、６チを越えると鋳造時の粗大なＡｌ −Ｆｅ化
合物が生成されこの晶出物が伸線加工された素線まで持
ちきたされ介在物として存在するため疲労強度が大巾く
劣化する。またＣｕについては伸線加工による引張り強
さを著しく向上させる元素でその添加量が０．０５％未
満ではその効果少な（，１，０％を越えると引張り強さ
は向上するが延性を低下させ又導電率の低下も大きくな
る。希土類元素のミツシュメタルは鋳造時の溶湯流動特
性を向上せしめて鋳塊欠陥の発生を防止し、Ａ１中の不
純物を微細に均一に析出させることにより疲労強度を著
しく向上させるが、その添加量がαｏｏｏｓ＊未満では
その効果少なく、又ａ５１を越えると導電率低下が著し
くなる。
（へ）実施例
実施例１
純度９９６チの′亀気用Ａｌ地金とＡｌ −２３％Ｓｉ
母合金、Ａｌ−６％ Ｆｅ母合金、Ｍｇ単体、Ａｌ−５
０％Ｃｕ母合金、Ｔ−’ａｔ Ｃｅなどからなるミツシ
エメタル、を用いて、第１表に示すような１１種類（隘
１〜隘１１）の組成々分を有する本発明に用いられるｌ
〜１合金を溶解し、ベルトアンドホイール型連続鋳造機
により断面積２０００−の台形状鋳塊に鋳造し、熱間圧
延して９５圓メの荒引線をつ（す、該荒引線を５２０℃
で溶体化処理後急冷焼入し、続いて本発明による第１表
に示すような穏々の温度と（４）熱時間との条件で時効
処理後、本発明による減面加工率で伸線加工を行い、更
に続いて本発明による第１表に示すような種々の温度と
加熱時間との条件で熱処理を施し、本発明による導体と
しての実施例素線をつくった。
母合金、Ａｌ−６％ Ｆｅ母合金、Ｍｇ単体、Ａｌ−５
０％Ｃｕ母合金、Ｔ−’ａｔ Ｃｅなどからなるミツシ
エメタル、を用いて、第１表に示すような１１種類（隘
１〜隘１１）の組成々分を有する本発明に用いられるｌ
〜１合金を溶解し、ベルトアンドホイール型連続鋳造機
により断面積２０００−の台形状鋳塊に鋳造し、熱間圧
延して９５圓メの荒引線をつ（す、該荒引線を５２０℃
で溶体化処理後急冷焼入し、続いて本発明による第１表
に示すような穏々の温度と（４）熱時間との条件で時効
処理後、本発明による減面加工率で伸線加工を行い、更
に続いて本発明による第１表に示すような種々の温度と
加熱時間との条件で熱処理を施し、本発明による導体と
しての実施例素線をつくった。
尚比較例Ａとして、従来用いられているイ号Ａ１合金線
の第１表の試料Ａ１及びＡ２で示す２種類の比較用素線
を、組成及び熱処理以外はすべて実施例素線の製造圧な
らってつ（つた。
の第１表の試料Ａ１及びＡ２で示す２種類の比較用素線
を、組成及び熱処理以外はすべて実施例素線の製造圧な
らってつ（つた。
以上本発明の実施例による１１ｓ類の試料気１〜ＮＱ１
１と比較例Ａの２種類の試料Ａ１及びＡ２との合計１３
Ｐ！１類の試料について導電率引張り強さ、第 １
表 来 ＭＭ＝ミツシュメタル 第 ２ 表 伸び、疲労強度を測定した。導電率はケルビンダブルグ
リッジにより電気抵抗を測定しチで算出し、引張り強さ
と伸びはアムスラー凰引張試験機により測定し、ψ−及
びチで表し、疲労強度は中村式回転曲げ疲労試験機を用
いて応力１２ｋｇＡＭｒ？のときの疲労破断回数を測定
し、破断回数の多いのを疲労強度大とした。以上の測定
結果を第２表に示す。
１と比較例Ａの２種類の試料Ａ１及びＡ２との合計１３
Ｐ！１類の試料について導電率引張り強さ、第 １
表 来 ＭＭ＝ミツシュメタル 第 ２ 表 伸び、疲労強度を測定した。導電率はケルビンダブルグ
リッジにより電気抵抗を測定しチで算出し、引張り強さ
と伸びはアムスラー凰引張試験機により測定し、ψ−及
びチで表し、疲労強度は中村式回転曲げ疲労試験機を用
いて応力１２ｋｇＡＭｒ？のときの疲労破断回数を測定
し、破断回数の多いのを疲労強度大とした。以上の測定
結果を第２表に示す。
第２表によれば、本発明の実施例による隘１〜歯１１の
性能は、導電率５６．４〜５５．２４＋引張り強さ４６
．８〜４５−２ ｋｇ／ｍｍ” を伸び５．７〜６．７
チ、疲労破断回数６． ｓ ｘｌｏ”−９，２Ｘ１ ｏ
’であって、従来イ号Ａ１合金の比較例の性能に比べて
、導電率、伸びは同等で、引張り強さは１０ψｉ以上も
向上し、疲労破断回数は３５〜４．５倍になっていて疲
労強度が向上し、高強度になっていることがうかがえる
。
性能は、導電率５６．４〜５５．２４＋引張り強さ４６
．８〜４５−２ ｋｇ／ｍｍ” を伸び５．７〜６．７
チ、疲労破断回数６． ｓ ｘｌｏ”−９，２Ｘ１ ｏ
’であって、従来イ号Ａ１合金の比較例の性能に比べて
、導電率、伸びは同等で、引張り強さは１０ψｉ以上も
向上し、疲労破断回数は３５〜４．５倍になっていて疲
労強度が向上し、高強度になっていることがうかがえる
。
尚比較例Ｂとして、熱処理温度及び加熱時間と伸線加工
率などが本発明による特許請求の範囲の外にあるものを
（表中憂※印で示した）第３表に示すような９種類の比
較用素線を熱処理と伸線加工率以外はすべて実施例素線
の製造に倣ってつくリ、諸性能の測定も第２表に示した
ように実施例及び比較例１７ｍ倣って測定した。以上の
測定結果を第４表忙示す。
率などが本発明による特許請求の範囲の外にあるものを
（表中憂※印で示した）第３表に示すような９種類の比
較用素線を熱処理と伸線加工率以外はすべて実施例素線
の製造に倣ってつくリ、諸性能の測定も第２表に示した
ように実施例及び比較例１７ｍ倣って測定した。以上の
測定結果を第４表忙示す。
米 ＭＭ＝ミツシュメタル
※※ 範囲外の数値を示す。
第 ４ 表
第４表と第２表の実施例とを比較すると、Ｂ６とＢ８は
引張り強さ、伸び、疲労強度は何れも実施例の性能（引
張り強さ４３．８〜４５．２Ｘ？／Ｆｎｍ” 、伸び５
．７〜６．７チ、疲労破断回数６．８〜９．２Ｘ１０’
）とほぼ同等であるが導電率が劣っている。伸線加工後
の熱処理温度が低いのと加熱時間が足りなかったためで
ある。
引張り強さ、伸び、疲労強度は何れも実施例の性能（引
張り強さ４３．８〜４５．２Ｘ？／Ｆｎｍ” 、伸び５
．７〜６．７チ、疲労破断回数６．８〜９．２Ｘ１０’
）とほぼ同等であるが導電率が劣っている。伸線加工後
の熱処理温度が低いのと加熱時間が足りなかったためで
ある。
その他のＢ１．Ｂ２．Ｂ３．Ｂ４．ＢＳ、Ｂ７．Ｂ９は
導電率、伸び、疲労強度は何れも実施例の性能とほぼ同
等であるが、引張り強さが何れも劣っている。
導電率、伸び、疲労強度は何れも実施例の性能とほぼ同
等であるが、引張り強さが何れも劣っている。
即ちＢ１は時効処理温度が低（過ぎて、Ｂ２は高過ぎで
あり、Ｂ３は時効処理の加熱時間が足りな（、Ｂ４は長
過ぎであり、Ｂ５は伸線加工の減面加工率が小であり、
Ｂ７は熱処理温度が高過ぎてＢ９は熱処理の時間が長過
ぎたためである。
あり、Ｂ３は時効処理の加熱時間が足りな（、Ｂ４は長
過ぎであり、Ｂ５は伸線加工の減面加工率が小であり、
Ｂ７は熱処理温度が高過ぎてＢ９は熱処理の時間が長過
ぎたためである。
尚比較例Ｃとして、本発明による熱処理と伸線加工を施
すのに不適当な添加元素の量を有するＡ１合金の例即ち
Ｍｇ少量過ぎのＣＩ、多過ぎのＣ２゜８ｉ少量過ぎのＣ
３，多過ぎのＣ４゜Ｆｅ少量過ぎのＣ５゜多過ぎのＣ６
゜Ｃｕ少量過ぎのＣ７，多過ぎのＣ８゜ミツシュメタル
αｏｏｏｏｓ％で少量過ぎの０９．ミツシュメタル０．
８チで多過ぎのＣ１０゜などの第５表に示すような１０
種類の比較用素線を実施例素線の製造に倣ってつくり、
諸性能の測定も第２表に示したよ５１ｆＩＣ実施例及び
比較例Ａに倣って測定した。その結果を第６表に示す。
すのに不適当な添加元素の量を有するＡ１合金の例即ち
Ｍｇ少量過ぎのＣＩ、多過ぎのＣ２゜８ｉ少量過ぎのＣ
３，多過ぎのＣ４゜Ｆｅ少量過ぎのＣ５゜多過ぎのＣ６
゜Ｃｕ少量過ぎのＣ７，多過ぎのＣ８゜ミツシュメタル
αｏｏｏｏｓ％で少量過ぎの０９．ミツシュメタル０．
８チで多過ぎのＣ１０゜などの第５表に示すような１０
種類の比較用素線を実施例素線の製造に倣ってつくり、
諸性能の測定も第２表に示したよ５１ｆＩＣ実施例及び
比較例Ａに倣って測定した。その結果を第６表に示す。
第 ５ 表
※ ＭＭ−ミツシュメタル
※※ 範囲外の数値を示す。
第 ６ 表
第６表と第２表の実施例とを比較すると、導電率、引張
り強さ、疲労強度のうちどれかが比較例Ｃの値は実施例
の値に劣っている。即ちＣＩ 、 Ｃ５。
り強さ、疲労強度のうちどれかが比較例Ｃの値は実施例
の値に劣っている。即ちＣＩ 、 Ｃ５。
Ｃ５，Ｃ７は引張り強さが劣り、Ｃ２、Ｃ４、ＣＢ 、
Ｃ１０は導１率が劣り、Ｃｔｓ 、 Ｃｑは疲労強度
が劣っていて、本発明による時効処理、熱処理及び伸線
加工の効果をあげるようなＡｔ合金は比較例Ｃの合金で
はない。
Ｃ１０は導１率が劣り、Ｃｔｓ 、 Ｃｑは疲労強度
が劣っていて、本発明による時効処理、熱処理及び伸線
加工の効果をあげるようなＡｔ合金は比較例Ｃの合金で
はない。
（ト）発明の効果
上述したよう【、Ａ１架空送電線の素線の製造に本発明
による製造方法を採るときは、従来用いられていたイ号
Ａ１合金線に比べて次のような効果がある。即ち、引張
り強さは著しく向上するので長径開架線上有利となり、
伸びは略同等なので撚線加工上問題はない。又疲労強度
は著しく向上するので風による外力や雪害に対しても耐
久力が増す。
による製造方法を採るときは、従来用いられていたイ号
Ａ１合金線に比べて次のような効果がある。即ち、引張
り強さは著しく向上するので長径開架線上有利となり、
伸びは略同等なので撚線加工上問題はない。又疲労強度
は著しく向上するので風による外力や雪害に対しても耐
久力が増す。
このように機械的強度は増しても導電率は殆んど変らな
いので送電容量上の問題はない。
いので送電容量上の問題はない。
Claims (1)
- Ｍｇ０．５〜１．４ｗｔ％とＳｉ０．５〜１．４ｗｔ
％とＦｅ０．１５〜０．６ｗｔ％とＣｕ０．０５〜１．
０ｗｔ％と更にミツシユメタル０．０００５〜０．５ｗ
ｔ％とを含み、残部Ａｌと通常の不純分から成る合金を
連続鋳造後、連続的に熱間圧延しこれを溶体化処理後焼
入するか、もしくは熱間圧延中に溶体化処理焼入までを
するかして荒引線をつくり、これに伸線前に１５０〜２
５０℃の温度で０．５〜２０時間加熱処理を施し、次に
減面率６０％以上の伸線加工を施し、更に１００〜１８
０℃の温度で０．５〜２０時間加熱処理を施すことを特
徴とする高力アルミニウム合金導体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11052885A JPS61270358A (ja) | 1985-05-24 | 1985-05-24 | 高力アルミニウム合金導体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11052885A JPS61270358A (ja) | 1985-05-24 | 1985-05-24 | 高力アルミニウム合金導体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61270358A true JPS61270358A (ja) | 1986-11-29 |
Family
ID=14538089
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11052885A Pending JPS61270358A (ja) | 1985-05-24 | 1985-05-24 | 高力アルミニウム合金導体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61270358A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01162754A (ja) * | 1987-12-17 | 1989-06-27 | Sky Alum Co Ltd | 電子電気機器導電部品用材料の製造方法 |
| JPH01162752A (ja) * | 1987-12-17 | 1989-06-27 | Sky Alum Co Ltd | 電子電気機器導電部品用材料の製造方法 |
| JPH02129349A (ja) * | 1988-11-10 | 1990-05-17 | Sky Alum Co Ltd | 電子電気機器導電部品用材料の製造方法 |
-
1985
- 1985-05-24 JP JP11052885A patent/JPS61270358A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01162754A (ja) * | 1987-12-17 | 1989-06-27 | Sky Alum Co Ltd | 電子電気機器導電部品用材料の製造方法 |
| JPH01162752A (ja) * | 1987-12-17 | 1989-06-27 | Sky Alum Co Ltd | 電子電気機器導電部品用材料の製造方法 |
| JPH02129349A (ja) * | 1988-11-10 | 1990-05-17 | Sky Alum Co Ltd | 電子電気機器導電部品用材料の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101536112B (zh) | 电线导体及其制造方法 | |
| WO2015032170A1 (zh) | 一种架空导线用中强度铝合金线 | |
| JPS5839225B2 (ja) | 高力アルミニウム合金導体の製造法 | |
| JPS6216269B2 (ja) | ||
| JPS6358907B2 (ja) | ||
| JPS6130019B2 (ja) | ||
| JPS61270358A (ja) | 高力アルミニウム合金導体の製造方法 | |
| JPS60155655A (ja) | 高力アルミニウム合金導体の製造方法 | |
| JPS6239235B2 (ja) | ||
| JPS5919183B2 (ja) | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 | |
| JPS63243247A (ja) | 導電用高強度アルミニウム複合線およびその製造方法 | |
| JPH0125822B2 (ja) | ||
| JPS63293146A (ja) | 導電用高力耐熱アルミニウム合金の製造方法 | |
| JPH036983B2 (ja) | ||
| JP3871894B2 (ja) | 延性に優れた高強度低熱膨張合金の製造方法 | |
| JPH0432146B2 (ja) | ||
| JPS63243252A (ja) | 導電用高力アルミニウム合金導体の製造方法 | |
| JPS591659A (ja) | 導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方法 | |
| JPS6361380B2 (ja) | ||
| JPS63157843A (ja) | アルミニウム合金導体の製造方法 | |
| JPH06158246A (ja) | 導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法 | |
| JPS63186858A (ja) | 導電用高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 | |
| JPH036984B2 (ja) | ||
| JPS59110770A (ja) | 導電用耐熱アルミニウム合金線の製造方法 | |
| JPS6116421B2 (ja) |