JPS591659A - 導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方法 - Google Patents
導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方法Info
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- JPS591659A JPS591659A JP11087482A JP11087482A JPS591659A JP S591659 A JPS591659 A JP S591659A JP 11087482 A JP11087482 A JP 11087482A JP 11087482 A JP11087482 A JP 11087482A JP S591659 A JPS591659 A JP S591659A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方
法に関するもので、特に撚線として素線の導電性、強度
及び耐熱性を損なうことなく曲げ特性を改善したもので
ある。
法に関するもので、特に撚線として素線の導電性、強度
及び耐熱性を損なうことなく曲げ特性を改善したもので
ある。
従米、架空送電線には主にアルミニウム素線を燃合せた
鋼芯アルミニウム撚線（ＡＣＳＲ）が用いられているが
、特殊な送電条件のもとでは耐熱アルミニウム合金素線
を撚合せた鋼芯耐熱アルミニウム合金撚線（ＴＡＣＳＲ
）が用いられている。このＴＡＣＳＲ用素線にはＡＩ−
Ｚｒ系合金が用いられているが、この合金はＺｒ含有量
の如何に拘わらず、素線の引張強さがそれほど高くなら
ないため、長径間送電用には使用できず、また全アルミ
ニウム合金撚線（ＡＡＡＣ）にも使用できないものであ
った。
鋼芯アルミニウム撚線（ＡＣＳＲ）が用いられているが
、特殊な送電条件のもとでは耐熱アルミニウム合金素線
を撚合せた鋼芯耐熱アルミニウム合金撚線（ＴＡＣＳＲ
）が用いられている。このＴＡＣＳＲ用素線にはＡＩ−
Ｚｒ系合金が用いられているが、この合金はＺｒ含有量
の如何に拘わらず、素線の引張強さがそれほど高くなら
ないため、長径間送電用には使用できず、また全アルミ
ニウム合金撚線（ＡＡＡＣ）にも使用できないものであ
った。
そこで、長径間送電線には強度の優れた５００５系合金
（Ａｌ−０．５〜１．１ｗｔ％Ｍｇ）からなる高力アル
ミニウム合金素線を撚合せた鋼芯高力アルミニウム合金
撚線が用いられている。しかるにこの合金素線は引張強
さが２ ４ ＡＰ／７１１ｍと優れているが、耐熱性は
通常のアルミニウム（ＥＣＡｌ）素線と同程度であり、
大容量送電線には使用できないものであった。
（Ａｌ−０．５〜１．１ｗｔ％Ｍｇ）からなる高力アル
ミニウム合金素線を撚合せた鋼芯高力アルミニウム合金
撚線が用いられている。しかるにこの合金素線は引張強
さが２ ４ ＡＰ／７１１ｍと優れているが、耐熱性は
通常のアルミニウム（ＥＣＡｌ）素線と同程度であり、
大容量送電線には使用できないものであった。
近年、電力需要の増大に伴い、大容量送電用として耐熱
性及び強度の優れた素線が要求されるようになり、これ
に応じて上記ＡＩ−Ｚｒ系合金と同等の導電性及び耐熱
性を有し、上記５００５系合金と同等の強度を有するＡ
ｌ−Ｚｒ−Ｆｅ系合金線が開発され、これを撚合せた導
電用高力耐熱アルミニウム合金撚線が用いられるように
なつた。この撚線はＡＩ −Ｚｒ−Ｆｅ系合金溶湯を連
続又は半連続鋳造し、得られた鋳塊を再加熱することな
く熱ま圧延により荒引線とし、これを冷間で伸線加工し
た素線を複数本撚合せて撚線としたものであるが、素線
の曲げ特性が劣るため、架線工事における釣単通し等に
おいて素線切れを起し易く、また長径間大電流送電用撚
線や鉄芯損のない全アルミニウム合金撚線の素線として
は更に性能の向上が強く望まれている。
性及び強度の優れた素線が要求されるようになり、これ
に応じて上記ＡＩ−Ｚｒ系合金と同等の導電性及び耐熱
性を有し、上記５００５系合金と同等の強度を有するＡ
ｌ−Ｚｒ−Ｆｅ系合金線が開発され、これを撚合せた導
電用高力耐熱アルミニウム合金撚線が用いられるように
なつた。この撚線はＡＩ −Ｚｒ−Ｆｅ系合金溶湯を連
続又は半連続鋳造し、得られた鋳塊を再加熱することな
く熱ま圧延により荒引線とし、これを冷間で伸線加工し
た素線を複数本撚合せて撚線としたものであるが、素線
の曲げ特性が劣るため、架線工事における釣単通し等に
おいて素線切れを起し易く、また長径間大電流送電用撚
線や鉄芯損のない全アルミニウム合金撚線の素線として
は更に性能の向上が強く望まれている。
本発明はこれに鑑み種々研究の結果、素線の導電性、強
度、及び耐熱性を劣化せしめることなく曲げ特性を向上
し、長径間大電流送電用撚線や鉄芯損のない全アルミニ
ウム・合金撚線としても使用できる。撚線の製造方法を
開発したもので、アルミニウム合金溶湯を連続又は半連
続鋳造し、得られた鋳塊を再加熱することなく熱間圧延
により荒引線とし、これを冷間伸線加工した素線を複数
本撚合せる撚線の製造において、Ｚｒｕ．ｕ５〜０．２
ｗｔ％（以下ｗｔ％を単に％と略記）及びＦｅ０、１〜
０．８％を含み、 Ｃｕｕ．ｕ３〜（Ｊ．４％、Ｍｇυ
．（Ｊ１？０．２％の範囲内で何れか１種又は２種をＦ
ｅ含有量との比（Ｆｅ含有量／Ｃｕ＋Ｍｇ含有量）で０
，２〜２υを含み、残部Ａｌと通常の不純物からなるア
ルミニウム合金溶湯を１０１ｓｅｃ以上の鋳造速度で超
音波をかけながら鋳造し、得られた鋳塊の熱間圧延を５
５０〜３５０℃の温度より開始し、３００〜ｌ２υ℃の
温度で終了し、その間に８０％以上の滅面加工を加えて
荒引線とし、これ を冷間伸線加工する伸線中の線材温度を１００℃以下に
保持し、８０％以上の滅面加工を加えて素線とし、該素
線の撚合せにあたり、素線に１パスレダクションで５％
以上の滅面加工を加えながら撚合せることを特徴とする
ものである。
度、及び耐熱性を劣化せしめることなく曲げ特性を向上
し、長径間大電流送電用撚線や鉄芯損のない全アルミニ
ウム・合金撚線としても使用できる。撚線の製造方法を
開発したもので、アルミニウム合金溶湯を連続又は半連
続鋳造し、得られた鋳塊を再加熱することなく熱間圧延
により荒引線とし、これを冷間伸線加工した素線を複数
本撚合せる撚線の製造において、Ｚｒｕ．ｕ５〜０．２
ｗｔ％（以下ｗｔ％を単に％と略記）及びＦｅ０、１〜
０．８％を含み、 Ｃｕｕ．ｕ３〜（Ｊ．４％、Ｍｇυ
．（Ｊ１？０．２％の範囲内で何れか１種又は２種をＦ
ｅ含有量との比（Ｆｅ含有量／Ｃｕ＋Ｍｇ含有量）で０
，２〜２υを含み、残部Ａｌと通常の不純物からなるア
ルミニウム合金溶湯を１０１ｓｅｃ以上の鋳造速度で超
音波をかけながら鋳造し、得られた鋳塊の熱間圧延を５
５０〜３５０℃の温度より開始し、３００〜ｌ２υ℃の
温度で終了し、その間に８０％以上の滅面加工を加えて
荒引線とし、これ を冷間伸線加工する伸線中の線材温度を１００℃以下に
保持し、８０％以上の滅面加工を加えて素線とし、該素
線の撚合せにあたり、素線に１パスレダクションで５％
以上の滅面加工を加えながら撚合せることを特徴とする
ものである。
即ち、本発明は上記組成範囲の合金を溶製し、これを１
０ｍｍ／ｓｅｃ以上の鋳造速度で超音波をかけながら連
続又は半連続鋳造することにより、耐熱性劣化の原因と
なるＺｒ、Ｆｅ等の析出を阻止し、結晶粒と晶出物を微
細化して曲げ特性を改善する。この鋳塊を熱間圧延によ
り荒引線とするのに、Ｚｒ，Ｆｅ等の析出の原因となる
再加熱を行なうことなく５５０〜３５０℃の温度より圧
延を開始し、３００〜１２０℃の温度で圧延を終了する
までに８０％以上の滅面加工を加えて荒引線の溶質元素
を均質化すると共にＡｒ，Ｆｅ等の析出を阻止して耐熱
性の低下を防止し、かつ十分に加工硬化させる。
０ｍｍ／ｓｅｃ以上の鋳造速度で超音波をかけながら連
続又は半連続鋳造することにより、耐熱性劣化の原因と
なるＺｒ、Ｆｅ等の析出を阻止し、結晶粒と晶出物を微
細化して曲げ特性を改善する。この鋳塊を熱間圧延によ
り荒引線とするのに、Ｚｒ，Ｆｅ等の析出の原因となる
再加熱を行なうことなく５５０〜３５０℃の温度より圧
延を開始し、３００〜１２０℃の温度で圧延を終了する
までに８０％以上の滅面加工を加えて荒引線の溶質元素
を均質化すると共にＡｒ，Ｆｅ等の析出を阻止して耐熱
性の低下を防止し、かつ十分に加工硬化させる。
この荒引線を冷間で伸線加工して素線とするのに．伸線
加工中の線材温度をｌＯＣ℃ 以下に保持して８０％以上の滅面加工を加えることによ
り、加工熱による低温焼鈍硬化現象により耐熱性が低下
するのを防止し、かつ加工硬化により十分な強度を付与
する。
加工中の線材温度をｌＯＣ℃ 以下に保持して８０％以上の滅面加工を加えることによ
り、加工熱による低温焼鈍硬化現象により耐熱性が低下
するのを防止し、かつ加工硬化により十分な強度を付与
する。
このようにして得た素線を複数本撚合せて撚線とするの
に、素線に１パスレダクションで５％以上の滅面加工を
加えながら撚合せることにより、加工による発熱と撚合
せ中の素線に加えられるねじりの歪により撚線の曲げ特
性を顕著に向上せしめたものである。
に、素線に１パスレダクションで５％以上の滅面加工を
加えながら撚合せることにより、加工による発熱と撚合
せ中の素線に加えられるねじりの歪により撚線の曲げ特
性を顕著に向上せしめたものである。
本発明において合金組成を前記の如く限定したのは次の
理由によるものである。
理由によるものである。
Ｚｒ含有量を０、０５〜０．２％と限定したのは、０．
０ｂ％未満ではＦｅ含有量の如何にかかわらず耐熱性向
上の効果が少なく、０、２％を越えると耐熱性は向上す
るも、導電率の低下が著しくなるためであり、Ｆｅ含有
量を０．１−０．８％と限定したのは、０．１％未満で
はＺｒ含有量の如何にかかわらず、良好な引張強さと耐
熱性が得られず、０．８％を越えると導電率が者しく低
下するためである。
０ｂ％未満ではＦｅ含有量の如何にかかわらず耐熱性向
上の効果が少なく、０、２％を越えると耐熱性は向上す
るも、導電率の低下が著しくなるためであり、Ｆｅ含有
量を０．１−０．８％と限定したのは、０．１％未満で
はＺｒ含有量の如何にかかわらず、良好な引張強さと耐
熱性が得られず、０．８％を越えると導電率が者しく低
下するためである。
またＣｕ含有量を０．０ ３ 〜０．４％、 Ｍｇ含有
量を０．０１〜０．４％と限定したのは、Ｃｕ又は／及
びＭｇの含有量が下限未満では曲げ性の改善が小さく、
上限を越えると導電率の低下が著しくなるためであり、
Ｃｕ又は／及びＭｇの含有量をＦｅ含有量との比（Ｆｅ
含有量 ／ Ｃｕ＋Ｍｇ含有量）で０．２〜２０と限定
したのは０．２未満では導電率の低下が著しく．２０を
越えると曲げ特性の認められないためである。
量を０．０１〜０．４％と限定したのは、Ｃｕ又は／及
びＭｇの含有量が下限未満では曲げ性の改善が小さく、
上限を越えると導電率の低下が著しくなるためであり、
Ｃｕ又は／及びＭｇの含有量をＦｅ含有量との比（Ｆｅ
含有量 ／ Ｃｕ＋Ｍｇ含有量）で０．２〜２０と限定
したのは０．２未満では導電率の低下が著しく．２０を
越えると曲げ特性の認められないためである。
尚、通常の不純物とは、Ａｌ地金に不可避的に含まれる
もので、一般のＥＣＡｌ地金に含まれる程度の不純物で
あれば撚線としての特性を何等損なうようなことはない
。
もので、一般のＥＣＡｌ地金に含まれる程度の不純物で
あれば撚線としての特性を何等損なうようなことはない
。
次に本発明において、連続又は半連続鋳造における前記
組成の合金溶湯の鋳造速度を１０ｍｍ／ Ｓ ｅ Ｃ以
上と限定したのは、１０ｍｍ／ｓｅｃ未満ではＺｒ，Ｆ
ｅ等が析出して耐熱性を低下するためであり、鋳造時に
超音波をかけたのは結晶粒及び晶出物を微細化して曲げ
特性を改善するためである。このようにして得た鋳塊を
再加熱することなく熱間圧延するのは再加熱によりＺｒ
、Ｆｅ等が析出して耐熱性が低下するのを防止するため
で、鋳塊の熱間圧延開 始温度を５５０〜３５０Ｃと限定したのは、５５０℃よ
り高い温度で開始すると，冷間伸線加工における加工硬
化能が小さくなり、３５０℃より低い温度で開始すると
Ｆｅが均質化せず．耐熱性が低下するためである。また
熱間圧延終了温度を３００〜１２０℃と限定したのは、
３００℃より高い温度で終了すると，十分な強度が得ら
れず、圧延後の冷却過程で固溶したＺｒやＦｅが析出し
て耐熱性が低下し、１２０℃より低い温度まで圧延を続
けると、加工による硬化現象が大きくなり、耐熱性が低
下するためである。また熱間圧延における減面加工率を
８０％以上と限定したのは、８０％未満の加工では十分
な加工硬化が得られず、強度が低下するためである。
組成の合金溶湯の鋳造速度を１０ｍｍ／ Ｓ ｅ Ｃ以
上と限定したのは、１０ｍｍ／ｓｅｃ未満ではＺｒ，Ｆ
ｅ等が析出して耐熱性を低下するためであり、鋳造時に
超音波をかけたのは結晶粒及び晶出物を微細化して曲げ
特性を改善するためである。このようにして得た鋳塊を
再加熱することなく熱間圧延するのは再加熱によりＺｒ
、Ｆｅ等が析出して耐熱性が低下するのを防止するため
で、鋳塊の熱間圧延開 始温度を５５０〜３５０Ｃと限定したのは、５５０℃よ
り高い温度で開始すると，冷間伸線加工における加工硬
化能が小さくなり、３５０℃より低い温度で開始すると
Ｆｅが均質化せず．耐熱性が低下するためである。また
熱間圧延終了温度を３００〜１２０℃と限定したのは、
３００℃より高い温度で終了すると，十分な強度が得ら
れず、圧延後の冷却過程で固溶したＺｒやＦｅが析出し
て耐熱性が低下し、１２０℃より低い温度まで圧延を続
けると、加工による硬化現象が大きくなり、耐熱性が低
下するためである。また熱間圧延における減面加工率を
８０％以上と限定したのは、８０％未満の加工では十分
な加工硬化が得られず、強度が低下するためである。
更に冷間伸線加工における伸線中の線材温度を１００℃
以下に保持したのは伸線中の線材温度が１００℃を越え
ると低温焼鈍硬化現象が起り、耐熱性を著しく低下する
ためであり、冷間伸線加工における減面加工率を８０％
以上と限定したのは、８０％未満の加工では十分な加工
硬化が得られず、素線の強度が不十分となるためである
。
以下に保持したのは伸線中の線材温度が１００℃を越え
ると低温焼鈍硬化現象が起り、耐熱性を著しく低下する
ためであり、冷間伸線加工における減面加工率を８０％
以上と限定したのは、８０％未満の加工では十分な加工
硬化が得られず、素線の強度が不十分となるためである
。
このようにして得た素線を燃合せて撚線とするのに、素
線に加える１パスレダクションの滅面加工を５％以上と
限定したのは、前記の如く滅面加工による発熱と撚合せ
中に加えられるねじりの歪により曲げ特性を更に向上さ
せるためで、滅面加工と撚合せを工程で行なったのでは
曲げ特性の向上は得られず、また滅面加工率が５％未満
では滅面加工による発熱が小さく、曲げ特性の向上が得
りれない。更に２パス以上のレダクションで５％以上の
滅面加工を行なっても曲げ特性は改善されるが，より大
きな硬化は得られず、しかも撚合せ中の滅面加工はｌパ
スが限度であるためである。
線に加える１パスレダクションの滅面加工を５％以上と
限定したのは、前記の如く滅面加工による発熱と撚合せ
中に加えられるねじりの歪により曲げ特性を更に向上さ
せるためで、滅面加工と撚合せを工程で行なったのでは
曲げ特性の向上は得られず、また滅面加工率が５％未満
では滅面加工による発熱が小さく、曲げ特性の向上が得
りれない。更に２パス以上のレダクションで５％以上の
滅面加工を行なっても曲げ特性は改善されるが，より大
きな硬化は得られず、しかも撚合せ中の滅面加工はｌパ
スが限度であるためである。
以下、本発明を実施例について説明する。
純度９９．６％のＥＣＡｌ地金と、Ａｌ−５％ｌｒｒ．
ＡＩ −６％ｒ’ｅ，Ａ１−５υ％Ｃｕの各母合金と
Ｍｇ単体とを用い，第ｌ表に示す組成の合金を溶製造し
た。この溶湯に超音波を加えながらベルトアンドホイー
ル型連続鋳造機により断面積２０００ｍｍ２の鋳塊を連
続的に鋳造し，これを再加熱することなく連続的に圧延
する連続圧延機により熱間圧延して荒引線とした。この
荒引線を冷間で連続的に伸線加工して素線とした。
ＡＩ −６％ｒ’ｅ，Ａ１−５υ％Ｃｕの各母合金と
Ｍｇ単体とを用い，第ｌ表に示す組成の合金を溶製造し
た。この溶湯に超音波を加えながらベルトアンドホイー
ル型連続鋳造機により断面積２０００ｍｍ２の鋳塊を連
続的に鋳造し，これを再加熱することなく連続的に圧延
する連続圧延機により熱間圧延して荒引線とした。この
荒引線を冷間で連続的に伸線加工して素線とした。
この素線を６〜８４本用い、それぞれダイスを通してｌ
パスで減面加工しながら鋼芯上にに撚合せて鋼芯高力耐
熱アルミニウム合金撚線を製造した。
パスで減面加工しながら鋼芯上にに撚合せて鋼芯高力耐
熱アルミニウム合金撚線を製造した。
尚、比較のため同一素線を用いて減面加工することなく
鋼芯上に撚合せて鋼芯高力耐熱アルミニウム合金撚線を
製造した。これ等の撚線をｌｍの長さに切断して解体し
、各素線をそれぞれ整直した後、引張強さ、導電率、耐
熱性及び曲げ特性を測定した。その測定結果と製造条件
を第２表に示す。
鋼芯上に撚合せて鋼芯高力耐熱アルミニウム合金撚線を
製造した。これ等の撚線をｌｍの長さに切断して解体し
、各素線をそれぞれ整直した後、引張強さ、導電率、耐
熱性及び曲げ特性を測定した。その測定結果と製造条件
を第２表に示す。
尚、引張強さはアムスラー型引張試験機により測定し、
導電率はケルビンダブルブリッジにより電気抵抗を測定
して算出した。また耐熱性は試料を２３０℃の温度で１
時間加熱した後引張強さを測定し、加熱前の引張強さに
対する加熱後の引張強さの割合で表わした。また曲げ特
性は試料を試料の直径の２倍の曲面で挾持して左右交互
に繰り返し曲げを行ない、破断まで曲げ回数を測定した
。
導電率はケルビンダブルブリッジにより電気抵抗を測定
して算出した。また耐熱性は試料を２３０℃の温度で１
時間加熱した後引張強さを測定し、加熱前の引張強さに
対する加熱後の引張強さの割合で表わした。また曲げ特
性は試料を試料の直径の２倍の曲面で挾持して左右交互
に繰り返し曲げを行ない、破断まで曲げ回数を測定した
。
曲げ回数は、左に９０°曲げて１回、元の位置に戻して
２回，右に９０°曲げて３回，元の位置に戻し て４回とし、これを破断するまでの回数を測定した。
２回，右に９０°曲げて３回，元の位置に戻し て４回とし、これを破断するまでの回数を測定した。
第１表及び第２表から明らかなように本発明方法Ｎｏ．
ｌ〜Ｎｏ．１４により製造した撚線の素線は、導電率５
６．１〜５７．１％ＩＡＣＳ、引張強さ２６．６〜２７
．６八ｐ／ｍｍ、耐熱性９４．９〜９７．０％、曲げ回
数２５〜２９回の特性を示し、従来方法ｙｌ６３４〜腐
３６で製造した撚線の素線と比較し、同等の導電率、引
張強さ及び耐熱性とはるかに高い曲げ回数を示し、２倍
以上の曲げ特性を有することが判る。
ｌ〜Ｎｏ．１４により製造した撚線の素線は、導電率５
６．１〜５７．１％ＩＡＣＳ、引張強さ２６．６〜２７
．６八ｐ／ｍｍ、耐熱性９４．９〜９７．０％、曲げ回
数２５〜２９回の特性を示し、従来方法ｙｌ６３４〜腐
３６で製造した撚線の素線と比較し、同等の導電率、引
張強さ及び耐熱性とはるかに高い曲げ回数を示し、２倍
以上の曲げ特性を有することが判る。
これに対し本発明方法で規定する合金組成又は製造条件
が外れる比較方法Ｎｏ．ｌ５〜涜３３では導電率，引張
強さ、耐熱性、曲げ特性の何れかが劣ることが判る。即
ち，Ｚｒ含有量の少ない比較合金０を用いた比較方法Ｎ
ｏ．ｌ５では耐熱性が悪く、Ｆｅ含有量の少ない比較合
金Ｑを用いた比較方法Ｎｏ．７では引張強さ及び耐熱性
が悪く、Ｍｇ又は／及びＣｕ含有量の少ない比較合金Ｓ
を用いた比較方法では曲げ特性の改善が認められず、Ｚ
ｒ含有量の多い比較合金Ｐ．Ｆｅ含有量の多い比較合金
Ｒは／及びＣｕ含有量の多い比較合金Ｔを用いた比較方
法Ｎｏ．１６、Ｎｏ．Ｎｏ．２０は何れも導電率が低く
なっている。
が外れる比較方法Ｎｏ．ｌ５〜涜３３では導電率，引張
強さ、耐熱性、曲げ特性の何れかが劣ることが判る。即
ち，Ｚｒ含有量の少ない比較合金０を用いた比較方法Ｎ
ｏ．ｌ５では耐熱性が悪く、Ｆｅ含有量の少ない比較合
金Ｑを用いた比較方法Ｎｏ．７では引張強さ及び耐熱性
が悪く、Ｍｇ又は／及びＣｕ含有量の少ない比較合金Ｓ
を用いた比較方法では曲げ特性の改善が認められず、Ｚ
ｒ含有量の多い比較合金Ｐ．Ｆｅ含有量の多い比較合金
Ｒは／及びＣｕ含有量の多い比較合金Ｔを用いた比較方
法Ｎｏ．１６、Ｎｏ．Ｎｏ．２０は何れも導電率が低く
なっている。
またＦｅ含有量とＭｇ又は／及びＣｕ含有量の比が小さ
い比較合金Ｕを用いた比較方法Ｎｏ．２１では導電率が
低下し．Ｆｅ含有量と１ｖｇ又は／及びＣｕ含有量の比
が大さい比較合金Ｖ．Ｗを用いた比較方法Ｎｏ．２２、
洗２３では曲げ特性の改善が認められない。また製造条
件において、鋳造速度が遅い比較方法薦２４では耐熱性
が低く，超行波をかけない比較方法腐２５では曲げ特性
の改善が認められず、熱間圧延の開始温度が高い比較方
法Ｎｏ，２６、熱間圧延又は冷間伸線による加工率が小
さい比較方法Ｎｏ．３０、鷹３２では何れも引張強さが
低く、熱間圧延の開始温度が低い比較方法Ｎｏ．２７，
熱間圧延の終了温度が高い比較方法Ａ２ｇ、熱間圧延の
終了温度が低い比較方法Ｎｏ．２９、冷間伸線加工中の
線温が１００℃を越える方法Ｎｏ．３１燃甘せの際の滅
面加工率が小さい比較方法Ａ６３３では何れも引張強さ
及び耐熱性が低いことが判る。
い比較合金Ｕを用いた比較方法Ｎｏ．２１では導電率が
低下し．Ｆｅ含有量と１ｖｇ又は／及びＣｕ含有量の比
が大さい比較合金Ｖ．Ｗを用いた比較方法Ｎｏ．２２、
洗２３では曲げ特性の改善が認められない。また製造条
件において、鋳造速度が遅い比較方法薦２４では耐熱性
が低く，超行波をかけない比較方法腐２５では曲げ特性
の改善が認められず、熱間圧延の開始温度が高い比較方
法Ｎｏ，２６、熱間圧延又は冷間伸線による加工率が小
さい比較方法Ｎｏ．３０、鷹３２では何れも引張強さが
低く、熱間圧延の開始温度が低い比較方法Ｎｏ．２７，
熱間圧延の終了温度が高い比較方法Ａ２ｇ、熱間圧延の
終了温度が低い比較方法Ｎｏ．２９、冷間伸線加工中の
線温が１００℃を越える方法Ｎｏ．３１燃甘せの際の滅
面加工率が小さい比較方法Ａ６３３では何れも引張強さ
及び耐熱性が低いことが判る。
このように本発明によれば従来の高力耐熱アルミニウム
合金撚線の素線と同等の導電率、強度及び耐熱性を有し
，かつはるかに優れた曲げ特性を 有する素線を撚合せた高力耐熱アルミニウム合金撚線を
製造することができるもので、長径間送電線や鉄損失の
ない全アルミニウム合金撚線としてその特性を向上し得
る等工業上顕著な効果を奏するものである。
合金撚線の素線と同等の導電率、強度及び耐熱性を有し
，かつはるかに優れた曲げ特性を 有する素線を撚合せた高力耐熱アルミニウム合金撚線を
製造することができるもので、長径間送電線や鉄損失の
ない全アルミニウム合金撚線としてその特性を向上し得
る等工業上顕著な効果を奏するものである。
Claims (1)
- アルミニウム合金溶湯を連続又は半連続鋳造し、得られ
た鋳塊を再加熱することなく熱間圧延により荒引線とし
、これを冷間伸線加工した素線を復数本撚合せる撚線の
製造において、ＺｒｌＪ．Ｌｌ５〜Ｕ，２ Ｗ ｔ％及
びＦｅＯ．１ 〜０．８ｗｔ％を含み、ＣｕＯ．０３
′０．４ｗｔ％、ＭｇＵ．０１〜υ，４ｗｔ％の範囲内
で何れか１種又は２種をＦｅ含有量との比（Ｆｅ含有量
／ Ｃ ｕ ＋Ｍｇ含有量）で０．２〜２０を含み、残
部Ａ１と通常の不純物からなるアルミニウム合金溶湯を
ｌ０ｍｍ／ＳｅＣ以上の鋳造速度で超音波をかけながら
鋳造し、得られた鋳塊の熱間圧延を５５０〜３５０℃の
温度より開始し、３００〜１２０℃の温度で終了し、そ
の間に８０％以上の減面加工を加えて荒引線とし、これ
を冷間伸線加工により伸線中の線材温度を１００℃以下
に保持し、８０％以上の減面加工を加えて素線とし、該
素線の撚合せにあたり、素線に１パスレダクションで５
％以上の減面加工を加えながら撚合せることを特徴とす
る曲げ特性の優れた導電用高力耐熱アルミニウム合金撚
線の製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11087482A JPS591659A (ja) | 1982-06-29 | 1982-06-29 | 導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11087482A JPS591659A (ja) | 1982-06-29 | 1982-06-29 | 導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS591659A true JPS591659A (ja) | 1984-01-07 |
| JPH0313302B2 JPH0313302B2 (ja) | 1991-02-22 |
Family
ID=14546887
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11087482A Granted JPS591659A (ja) | 1982-06-29 | 1982-06-29 | 導電用高力耐熱アルミニウム合金撚線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS591659A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS64569U (ja) * | 1987-06-23 | 1989-01-05 | ||
| US8178266B2 (en) | 2008-06-27 | 2012-05-15 | Ricoh Company, Ltd. | Electrophotographic photoreceptor, image forming apparatus using the electrophotographic photoreceptor, and method of producing electrophotographic photoreceptor |
| CN117265307A (zh) * | 2023-10-11 | 2023-12-22 | 中铝河南洛阳铝箔有限公司 | 一种高延伸率高强度铝箔的制备工艺及其应用 |
-
1982
- 1982-06-29 JP JP11087482A patent/JPS591659A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS64569U (ja) * | 1987-06-23 | 1989-01-05 | ||
| US8178266B2 (en) | 2008-06-27 | 2012-05-15 | Ricoh Company, Ltd. | Electrophotographic photoreceptor, image forming apparatus using the electrophotographic photoreceptor, and method of producing electrophotographic photoreceptor |
| CN117265307A (zh) * | 2023-10-11 | 2023-12-22 | 中铝河南洛阳铝箔有限公司 | 一种高延伸率高强度铝箔的制备工艺及其应用 |
| CN117265307B (zh) * | 2023-10-11 | 2024-05-31 | 中铝河南洛阳铝箔有限公司 | 一种高延伸率高强度铝箔的制备工艺及其应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0313302B2 (ja) | 1991-02-22 |
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