JPS5827965A - 耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 - Google Patents
耐熱アルミニウム合金導体の製造方法Info
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- JPS5827965A JPS5827965A JP12693681A JP12693681A JPS5827965A JP S5827965 A JPS5827965 A JP S5827965A JP 12693681 A JP12693681 A JP 12693681A JP 12693681 A JP12693681 A JP 12693681A JP S5827965 A JPS5827965 A JP S5827965A
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- heat resistance
- wire
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- aluminum alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はAl−Zr系耐熱アルミニウム合金導体の製造
方法に関するもので、特に導体の強度及び導電率をあま
り低下させることなく耐熱性を向上せしめるものである
。
方法に関するもので、特に導体の強度及び導電率をあま
り低下させることなく耐熱性を向上せしめるものである
。
近年、送電容量の増大に伴い、架空送電線に鋼心耐熱ア
ルミニウム合金撚線が用いられているが、特殊な送電条
件の下では、更に耐熱性の優れたアルミニウム合金導体
を用いて送電容量を増大させることが望まれており、従
来から柿々の導電用アルミニウム合金が研究されている
。
ルミニウム合金撚線が用いられているが、特殊な送電条
件の下では、更に耐熱性の優れたアルミニウム合金導体
を用いて送電容量を増大させることが望まれており、従
来から柿々の導電用アルミニウム合金が研究されている
。
しかしながら、現在実用化されているのは、Zrを有効
成分とするAl−Zr系耐熱アルミニウム合金であり、
この合金の耐熱性はZrの添加量に応じて増大するも導
電率が低下する。従って、耐熱性を向」ニさせるために
、Zrを多く添加すると導電率が低下し、#電相には適
さないものとなる。
成分とするAl−Zr系耐熱アルミニウム合金であり、
この合金の耐熱性はZrの添加量に応じて増大するも導
電率が低下する。従って、耐熱性を向」ニさせるために
、Zrを多く添加すると導電率が低下し、#電相には適
さないものとなる。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、連続又は半連続鋳
造圧延法、展延法、押出法等により形成したAl−Zr
系耐熱アルミニウム合金荒引線を伸線加工すると、加工
時の発熱により所謂低温焼鈍硬化現象を生じ、これが耐
熱性を低下させる原因となっていること、特に連続的な
伸線加工では、各ダイスを通過するときに発生する加工
熱がしだいに蓄積され、練絹温度がかなり上昇して低温
焼鈍硬化も大きくなって耐熱性が低下することを知見し
、更に検討の結果、導体の強度及び導電率をあまり低下
させることなく耐熱性を向上することができる耐熱アル
ミニウム合金導体の製造方法を開発したものである。
造圧延法、展延法、押出法等により形成したAl−Zr
系耐熱アルミニウム合金荒引線を伸線加工すると、加工
時の発熱により所謂低温焼鈍硬化現象を生じ、これが耐
熱性を低下させる原因となっていること、特に連続的な
伸線加工では、各ダイスを通過するときに発生する加工
熱がしだいに蓄積され、練絹温度がかなり上昇して低温
焼鈍硬化も大きくなって耐熱性が低下することを知見し
、更に検討の結果、導体の強度及び導電率をあまり低下
させることなく耐熱性を向上することができる耐熱アル
ミニウム合金導体の製造方法を開発したものである。
即ち、本発明はZ r 0.01〜0.8%、 Fe
o、o 7〜0.8%、S i O,03〜03%、残
部AIと通常の不純物からなるアルミニウム合金の荒引
線を冷間で線1用タンデム圧延機により60%以上の減
面加工を行なうことを特徴とするものである。
o、o 7〜0.8%、S i O,03〜03%、残
部AIと通常の不純物からなるアルミニウム合金の荒引
線を冷間で線1用タンデム圧延機により60%以上の減
面加工を行なうことを特徴とするものである。
本発明において、合金組成を上記の如く限定したのは次
の理由によるものである。
の理由によるものである。
Zrは耐熱性を向上させるために添加したものであるが
、その含有量が0.01%未満では耐熱性が低く、08
%を越えると耐熱性は向上するも導電率の低下が著しい
ためである。Feは強度を向上させるために添加したも
のであるが、0.07%未満では充分な強度が得られず
、0,8%を越えると強度向上効果が飽和するばかりか
、導電率の低下が著しくなるためである。8iは強度及
び耐熱性を更に向上させるために添加したもので、含有
量が003%未満では効果が小さく、0.3%を越える
と導電率の低下が大きくなるためである。
、その含有量が0.01%未満では耐熱性が低く、08
%を越えると耐熱性は向上するも導電率の低下が著しい
ためである。Feは強度を向上させるために添加したも
のであるが、0.07%未満では充分な強度が得られず
、0,8%を越えると強度向上効果が飽和するばかりか
、導電率の低下が著しくなるためである。8iは強度及
び耐熱性を更に向上させるために添加したもので、含有
量が003%未満では効果が小さく、0.3%を越える
と導電率の低下が大きくなるためである。
本発明は、このような組成からなる合金を連続又は半連
続鋳造圧延法、展延法、押出法等により荒引線とし、こ
の荒引線を冷間で線材用タンデム圧延機により60%以
上の減面加工を行なうもので、線材用タンデム圧延機と
は断面円形の最終製品を製造するために一般に用いられ
ている三方ロール又は三方ロールを複数個、同軸状に配
置したもので、加工熱の発生が小さく、加工中の線材温
度の上昇を小さくして低温焼鈍硬化現象が起るのを防ぎ
、耐熱性の向上を計ったものである。また減面加工率を
60%以上としたのは加工硬化により導体の強度を高め
るためで、60%未満では充分な強度が得られないため
である。
続鋳造圧延法、展延法、押出法等により荒引線とし、こ
の荒引線を冷間で線材用タンデム圧延機により60%以
上の減面加工を行なうもので、線材用タンデム圧延機と
は断面円形の最終製品を製造するために一般に用いられ
ている三方ロール又は三方ロールを複数個、同軸状に配
置したもので、加工熱の発生が小さく、加工中の線材温
度の上昇を小さくして低温焼鈍硬化現象が起るのを防ぎ
、耐熱性の向上を計ったものである。また減面加工率を
60%以上としたのは加工硬化により導体の強度を高め
るためで、60%未満では充分な強度が得られないため
である。
尚、線拐用タンデム圧延機による圧延加工中の線材温度
が150℃以上になる場合にはソリプル油等の冷却潤滑
剤を用いて冷却し、常に線材温度を150℃以下、望ま
しくは100℃以下に保持する。
が150℃以上になる場合にはソリプル油等の冷却潤滑
剤を用いて冷却し、常に線材温度を150℃以下、望ま
しくは100℃以下に保持する。
また最終製品として寸法精度を向上させるため、圧延加
工後の線材に1パスにより5〜40%程度の伸線加工を
施してもよい。
工後の線材に1パスにより5〜40%程度の伸線加工を
施してもよい。
次に本発明の実施例について説明する。
純度998%のAI地金を溶解し、これにAl−5%Z
r、Al−5%Fe 、Al−20%8i母合金を用い
て種々の割合で配合し、第1表に示す合金を溶製した。
r、Al−5%Fe 、Al−20%8i母合金を用い
て種々の割合で配合し、第1表に示す合金を溶製した。
これをベルトアンドホイール型連続鋳造機により断面積
2000−の鋳塊を連続的に鋳造し、引続き連続熱間圧
延機を通して直径95闘の荒引線とした。この荒引線を
三方ロールを用いた連続冷間圧延機により圧延して導体
を製造した。また比較のため通常のダイスを用いた連続
伸線機により加工する従来方法により導体を製造した。
2000−の鋳塊を連続的に鋳造し、引続き連続熱間圧
延機を通して直径95闘の荒引線とした。この荒引線を
三方ロールを用いた連続冷間圧延機により圧延して導体
を製造した。また比較のため通常のダイスを用いた連続
伸線機により加工する従来方法により導体を製造した。
これ等の製造条件を第1表に併記した。尚、Zr含有量
が0.2%より多い荒引線については、熱処理を施した
後、冷間圧延又は連続伸線を行なった。
が0.2%より多い荒引線については、熱処理を施した
後、冷間圧延又は連続伸線を行なった。
これ等の導体について、引張強さ、導電率及び耐熱性を
測定した。
測定した。
その結果を第2表に示す。
尚、引張強さはアムスラー型引張試験機により= 5
= 測定し、導電率はケルビンダブルブリッジにより電気抵
抗を測定して求めた。また耐熱性については、Zr含有
量が0.01〜0.1%のものは180℃の温度で10
00時間加熱後の引張強さを求め、Zr含有量が0.1
〜0.2%のものは230℃の温度で1000時間加熱
後の引張強さを求め、Zr含有量が02%以上のものは
320℃の温度で400時間加熱後の引張強さを求め、
それぞれ加熱前の引張強さに対する割合(%)で表示し
た。
= 測定し、導電率はケルビンダブルブリッジにより電気抵
抗を測定して求めた。また耐熱性については、Zr含有
量が0.01〜0.1%のものは180℃の温度で10
00時間加熱後の引張強さを求め、Zr含有量が0.1
〜0.2%のものは230℃の温度で1000時間加熱
後の引張強さを求め、Zr含有量が02%以上のものは
320℃の温度で400時間加熱後の引張強さを求め、
それぞれ加熱前の引張強さに対する割合(%)で表示し
た。
6−
第1表
注※印は従来の連続伸線加工における減面加工率を示す
。
。
第2表
第1表及び第2表から明らかな如く、本発明方法/16
1〜12により製造した導体は導電率553%IA、C
8以上、引張強さ]、 7.2Ky/md1以上、耐熱
性902%以上の優れた特性を示し、従来方法層20〜
71631により製造した導体と比較し、耐熱性がはる
かに優れていることが判る。これに対し、本発明方法と
合金組成が異なる比較方法413〜A18は上記3特性
のうち何れかが劣っている。IIIJち、Zr含有量の
少ない比較方法/1613では耐熱性が悪く、Zr含有
量の多い比較方法/I614では、導電率が低く 、
Fe含有量の少ない比較方法415では引張強さが低く
、Fe含有量の多い比較方法416では耐熱性が悪く、
8i含有量の少ない比較方法/% 17では引張強さが
低く、8i含有量の多い比較方法A618では耐熱性が
悪くなっていることが判る。また本発明方法と同組成の
合金を用いても減面加工率が小さい比較方法19では引
張強さが低いことが判る。
1〜12により製造した導体は導電率553%IA、C
8以上、引張強さ]、 7.2Ky/md1以上、耐熱
性902%以上の優れた特性を示し、従来方法層20〜
71631により製造した導体と比較し、耐熱性がはる
かに優れていることが判る。これに対し、本発明方法と
合金組成が異なる比較方法413〜A18は上記3特性
のうち何れかが劣っている。IIIJち、Zr含有量の
少ない比較方法/1613では耐熱性が悪く、Zr含有
量の多い比較方法/I614では、導電率が低く 、
Fe含有量の少ない比較方法415では引張強さが低く
、Fe含有量の多い比較方法416では耐熱性が悪く、
8i含有量の少ない比較方法/% 17では引張強さが
低く、8i含有量の多い比較方法A618では耐熱性が
悪くなっていることが判る。また本発明方法と同組成の
合金を用いても減面加工率が小さい比較方法19では引
張強さが低いことが判る。
本発明方法と同一組成の合金荒引線を通常の連線伸線加
工した従来方法涜20〜涜31により製造〜 9− した導体は、伸線加工中に線材温度が上ゲイし、加工中
に低温焼鈍硬化現象により耐熱性が低下しているのが判
る。
工した従来方法涜20〜涜31により製造〜 9− した導体は、伸線加工中に線材温度が上ゲイし、加工中
に低温焼鈍硬化現象により耐熱性が低下しているのが判
る。
このように、本発明方法によれば導体の導電率及び強度
をあまり低下させることなく、耐熱性を著しく向上し得
る顕著な効果を奏するものである。
をあまり低下させることなく、耐熱性を著しく向上し得
る顕著な効果を奏するものである。
10−
Claims (1)
- Zr o、o 1〜0.8%、 li’e O,07〜
0.8%、 S i O,03〜0.3%、残部AIと
通常の不純物からなるアルミニウム合金の荒引線を冷間
で線材用タンデム圧延機により60%以上の減面加工を
行なうことを特徴とする耐熱アルミニウム合金導体の製
造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12693681A JPS5827965A (ja) | 1981-08-13 | 1981-08-13 | 耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12693681A JPS5827965A (ja) | 1981-08-13 | 1981-08-13 | 耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5827965A true JPS5827965A (ja) | 1983-02-18 |
JPS6367547B2 JPS6367547B2 (ja) | 1988-12-26 |
Family
ID=14947562
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12693681A Granted JPS5827965A (ja) | 1981-08-13 | 1981-08-13 | 耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5827965A (ja) |
-
1981
- 1981-08-13 JP JP12693681A patent/JPS5827965A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6367547B2 (ja) | 1988-12-26 |
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