JPS5827964A - 耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 - Google Patents
耐熱アルミニウム合金導体の製造方法Info
- Publication number
- JPS5827964A JPS5827964A JP12693581A JP12693581A JPS5827964A JP S5827964 A JPS5827964 A JP S5827964A JP 12693581 A JP12693581 A JP 12693581A JP 12693581 A JP12693581 A JP 12693581A JP S5827964 A JPS5827964 A JP S5827964A
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- JP
- Japan
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- wire
- heat resistance
- aluminum alloy
- conductor
- heat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Non-Insulated Conductors (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＡｌ−Ｚｒ系耐熱アルミニウム合金導体の製造
方法に関するもので、特に耐熱性の優れた導体を製造す
るためのものである。
方法に関するもので、特に耐熱性の優れた導体を製造す
るためのものである。
近年、送電容量の増大に伴い、架空送電線に鋼心耐熱ア
ルミニウム合金撚線が用いられているが、特殊な送電条
件の下では更に送電容量を増大するため、より優れた耐
熱アルミニウム合金導体が望まれており、従来から多く
の導電用耐熱アルミニウム合金が研究されている。現在
実用化されているのは、Ｚｒを有効成分とするＡｌ−Ｚ
ｒ系耐熱アルミニウム合金で、その耐熱性はｋの添加量
に応じて増大するもＺｒ添加量の増加と共に導電率が低
下する。従って耐熱性を高めるためにｚｒ含有級を多く
すると、導電率が低下し実用に適さないものになる。
ルミニウム合金撚線が用いられているが、特殊な送電条
件の下では更に送電容量を増大するため、より優れた耐
熱アルミニウム合金導体が望まれており、従来から多く
の導電用耐熱アルミニウム合金が研究されている。現在
実用化されているのは、Ｚｒを有効成分とするＡｌ−Ｚ
ｒ系耐熱アルミニウム合金で、その耐熱性はｋの添加量
に応じて増大するもＺｒ添加量の増加と共に導電率が低
下する。従って耐熱性を高めるためにｚｒ含有級を多く
すると、導電率が低下し実用に適さないものになる。
本発明はこれに鑑み、導電率をあまり低下させることな
く耐熱性を向上させるために種々検討の結果、Ａｌ−Ｚ
ｒ系耐熱アルミニウム合金を従来の連続又は半連続鋳造
圧延法、展延法、押出法等により形成した荒引線を連続
伸線加工する方法では、伸線加工による発熱により低温
焼鈍硬化現象を起し、これが耐熱性を低下させる一因と
なっていること、特に連続伸線加工では各ダイスを通過
するときの加工熱が蓄積され、加工中の線材温度がかな
り上昇するため、低温焼鈍硬化が大きくなり、耐熱性の
低下も大きくなることを知見し、更に検討を重さねた結
果、Ａ、１−Ｚｒ系耐熱アルミニウム合金の耐熱性を更
に向上し得る耐熱アルミニウム合金導体の製造方法を開
発したものである。
く耐熱性を向上させるために種々検討の結果、Ａｌ−Ｚ
ｒ系耐熱アルミニウム合金を従来の連続又は半連続鋳造
圧延法、展延法、押出法等により形成した荒引線を連続
伸線加工する方法では、伸線加工による発熱により低温
焼鈍硬化現象を起し、これが耐熱性を低下させる一因と
なっていること、特に連続伸線加工では各ダイスを通過
するときの加工熱が蓄積され、加工中の線材温度がかな
り上昇するため、低温焼鈍硬化が大きくなり、耐熱性の
低下も大きくなることを知見し、更に検討を重さねた結
果、Ａ、１−Ｚｒ系耐熱アルミニウム合金の耐熱性を更
に向上し得る耐熱アルミニウム合金導体の製造方法を開
発したものである。
即ち、本発明はＺｒ ０．０１〜０．８％、Ｆ ｅ Ｏ
，０７〜０．８ ％、Ｓ ｉ Ｏ，０３〜０３％、残部
Ａｌと通常の不純物からなるアルミニウム合金荒引線を
伸線加工する導体の製造において、伸線加工中強制潤滑
により伸線加工中の線材温度を１００℃以下に抑えて６
０％以上の減面加工を行なうことを特徴とするものであ
る。
，０７〜０．８ ％、Ｓ ｉ Ｏ，０３〜０３％、残部
Ａｌと通常の不純物からなるアルミニウム合金荒引線を
伸線加工する導体の製造において、伸線加工中強制潤滑
により伸線加工中の線材温度を１００℃以下に抑えて６
０％以上の減面加工を行なうことを特徴とするものであ
る。
本発明において、Ａｌ−Ｚｒ系耐熱アルミニウム合金の
組成を上記の如く限定したのは、次の理由によるもので
ある。
組成を上記の如く限定したのは、次の理由によるもので
ある。
Ｚｒは耐熱性を向上させる元素であるが、含有量が００
１％未満では充分な耐熱性が得られず、０．８％を越え
ると導電率の低下が著しくなるためである。Ｆｅは強度
を向上させる元素であるが、含有量が０．０７％未満で
は充分な強度が得られず、０８％を越えると強度向上効
果は飽和し、かつ導電率の低下が著しくなるためである
。また、Ｓｉは強度及び耐熱性を更に向上させる元素で
あるが、含有量が０．０３％未満ではその効果が少なく
、０．３％を越えると導電率の低下が著しくなるためで
ある。
１％未満では充分な耐熱性が得られず、０．８％を越え
ると導電率の低下が著しくなるためである。Ｆｅは強度
を向上させる元素であるが、含有量が０．０７％未満で
は充分な強度が得られず、０８％を越えると強度向上効
果は飽和し、かつ導電率の低下が著しくなるためである
。また、Ｓｉは強度及び耐熱性を更に向上させる元素で
あるが、含有量が０．０３％未満ではその効果が少なく
、０．３％を越えると導電率の低下が著しくなるためで
ある。
このような組成範囲のＡｌ−Ｚｒ系耐熱アルミニウム合
金を連続又は半連続鋳造圧厄法、展延性押出法等により
形成した荒引線の伸線加工において強制潤滑を行なうの
は、各ダイスを通過するときに発生する加工熱を小さく
して加工熱の蓄積を少なくし、伸線加工中の線材温度を
１００℃以下に抑えて低温焼鈍効果現象が起るのを防止
し、耐熱性の同上を計ったものである。伸線加工中冷却
せずに発熱させ、伸線加工後に急冷しても耐熱性はあま
り向上しない。
金を連続又は半連続鋳造圧厄法、展延性押出法等により
形成した荒引線の伸線加工において強制潤滑を行なうの
は、各ダイスを通過するときに発生する加工熱を小さく
して加工熱の蓄積を少なくし、伸線加工中の線材温度を
１００℃以下に抑えて低温焼鈍効果現象が起るのを防止
し、耐熱性の同上を計ったものである。伸線加工中冷却
せずに発熱させ、伸線加工後に急冷しても耐熱性はあま
り向上しない。
強制潤滑により伸線加工中の線材温度を１００’Ｃ以下
に抑えて伸線加工により６０％以上の減面加工を行なう
のは、加」−硬化により強度を高めるためで６０％未満
の減面加工では充分な強度が得られないためである。
に抑えて伸線加工により６０％以上の減面加工を行なう
のは、加」−硬化により強度を高めるためで６０％未満
の減面加工では充分な強度が得られないためである。
尚、荒引線に熱処理を施すような場合でも、その後の伸
線加工を本発明方法に従って付なえば耐熱性を向上させ
ることができる。
線加工を本発明方法に従って付なえば耐熱性を向上させ
ることができる。
以下、本発明を実施例により説明する。
純度９９８％のＡＩ地金を溶解し、これにＡｌ−５％Ｚ
ｒ、Ａ１−５％Ｆｅ、 Ａｌ−２０％Ｓ Ｉ ′ＩＸ′
１合金を用いて、種々の割合に添加し、第１表に示す組
成のＡｌ−Ｚｒ−Ｆｅ−Ｓｉ合金を溶製し、ベルトアン
ドホイール型連続鋳造機により断面積２０００ｉ［の鋳
塊を連続的に鋳造し、これを引続いて連続圧延機により
熱間圧延し、直径９，５鰭の荒引線を形成した。この荒
引線を連続伸線機により強制潤滑のもとで伸線加工して
導体を製造した。第１表に連続伸線加工条件をイ〕（記
した表中伸線加工中の線材温度は、連続伸線加工中の最
低温度と最高温度を示す。
ｒ、Ａ１−５％Ｆｅ、 Ａｌ−２０％Ｓ Ｉ ′ＩＸ′
１合金を用いて、種々の割合に添加し、第１表に示す組
成のＡｌ−Ｚｒ−Ｆｅ−Ｓｉ合金を溶製し、ベルトアン
ドホイール型連続鋳造機により断面積２０００ｉ［の鋳
塊を連続的に鋳造し、これを引続いて連続圧延機により
熱間圧延し、直径９，５鰭の荒引線を形成した。この荒
引線を連続伸線機により強制潤滑のもとで伸線加工して
導体を製造した。第１表に連続伸線加工条件をイ〕（記
した表中伸線加工中の線材温度は、連続伸線加工中の最
低温度と最高温度を示す。
この導体について引張強さ、導電率及び耐熱性を測定し
た。その結果を＄２表に示す。
た。その結果を＄２表に示す。
尚、同一組成の荒引線について、通常の潤滑により連続
伸線加工した導体について、引張強さ、導電率及び耐熱
・ｌ！１−を測定した。その結果を第２表に併記した。
伸線加工した導体について、引張強さ、導電率及び耐熱
・ｌ！１−を測定した。その結果を第２表に併記した。
５ −
第２表中、引張強さはアムスラー型引張試験器により測
定し、導電率はケルビンダブルブリッジにより電気抵抗
を測定して求めた。また、耐熱性はＺｒ含有量が０．０
１〜０．１％の合金については温度１８０℃で１０００
時間加熱後の引張強さを測定し、Ｚｒ含有量０．１〜０
．２％の合金については温度２３０℃で１０００時間加
熱後の引張強さを測定し、Ｚｒ含有量０．２〜０．８％
合金については温度３００℃で４００時間加熱後の引張
強さを測定し、それぞれ加熱前の引張強さに対する割合
（％）で示した。
定し、導電率はケルビンダブルブリッジにより電気抵抗
を測定して求めた。また、耐熱性はＺｒ含有量が０．０
１〜０．１％の合金については温度１８０℃で１０００
時間加熱後の引張強さを測定し、Ｚｒ含有量０．１〜０
．２％の合金については温度２３０℃で１０００時間加
熱後の引張強さを測定し、Ｚｒ含有量０．２〜０．８％
合金については温度３００℃で４００時間加熱後の引張
強さを測定し、それぞれ加熱前の引張強さに対する割合
（％）で示した。
６−
第１表
第２表
第１表及び第２表から明らかなように本発明方法／Ｉ６
１〜Ａ６１２により製造した導体は導電率５２．０％ｌ
ＡＣ３以上、引張強さｌ ７．２ＫＰ／ｃＪ以」−１耐
熱性９１．７％以上の優れた性能を示し、従来方法４２
０〜Ａ３１に比較し耐熱性が優れていることが判る。こ
れに対し合金組成が本発明方法と異なる比較方法／ｌ６
１３〜４１８は伸線加工中の線材温度及び減面加工率を
本発明方法と同様に行なっても、上記３特性のうち何れ
かが劣っている。即ち、Ｚｒ含有量が０．０１％より少
ない比較方法／１６１３では耐熱性が、０８％より多い
比較方法／１６１４では導電率が劣り、Ｆｅ含有団が０
．０７％より少ない比較力法腐１５では引張強さが、０
．８％より多い比較方法４１６では導電率、引張強さ及
び耐熱性が劣り、８１含有量が０．０３％より少ない比
較方法腐１７では引張強さが、０３％より多い比較方法
／１６１８では引張強さ及び耐熱性劣り、更に同一組成
の合金であっても載面加工率が６０％未満の比較方法／
１６１９では引張強さが劣ることが判る。
１〜Ａ６１２により製造した導体は導電率５２．０％ｌ
ＡＣ３以上、引張強さｌ ７．２ＫＰ／ｃＪ以」−１耐
熱性９１．７％以上の優れた性能を示し、従来方法４２
０〜Ａ３１に比較し耐熱性が優れていることが判る。こ
れに対し合金組成が本発明方法と異なる比較方法／ｌ６
１３〜４１８は伸線加工中の線材温度及び減面加工率を
本発明方法と同様に行なっても、上記３特性のうち何れ
かが劣っている。即ち、Ｚｒ含有量が０．０１％より少
ない比較方法／１６１３では耐熱性が、０８％より多い
比較方法／１６１４では導電率が劣り、Ｆｅ含有団が０
．０７％より少ない比較力法腐１５では引張強さが、０
．８％より多い比較方法４１６では導電率、引張強さ及
び耐熱性が劣り、８１含有量が０．０３％より少ない比
較方法腐１７では引張強さが、０３％より多い比較方法
／１６１８では引張強さ及び耐熱性劣り、更に同一組成
の合金であっても載面加工率が６０％未満の比較方法／
１６１９では引張強さが劣ることが判る。
また、従来方法Ａ２０〜３１では伸線加工中に ９ −
線材温度が上昇し、最終バス後は１４８℃以上にもなり
、本発明方法に比較し低温焼鈍硬化により引張強さは旨
くなるも耐熱性が悪くなっていることが判る。
、本発明方法に比較し低温焼鈍硬化により引張強さは旨
くなるも耐熱性が悪くなっていることが判る。
このように本発明方法によれば導体の強度及び導電率を
ほとんど低下せしめることなく、耐熱性を著しく向上し
得る顕著な効果を奏するものである。
ほとんど低下せしめることなく、耐熱性を著しく向上し
得る顕著な効果を奏するものである。
１０−
Claims (1)
- Ｚｒ ｏ、ｏ １〜０．８％、Ｆ ｅ ０．０７〜０．
８％、ｓ ｓ Ｏ，０３〜０．３％、残部ＡＩと通常の
不純物からなるアルミニウム合金荒引線を伸線加工する
導体の製造において、伸線加工中強制潤滑により伸線中
の線材温度を１００℃以下に抑えて６０％以上の減面加
工を行なうことを特徴とする耐熱アルミニウム合金導体
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12693581A JPS5827964A (ja) | 1981-08-13 | 1981-08-13 | 耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12693581A JPS5827964A (ja) | 1981-08-13 | 1981-08-13 | 耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5827964A true JPS5827964A (ja) | 1983-02-18 |
Family
ID=14947537
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12693581A Pending JPS5827964A (ja) | 1981-08-13 | 1981-08-13 | 耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5827964A (ja) |
-
1981
- 1981-08-13 JP JP12693581A patent/JPS5827964A/ja active Pending
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