JPS60155655A - 高力アルミニウム合金導体の製造方法 - Google Patents
高力アルミニウム合金導体の製造方法Info
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- JPS60155655A JPS60155655A JP1224484A JP1224484A JPS60155655A JP S60155655 A JPS60155655 A JP S60155655A JP 1224484 A JP1224484 A JP 1224484A JP 1224484 A JP1224484 A JP 1224484A JP S60155655 A JPS60155655 A JP S60155655A
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- Japan
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- strength
- heat treatment
- wire
- aluminum alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高力アルミニウム合金導体の製造方法に関し、
特に従来のＡ、ｔ！−Ｍａ−８ｉ系の高力アルミニウム
合金導体に比較して強度を著しく向上させ、その他の特
性をそれと同等程度とした高力アルミニウム合金導体の
製造方法に関するものである。
特に従来のＡ、ｔ！−Ｍａ−８ｉ系の高力アルミニウム
合金導体に比較して強度を著しく向上させ、その他の特
性をそれと同等程度とした高力アルミニウム合金導体の
製造方法に関するものである。
従来、架空送電線に強度を要求される場合には高力アル
ミニウム合金導体を用いた銅芯アルミニウム撚線や全ア
ルミニウム撚線が使用されており、それら撚線に用いら
れる高力アルミニウム合金導体としてはイ号アルミニウ
ム合金（Ａ、ｅ−ｔｖｌ −８１系）よりなる導体や５
００５合金（ＡＪ！−ＭΩ系）よりなる導体が使用され
ている。しかしこれら導体では銅線と比べて強度が低く
銅線の代替として使用できないことが知らており、銅線
と同等の強度をもつ高力アルミニウム合金導体の開発が
最近強く要望されている。
ミニウム合金導体を用いた銅芯アルミニウム撚線や全ア
ルミニウム撚線が使用されており、それら撚線に用いら
れる高力アルミニウム合金導体としてはイ号アルミニウ
ム合金（Ａ、ｅ−ｔｖｌ −８１系）よりなる導体や５
００５合金（ＡＪ！−ＭΩ系）よりなる導体が使用され
ている。しかしこれら導体では銅線と比べて強度が低く
銅線の代替として使用できないことが知らており、銅線
と同等の強度をもつ高力アルミニウム合金導体の開発が
最近強く要望されている。
本発明者らはこれらに鑑み種々研究の結果、強度が銅線
と同等の４０Ｋｇ ／ ａｍ ２以上でしかも導電率、
伸び等信の特性においては従来のものと同等程度の高力
アルミニウム合金導体の製造方法を開発したものである
。
と同等の４０Ｋｇ ／ ａｍ ２以上でしかも導電率、
伸び等信の特性においては従来のものと同等程度の高力
アルミニウム合金導体の製造方法を開発したものである
。
即ち本発明は３ｉがＭ（ＩｚＳｉの比で過剰に存在する
ようにＭＯｏ、５〜１．４ｗｔ％、Ｓｉ０．５〜１．４
ｗｔ％を含み、かツＦ ｅ Ｏ，１５〜０，６０ｗｔ％
、ＣｕＯ，０５〜ｉ、ｏｗｔ％、Ｂ ｅ Ｏ，００１〜
０，３ｗｔ％、残部Ａ（と通常の不純物からなるアルミ
ニウム合金を連続鋳造し、得られた鋳塊を引続き連続熱
間圧延して荒引線とし、これを伸縮前に４７０〜５６０
℃の温度で０．１〜１０時間の熱処理後急冷し、ついで
１５０〜２５０℃の温度で０．５〜２０時間の熱処理を
行なった後、６０％以上の伸線加工を冷間で行ない、さ
らに１００〜１８０℃の温度で０．５〜２０時間の熱処
理を施すことによる高力アルミニウム合金導体の製造方
法である。
ようにＭＯｏ、５〜１．４ｗｔ％、Ｓｉ０．５〜１．４
ｗｔ％を含み、かツＦ ｅ Ｏ，１５〜０，６０ｗｔ％
、ＣｕＯ，０５〜ｉ、ｏｗｔ％、Ｂ ｅ Ｏ，００１〜
０，３ｗｔ％、残部Ａ（と通常の不純物からなるアルミ
ニウム合金を連続鋳造し、得られた鋳塊を引続き連続熱
間圧延して荒引線とし、これを伸縮前に４７０〜５６０
℃の温度で０．１〜１０時間の熱処理後急冷し、ついで
１５０〜２５０℃の温度で０．５〜２０時間の熱処理を
行なった後、６０％以上の伸線加工を冷間で行ない、さ
らに１００〜１８０℃の温度で０．５〜２０時間の熱処
理を施すことによる高力アルミニウム合金導体の製造方
法である。
以下本発明を工程順に詳細に説明する。
先ず本発明における合金について、各元素の添加理由と
その組成の限定理由を説明する。ＭＱとＳｔは共に引張
強さを向上させるための元素であって、いずれもその添
加量が０．５ｗｔ％未満ではその効果が少なく、また１
、 ４ｗｔ％を超えると引張強ざは向上するが、導電
率の低下が大きく、その後の熱処理をどのように行なっ
ても良好な導電率が得られない。またＭＯとＳｉの比を
ＭＯｚＳｉの比より３ｉが過剰になるように限定したの
は、Ｍｇが過剰になるとＦｅ１Ｃｕなどの添加による溶
体化の効果がなくなると共に、Ｍ（ｌｚｓｉが粗大なも
のになり、耐疲労特性が劣化するためである。
その組成の限定理由を説明する。ＭＱとＳｔは共に引張
強さを向上させるための元素であって、いずれもその添
加量が０．５ｗｔ％未満ではその効果が少なく、また１
、 ４ｗｔ％を超えると引張強ざは向上するが、導電
率の低下が大きく、その後の熱処理をどのように行なっ
ても良好な導電率が得られない。またＭＯとＳｉの比を
ＭＯｚＳｉの比より３ｉが過剰になるように限定したの
は、Ｍｇが過剰になるとＦｅ１Ｃｕなどの添加による溶
体化の効果がなくなると共に、Ｍ（ｌｚｓｉが粗大なも
のになり、耐疲労特性が劣化するためである。
次にＦｅは本発明に係るシルミニラム合金導体を溶体化
する作用をなすと共に、引張強さを大にする元素である
が、０．１５ｖｔ％未満ではその効果が少なく、また０
゜ｅｗｔ％を超えると鋳造時に粗大なＡＪｉＦｅＳｉ晶
出物が生成され、この晶出物が荒引線までもち来たされ
てその後の伸線加■ｅよって該晶出物が粉砕されても介
在物として存在するため、耐疲労特性が大幅に劣化する
。また（、Ｕは伸線中に引張強さを著しく向上させるた
めの元素であり、その添加量が０．０５ｗｔ％未満では
その効果が少なく、１．０ｗｔ％を超えると強度は向上
するが延性が低下し、導電率の低下も大きくなる。また
３ｅについては耐食性を向上させるための元素であり、
０．００１ｗｔ％では効果が少なく、０．３ｗｔ％を超
えると導電率の低下が大きくなる。
する作用をなすと共に、引張強さを大にする元素である
が、０．１５ｖｔ％未満ではその効果が少なく、また０
゜ｅｗｔ％を超えると鋳造時に粗大なＡＪｉＦｅＳｉ晶
出物が生成され、この晶出物が荒引線までもち来たされ
てその後の伸線加■ｅよって該晶出物が粉砕されても介
在物として存在するため、耐疲労特性が大幅に劣化する
。また（、Ｕは伸線中に引張強さを著しく向上させるた
めの元素であり、その添加量が０．０５ｗｔ％未満では
その効果が少なく、１．０ｗｔ％を超えると強度は向上
するが延性が低下し、導電率の低下も大きくなる。また
３ｅについては耐食性を向上させるための元素であり、
０．００１ｗｔ％では効果が少なく、０．３ｗｔ％を超
えると導電率の低下が大きくなる。
本発明においてはこのように組成の限定された合金を連
続鋳造し、得られた鋳塊を引続き連続熱間圧延して荒引
線を形成し、この荒引線を伸線加工するのであるが、そ
れに際しては先ず伸縮前に４７０８Ｃ〜５６０℃の温度
で０．１〜１０時間の熱処理を行なう。伸線前のこの第
１次熱処理条件をこのように限定したのは、４７０℃未
満では熱処理時間をどのように選んでもＭ（］ 、Ｓｉ
、Ｆｅ 、Ｃｕが充分に固溶できず、第２次以後の熱
処理条件をどのように選んでも充分な強度が得られない
ためであり、５５０℃を超えると粒界がぜい化して伸線
中に断線してしまうためであ。
続鋳造し、得られた鋳塊を引続き連続熱間圧延して荒引
線を形成し、この荒引線を伸線加工するのであるが、そ
れに際しては先ず伸縮前に４７０８Ｃ〜５６０℃の温度
で０．１〜１０時間の熱処理を行なう。伸線前のこの第
１次熱処理条件をこのように限定したのは、４７０℃未
満では熱処理時間をどのように選んでもＭ（］ 、Ｓｉ
、Ｆｅ 、Ｃｕが充分に固溶できず、第２次以後の熱
処理条件をどのように選んでも充分な強度が得られない
ためであり、５５０℃を超えると粒界がぜい化して伸線
中に断線してしまうためであ。
また熱処理時間を０．１〜１０時間に限定したのはＭＱ
、Ｓｉ 、Ｆｅ 、 Ｃｕを充分固溶させるためであ
り、０．１時間ではその効果が少なく強度が低下し、１
０時間を超えるとやはり粒界のぜい化が進み伸線中に断
線する可能性が大きくなる。
、Ｓｉ 、Ｆｅ 、 Ｃｕを充分固溶させるためであ
り、０．１時間ではその効果が少なく強度が低下し、１
０時間を超えるとやはり粒界のぜい化が進み伸線中に断
線する可能性が大きくなる。
このような熱処理後ついで急冷するのであるが、これは
Ｍ（１、Ｓｉ 、Ｆｅ 、ＣＬＩの充分な固溶体を得る
ためであり、急冷を行なわないと固溶体が得られず充分
な強度が得られない。
Ｍ（１、Ｓｉ 、Ｆｅ 、ＣＬＩの充分な固溶体を得る
ためであり、急冷を行なわないと固溶体が得られず充分
な強度が得られない。
このようにしてＭｇ、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｃｕ（７）充分固溶
された荒引線は連続鋳造圧延焼入法により製造しても何
ら差し支えない。
された荒引線は連続鋳造圧延焼入法により製造しても何
ら差し支えない。
次に荒引線を１５０〜２５０℃の温度で０．５〜２０時
間第２次熱処理を行なうが、このよう条件を限定したの
はこれによりＭＯｚＳｉの微細な析出物を得て強度を向
上させるためであり、１５０’Ｃ未満ではその効果が少
なく、２５０℃を超えると析出物が粗大となり充分な強
度が得られず、また０、５時間未満ではその効果が少な
く、２０時間を超えると過時効となり充分な強度が得ら
れない。
間第２次熱処理を行なうが、このよう条件を限定したの
はこれによりＭＯｚＳｉの微細な析出物を得て強度を向
上させるためであり、１５０’Ｃ未満ではその効果が少
なく、２５０℃を超えると析出物が粗大となり充分な強
度が得られず、また０、５時間未満ではその効果が少な
く、２０時間を超えると過時効となり充分な強度が得ら
れない。
この後６０％以上の伸線加工を冷間で行なうが、これは
強度を充分に向上させるためであり、６０％未満の伸線
加工ではその効果は少ない。ついで伸線後、ざらに１０
０〜１８０’Ｃの温度で０．５〜２０時間の最終の熱処
理を行なうが、これら伸びを充分回復させ、さらに導電
率をも向上させるためであり、１００℃未満ではその効
果が少なく、１８０℃を超えると強度低下が大きくなる
。また０、５時間未満ではその効果が少なく、２０時間
を超えると強度低下が大きくなる。
強度を充分に向上させるためであり、６０％未満の伸線
加工ではその効果は少ない。ついで伸線後、ざらに１０
０〜１８０’Ｃの温度で０．５〜２０時間の最終の熱処
理を行なうが、これら伸びを充分回復させ、さらに導電
率をも向上させるためであり、１００℃未満ではその効
果が少なく、１８０℃を超えると強度低下が大きくなる
。また０、５時間未満ではその効果が少なく、２０時間
を超えると強度低下が大きくなる。
以下、実施例により本発明を説明する。
Ｎ ［９９，６％ ＋７） ’！気用Ａ１地金とＡ、ｅ
−２０％Ｓｔ母合金、八（−〇％Ｆｅ母合金、Ａ、ｅ−
５０％ＣＯ母合金、Ａ（−５％Ｂｅ母合金及びＭ１７単
体を用いて第１表に示す種々の組成の合金を配合し、溶
解後、ベルトアンドホイール型連続鋳造機により断面積
２０００ｓ２０台形状鋳塊に鋳造後、再加熱なしに熱間
圧延し直径９．５ＩＲＩｎの荒引線とした。この荒引線
を第１次熱処理後、水冷により急冷し、ついで第２次熱
処理後、冷間伸線を減面率で６０％以上施し素線とし、
さらに最終熱処理を施して導体を得た。
−２０％Ｓｔ母合金、八（−〇％Ｆｅ母合金、Ａ、ｅ−
５０％ＣＯ母合金、Ａ（−５％Ｂｅ母合金及びＭ１７単
体を用いて第１表に示す種々の組成の合金を配合し、溶
解後、ベルトアンドホイール型連続鋳造機により断面積
２０００ｓ２０台形状鋳塊に鋳造後、再加熱なしに熱間
圧延し直径９．５ＩＲＩｎの荒引線とした。この荒引線
を第１次熱処理後、水冷により急冷し、ついで第２次熱
処理後、冷間伸線を減面率で６０％以上施し素線とし、
さらに最終熱処理を施して導体を得た。
この導体について導電率、引張強さ、伸び、疲労強度及
び耐食性を測定し、その結果を従来のイ号アルミニウム
合金のそれと比較して第２表に示した。なお、導電率は
ケルビンダブルブリッジにより電気抵抗を測定して算出
し、引張強さ、伸びはアムスラー型引張試験機により測
定した。また疲労強度は中村式回転曲げ疲労試験機を用
いてめ、耐食性は５％ＮａＣ柔を用いた塩水噴霧試験で
１００日後の重量減少率でめた。
び耐食性を測定し、その結果を従来のイ号アルミニウム
合金のそれと比較して第２表に示した。なお、導電率は
ケルビンダブルブリッジにより電気抵抗を測定して算出
し、引張強さ、伸びはアムスラー型引張試験機により測
定した。また疲労強度は中村式回転曲げ疲労試験機を用
いてめ、耐食性は５％ＮａＣ柔を用いた塩水噴霧試験で
１００日後の重量減少率でめた。
ｕ”＋ ００．ｕ”４巳 ζ 巳 靴 巳 ζ 巴８巳
巳 叱す工″−（＋）ｇ ２ ｗ Φ ａｏ ｗｃｏｇ
Φｉ！＃ Ｍ療ρ已８宕ｇ３８字 々 ｕ Ｏｕ Ω 歓畷 −一
一一一一一一一 り 、巳自巳巳巳巳−巳巳巳巳巳自巳 馳望壮ニーこｐ
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１１ 靴型 定 謬 旦 − 一 り Ｑ）ｋ １１１１ 輪 １１１１１１ 倦 彊 の−ｋｋｋｌｌ−ｍ−− ｚ ；ｂｐｘｑｓ；ｉｓ 第 ２ 表 （１） 製 造 法 ＮＯｏ 導 電 率 引張強さ 伸 び
疲労強度 耐食性 備 考（％ＩＡＣ８） （Ｋｇ／ｄ
） （％）（Ｋｇ／＃＋＋２）（％）本発明法 １
５４，６ ４３，６ ６．３ ’ ９．４ ２．３、＋
２ ５４．７ ４３．２ ６．１＋ ９．１ １．９
ｒｒ ３ ５４．２ ４４．３ ５．７ ９．３ １．
８ｕ ４ ５３，７ ４４．７ ５，３ ９，６ １．
（１〃５ ５４．０ 、 １１３，３ ６．０ ９，５
１．７Ｉｒ ５ ５４．１１ ４２，０ ６．８ ９
．２ ２．６ＪＩ７ ５４．７ ４４．１ ５，４ ９
．２ １．９、、 ８ ５４．４ ４３．２ ６，２
９．６ １．８ｎ ９ ５４．８ ４３．８ ５．７
９．８ １．９ｎ １０ Ｆ１３，７ ４４．５５．９
９．ＩＩ １．７ｕ １１ ５３．９ ４６，２ ５
，４ ９，１． １．７！！＋２ ！１４．ＯＡ５，４
４．９ ９，６ １．８ｎ １３ ５３，７ ４５．
＋ ５．８ ９．４ ２．４比較法＋４ ５４．０ ３
４．３ ５．６ ９．３ １．９ｒｒ ｉ！ｉ ４８．
４ ４２，９ ４．９ ９．’６ ２．０〃１６ ５３
．ｌｉ ’３３．４ ６．３ ９．２ ２．０〃１７
４７．９ ４３，６ ６．５ ９．４ ｔ８、、 １８
５４．３ ３１５ ５，２ ０．４ ２．１ｎ １９
５４．６ ４３．９ ５．８ ７．６ ２．０ｎ ２
０ ５３Ｊｌ ３２，６ ５．５ ９．３ １．８ｎ
２１ ４８．［ｉ ４４．６ ２．３ ９．５ １．８
〃２２ ５１１．０ ４５．１ ６．４ ９，５ ４．
６ｕ ２３ ４７．Ｇ ４４．２ ５，８ ９．２ １
．３ｎ ２４ ５４，４ ３３．４ ６．２ ９，５
１．９、．２５＝ −−−−伸線不能 〃２６ ５１１，２ ３４．６ ６，４ １１．１ ２
．１１、’２７− −−− − 伸線不能 第 ２１＜２＞ 製 造 法 Ｎｏ、 導 電 率 引張強さ 伸 び
疲労強度 耐食性 備 考（％ＩＡＣ８） （Ｋ９／ｍ
２） （％） ＣＫｙ／ｄ＞ （％）比較法２８ ５１
ｉ、３ ２４，２ ９，４ ９．６ ２．１ｎ ２９
５４．６ ３３．６ ５．８ ９．２ １．９１、 ３
０ ５３，８ ２９．６ ５．２ ’９．３ １．８、
＋ ３１ ５３．６ ３４．５ ６，０ ９．１ １，
８Ｊ、、３２ ５３，９ ３０．Ｌ ６．＋ ９．４
２．１、、 ３３ ５４．３ ３６．８ ６．６ ９．
６ ２．０ｎ ３４ ４９．２ ４４．６ １．９ ９
，５ １．８ｕ ３５５４．６ ３３，５ ５．４ ９
，３ １．９、ｉ ３Ｇ ４９．８ ４３．６ １．６
９．４ １．９１、 ３７ ５３，６ ３１．５ ５
．６ ９．２ ２．０従来法３８ ５２．２ ３１．８
９，３ ６．４ ４．１＃ ３９ ５４．３ ３４．
１ −９．４ ４．９ ４．７第１表及び第２表の結果
から明らかなように、本発明法Ｎ０．１〜Ｎｏ、１３に
より製造した導体は導電率５３．７〜５４．８％ｊＡｃ
ｓ、伸び４．９〜６．８％、疲労強度９．１〜９．８ｋ
ｇ／ｍ２であり、従来法により得られた従来材Ｎ ０８
３８、Ｎ ｏ、３９と比較して導電率等は同等でも引張
強さが４２．９〜４６．２Ｋｇ／＃２と著しく改善され
、また耐食性も同様に茗しく改善されている。
８垣 垣 ｋ ’１ １） Ｉ） ｋ ｋ ｋ ｂ ミ
１１ 靴型 定 謬 旦 − 一 り Ｑ）ｋ １１１１ 輪 １１１１１１ 倦 彊 の−ｋｋｋｌｌ−ｍ−− ｚ ；ｂｐｘｑｓ；ｉｓ 第 ２ 表 （１） 製 造 法 ＮＯｏ 導 電 率 引張強さ 伸 び
疲労強度 耐食性 備 考（％ＩＡＣ８） （Ｋｇ／ｄ
） （％）（Ｋｇ／＃＋＋２）（％）本発明法 １
５４，６ ４３，６ ６．３ ’ ９．４ ２．３、＋
２ ５４．７ ４３．２ ６．１＋ ９．１ １．９
ｒｒ ３ ５４．２ ４４．３ ５．７ ９．３ １．
８ｕ ４ ５３，７ ４４．７ ５，３ ９，６ １．
（１〃５ ５４．０ 、 １１３，３ ６．０ ９，５
１．７Ｉｒ ５ ５４．１１ ４２，０ ６．８ ９
．２ ２．６ＪＩ７ ５４．７ ４４．１ ５，４ ９
．２ １．９、、 ８ ５４．４ ４３．２ ６，２
９．６ １．８ｎ ９ ５４．８ ４３．８ ５．７
９．８ １．９ｎ １０ Ｆ１３，７ ４４．５５．９
９．ＩＩ １．７ｕ １１ ５３．９ ４６，２ ５
，４ ９，１． １．７！！＋２ ！１４．ＯＡ５，４
４．９ ９，６ １．８ｎ １３ ５３，７ ４５．
＋ ５．８ ９．４ ２．４比較法＋４ ５４．０ ３
４．３ ５．６ ９．３ １．９ｒｒ ｉ！ｉ ４８．
４ ４２，９ ４．９ ９．’６ ２．０〃１６ ５３
．ｌｉ ’３３．４ ６．３ ９．２ ２．０〃１７
４７．９ ４３，６ ６．５ ９．４ ｔ８、、 １８
５４．３ ３１５ ５，２ ０．４ ２．１ｎ １９
５４．６ ４３．９ ５．８ ７．６ ２．０ｎ ２
０ ５３Ｊｌ ３２，６ ５．５ ９．３ １．８ｎ
２１ ４８．［ｉ ４４．６ ２．３ ９．５ １．８
〃２２ ５１１．０ ４５．１ ６．４ ９，５ ４．
６ｕ ２３ ４７．Ｇ ４４．２ ５，８ ９．２ １
．３ｎ ２４ ５４，４ ３３．４ ６．２ ９，５
１．９、．２５＝ −−−−伸線不能 〃２６ ５１１，２ ３４．６ ６，４ １１．１ ２
．１１、’２７− −−− − 伸線不能 第 ２１＜２＞ 製 造 法 Ｎｏ、 導 電 率 引張強さ 伸 び
疲労強度 耐食性 備 考（％ＩＡＣ８） （Ｋ９／ｍ
２） （％） ＣＫｙ／ｄ＞ （％）比較法２８ ５１
ｉ、３ ２４，２ ９，４ ９．６ ２．１ｎ ２９
５４．６ ３３．６ ５．８ ９．２ １．９１、 ３
０ ５３，８ ２９．６ ５．２ ’９．３ １．８、
＋ ３１ ５３．６ ３４．５ ６，０ ９．１ １，
８Ｊ、、３２ ５３，９ ３０．Ｌ ６．＋ ９．４
２．１、、 ３３ ５４．３ ３６．８ ６．６ ９．
６ ２．０ｎ ３４ ４９．２ ４４．６ １．９ ９
，５ １．８ｕ ３５５４．６ ３３，５ ５．４ ９
，３ １．９、ｉ ３Ｇ ４９．８ ４３．６ １．６
９．４ １．９１、 ３７ ５３，６ ３１．５ ５
．６ ９．２ ２．０従来法３８ ５２．２ ３１．８
９，３ ６．４ ４．１＃ ３９ ５４．３ ３４．
１ −９．４ ４．９ ４．７第１表及び第２表の結果
から明らかなように、本発明法Ｎ０．１〜Ｎｏ、１３に
より製造した導体は導電率５３．７〜５４．８％ｊＡｃ
ｓ、伸び４．９〜６．８％、疲労強度９．１〜９．８ｋ
ｇ／ｍ２であり、従来法により得られた従来材Ｎ ０８
３８、Ｎ ｏ、３９と比較して導電率等は同等でも引張
強さが４２．９〜４６．２Ｋｇ／＃２と著しく改善され
、また耐食性も同様に茗しく改善されている。
これに対し比較法Ｎ０．１４〜Ｎ Ｏ，３７の結果から
判るように、本発明で規定する範囲外の方法で製造され
た導体は導電率、引張強さ、伸び、疲労強度、耐食性の
うちの何れかにおいて本発明法による導体より劣ってい
る。即ち、 Ｎ Ｏ，１４Ｍ ａが少ないため、引張強ざつまり強度
が低い。
判るように、本発明で規定する範囲外の方法で製造され
た導体は導電率、引張強さ、伸び、疲労強度、耐食性の
うちの何れかにおいて本発明法による導体より劣ってい
る。即ち、 Ｎ Ｏ，１４Ｍ ａが少ないため、引張強ざつまり強度
が低い。
Ｎｏ、１５ Ｍ（ｌが多いため、導電率が低い。
Ｎｏ、１６ ８ｉが少ないため、強度が低い。
Ｎｏ、１７ ８ｉが多いため、導電率が低い。
Ｎ ００１８ Ｆ ｅが少ないため、強度が低い。
Ｎ ｏ、１９ Ｆ ｅが多いため、疲労強度が低い。
Ｎ ００２０ Ｃ１１が少ないため、強度が低い。
Ｎ Ｏ，２１Ｃｕが多いため、伸びが低く、導電率が低
い。
い。
Ｎ ｏ、２２ Ｂ ｅが少ないため、耐食性の改善がな
い。
い。
Ｎｏ、２３ Ｂ ｅが多いため、導電率が低い。
Ｎ Ｏ，２４第１次熱処理温度が低いため、強度が低い
。
。
Ｎｏ、２５ （伸線不能）
Ｎ ｏ、２６ 第１次熱処理時間が短いため、強度が低
い。
い。
Ｎｏ、２７ （伸線不能）
Ｎ ００２８ 急冷しなかったため、強度が低い。
Ｎ ００２９ 第２次熱処理温度が低いため、強度が低
い。
い。
Ｎ Ｏ，３０第２次熱処理温度が高いため、過時効とな
り強度が低い。
り強度が低い。
Ｎ Ｏ，３１第２次熱処理温度が短いため、強度が低い
。
。
Ｎｏ、３０ 第２次熱処理温度が長いため、過時効とな
り強度が低い。
り強度が低い。
Ｎｏ、３３ 伸線加工率が低いため、強度が低い。
Ｎ ００３４ 最終熱処理温度が低いため、導電率、伸
び共に回復しない。
び共に回復しない。
Ｎ Ｏ，３５最終熱処理温度が高いため、強度が低い。
Ｎ ｏ、３６ 最終熱処理温度が短いため、導電率、伸
び共に回復しない。
び共に回復しない。
Ｎ ｏ、３７ 最終熱処理湿度が長いため、強度が低い
。
。
以上のように本発明によれば従来の高力アルミニウム合
金導体とほぼ同等の導電率、伸び、疲労強度を有し、し
かもはるかに強度が高くて耐食性の優れた性能をもつ高
力アルミニウム合金導体を得ることができるものであり
、工業上顕著な効果を奏するものである。
金導体とほぼ同等の導電率、伸び、疲労強度を有し、し
かもはるかに強度が高くて耐食性の優れた性能をもつ高
力アルミニウム合金導体を得ることができるものであり
、工業上顕著な効果を奏するものである。
Claims (1)
- （１）ＳｉがｔＶＨｌｚｓｉの比で過剰に存在するよう
にＭＩＪｏ、５〜１，４ｗｔ％、ＳｉＯ，５〜１，４ｗ
ｔ％を含み、かツＦ ｅ Ｏ，１５〜０．６０ｗｔ％、
ＣＵｏ、０５〜１．０ｗｔ％、Ｂｅ Ｏ，００１〜０，
３ｗｔ％、残部Ａ（と通常の不純物からなるアルミニウ
ム合金を連続鋳造し、得られた鋳塊を引続き連続熱間圧
延して荒引線とし、これを伸線前に４７０〜５６０°Ｃ
の温度で０．１〜１０時間の熱処理後急冷し、ついで１
５０〜２５０℃の温度で０．５〜２０時間の熱処理を行
なった後、６０％以上の伸線加工を冷間で行ない、さら
に１００〜１８０℃の温度で０．５〜２０時間の熱処理
を施すことを特徴とする高力アルミニウム合金導体の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1224484A JPS60155655A (ja) | 1984-01-26 | 1984-01-26 | 高力アルミニウム合金導体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1224484A JPS60155655A (ja) | 1984-01-26 | 1984-01-26 | 高力アルミニウム合金導体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60155655A true JPS60155655A (ja) | 1985-08-15 |
Family
ID=11799950
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1224484A Pending JPS60155655A (ja) | 1984-01-26 | 1984-01-26 | 高力アルミニウム合金導体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60155655A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03170635A (ja) * | 1989-11-29 | 1991-07-24 | Sky Alum Co Ltd | 耐食性に優れた成形加工用アルミニウム合金およびその製造方法 |
| JPH08283892A (ja) * | 1995-04-14 | 1996-10-29 | Kobe Steel Ltd | 破壊靭性、疲労特性および成形性の優れた熱処理型Ａｌ合金 |
| US5571346A (en) * | 1995-04-14 | 1996-11-05 | Northwest Aluminum Company | Casting, thermal transforming and semi-solid forming aluminum alloys |
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| CN104357717A (zh) * | 2014-10-24 | 2015-02-18 | 无锡乐华自动化科技有限公司 | 铝合金材料及其淬火处理工艺 |
| WO2017002304A1 (ja) * | 2015-06-30 | 2017-01-05 | 昭和電線ケーブルシステム株式会社 | アルミニウム合金線の製造方法及びアルミニウム合金線 |
| CN113151758A (zh) * | 2021-03-16 | 2021-07-23 | 中南大学 | 耐疲劳性能优异的Al-Mg-Si系铝合金及其制备方法 |
-
1984
- 1984-01-26 JP JP1224484A patent/JPS60155655A/ja active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN107849670A (zh) * | 2015-06-30 | 2018-03-27 | 昭和电线电缆系统株式会社 | 铝合金线的制造方法及铝合金线 |
| CN113151758A (zh) * | 2021-03-16 | 2021-07-23 | 中南大学 | 耐疲劳性能优异的Al-Mg-Si系铝合金及其制备方法 |
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