JPS60125356A - 高力アルミニウム合金導体の製造方法 - Google Patents
高力アルミニウム合金導体の製造方法Info
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- JPS60125356A JPS60125356A JP23256183A JP23256183A JPS60125356A JP S60125356 A JPS60125356 A JP S60125356A JP 23256183 A JP23256183 A JP 23256183A JP 23256183 A JP23256183 A JP 23256183A JP S60125356 A JPS60125356 A JP S60125356A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＡＪ！−Ｍｇ−８ｉ系＾力アルミニウム合金導
体の製造方法に関するもので、特に導体としての諸特性
を低下せしめることなく強度を著しく向上せしめたもの
である。
体の製造方法に関するもので、特に導体としての諸特性
を低下せしめることなく強度を著しく向上せしめたもの
である。
従来強度が要求される架空送電線には、ｌｅ−Ｍｏ−Ｓ
ｉ系合金（イ号アルミ合金）やＡ（−Ｍｏ系合金（５０
０５）からなる高力アルミニウム導体を素線に用いた鋼
芯高カアルミニウム合金撚線や全アルミニウム合金撚線
が用いられている。しかしこれ等合金素線は銅線より強
度が劣るため、銅線の代替として使用することができな
いものであった。
ｉ系合金（イ号アルミ合金）やＡ（−Ｍｏ系合金（５０
０５）からなる高力アルミニウム導体を素線に用いた鋼
芯高カアルミニウム合金撚線や全アルミニウム合金撚線
が用いられている。しかしこれ等合金素線は銅線より強
度が劣るため、銅線の代替として使用することができな
いものであった。
最近電力需用の増大と、送電線路の用地難から長径間の
送電区域が増大し、その結果少なくとも従来の高力アル
ミニウム合金導体と同等の導電性を有し、かつ銅線と同
等の強度を示す高力アルミニウム合金導体の開発が強く
望まれている。
送電区域が増大し、その結果少なくとも従来の高力アル
ミニウム合金導体と同等の導電性を有し、かつ銅線と同
等の強度を示す高力アルミニウム合金導体の開発が強く
望まれている。
本発明はこれに鑑み種々研究の結果、高力アルミニウム
合金導体として知られているＡ、ｅ−ＭＯ−８ｉ系高力
アルミニウム合金導体の諸特性を低下せしめることなく
、強度を４０Ｋｇ／ ｍ ２以上の銅線と同等に向上す
ることができ奇高力アルミニウム合金導体のＩｌｌｌｌ
法を開発したもので、ＩＶＨＩｏ、５〜１，４ｗｔ％〈
以下Ｗ［％を単に％と略記）とＳ ｉ Ｏ，５〜１．４
％の範囲で過剰３ｉのＭ（ｌｚｓｉと、Ｆ ｅ Ｏ，１
５〜Ｏ，ＧＯ％と、Ｎ−ｉ ０，０５〜１．０％を含み
、残部△（と通常の不純物からなる合金を、連続鋳造圧
延により鋳造した鋳塊に４００〜５５０℃の温度で一次
圧延加工を加えて急冷した後、２００℃以下の温度で二
次圧延加工を加えて荒引線とし、これを１５０〜２５０
℃の温度で０．５〜２０時間加熱処理してから冷間で伸
線加工により６０％以上の減面加工を行ない、しかる後
１００〜１８０℃の温度で０．５〜２０時間加熱処理す
ることを特徴とするものである。
合金導体として知られているＡ、ｅ−ＭＯ−８ｉ系高力
アルミニウム合金導体の諸特性を低下せしめることなく
、強度を４０Ｋｇ／ ｍ ２以上の銅線と同等に向上す
ることができ奇高力アルミニウム合金導体のＩｌｌｌｌ
法を開発したもので、ＩＶＨＩｏ、５〜１，４ｗｔ％〈
以下Ｗ［％を単に％と略記）とＳ ｉ Ｏ，５〜１．４
％の範囲で過剰３ｉのＭ（ｌｚｓｉと、Ｆ ｅ Ｏ，１
５〜Ｏ，ＧＯ％と、Ｎ−ｉ ０，０５〜１．０％を含み
、残部△（と通常の不純物からなる合金を、連続鋳造圧
延により鋳造した鋳塊に４００〜５５０℃の温度で一次
圧延加工を加えて急冷した後、２００℃以下の温度で二
次圧延加工を加えて荒引線とし、これを１５０〜２５０
℃の温度で０．５〜２０時間加熱処理してから冷間で伸
線加工により６０％以上の減面加工を行ない、しかる後
１００〜１８０℃の温度で０．５〜２０時間加熱処理す
ることを特徴とするものである。
即ち本発明は上記組成範囲の合金を溶製して連続鋳造圧
延により、鋳造した鋳塊を４００〜５５０℃の温度で一
次圧延加工して圧延中のＭ（＋と３ｉの析出を防止し、
これを急冷することによりＭｇと８１の固溶体とし、こ
れに２００℃以下の温度で二次圧延加工を加えて加工硬
化した荒引線とする。
延により、鋳造した鋳塊を４００〜５５０℃の温度で一
次圧延加工して圧延中のＭ（＋と３ｉの析出を防止し、
これを急冷することによりＭｇと８１の固溶体とし、こ
れに２００℃以下の温度で二次圧延加工を加えて加工硬
化した荒引線とする。
次にこの荒引線を１５０〜２５０℃の温度で０．５〜２
０時間加熱処理して微細なＭＧｚＳｉを析出させた後、
冷間で伸線加工により６０％以上の減面加工を行なって
加工硬化させてから１００〜１８０℃の温度で０．５〜
２０時間加熱処理することにより強度を低下させること
なく伸びと導電率を回復せしめ、引張強さが銅線と同等
の４０に９／＠ｙ２以上の導体を得たものである。
０時間加熱処理して微細なＭＧｚＳｉを析出させた後、
冷間で伸線加工により６０％以上の減面加工を行なって
加工硬化させてから１００〜１８０℃の温度で０．５〜
２０時間加熱処理することにより強度を低下させること
なく伸びと導電率を回復せしめ、引張強さが銅線と同等
の４０に９／＠ｙ２以上の導体を得たものである。
しかして本発明において合金組成を上記の如く限定した
のは次の理由によるものである。
のは次の理由によるものである。
Ｍｕ及び３ｉは共に強度を向上させるための添加元素で
、その含有量をＭＯｏ、５〜１．４％、Ｓｉ０．５〜１
．４％と限定したのは、何れも含有量が０．５％未満で
はその効果が小さく、１．４％を越えると強度は向上す
るも導電率の低下が著しく、その製造条件をどのように
選んでも良好なＳ電率が得られないためである。またＭ
ｇとＳｉをＭ（ｌ’ｚ３ｉの比より過剰３ｉを含むよう
に限定したのはＭｇが過剰になるとＦｅとＮ１の添加に
よる溶体化の効果がなくなると共に、Ｍ（ＩｚＳｉが粗
大となり、耐疲労特性を低下するためである。ＦｅはＮ
ｉと共に溶体化を可能にすると共に更に強度を ″向上
させるための添加元素であり、その含有量を０．１５〜
０．６０％と限定したのは、含有間が０．１５％未満で
はその効果が小さく、ｏ、ｅ％を越えると鋳造時に粗大
なＡ、ｅｌ二ｅｓｉ化合物を晶出し、これが荒引線でも
演出せず、伸線加工によって粉砕されて介在物となり、
耐疲労性を大幅に低下するためである。またＮｉは伸線
加工により強度を向上させるための添加元素で、その含
有（至）を０．０５〜１．０％と限定したのは、含有量
が０．０５％未満ではその効果が小さく、１．０％を越
えると強度は向上するも延性及び導電率の低下が著しく
なるためである。
、その含有量をＭＯｏ、５〜１．４％、Ｓｉ０．５〜１
．４％と限定したのは、何れも含有量が０．５％未満で
はその効果が小さく、１．４％を越えると強度は向上す
るも導電率の低下が著しく、その製造条件をどのように
選んでも良好なＳ電率が得られないためである。またＭ
ｇとＳｉをＭ（ｌ’ｚ３ｉの比より過剰３ｉを含むよう
に限定したのはＭｇが過剰になるとＦｅとＮ１の添加に
よる溶体化の効果がなくなると共に、Ｍ（ＩｚＳｉが粗
大となり、耐疲労特性を低下するためである。ＦｅはＮ
ｉと共に溶体化を可能にすると共に更に強度を ″向上
させるための添加元素であり、その含有量を０．１５〜
０．６０％と限定したのは、含有間が０．１５％未満で
はその効果が小さく、ｏ、ｅ％を越えると鋳造時に粗大
なＡ、ｅｌ二ｅｓｉ化合物を晶出し、これが荒引線でも
演出せず、伸線加工によって粉砕されて介在物となり、
耐疲労性を大幅に低下するためである。またＮｉは伸線
加工により強度を向上させるための添加元素で、その含
有（至）を０．０５〜１．０％と限定したのは、含有量
が０．０５％未満ではその効果が小さく、１．０％を越
えると強度は向上するも延性及び導電率の低下が著しく
なるためである。
尚、通常の不純物とは一般の電気用へ（地金に含まれる
不可避的不純物であり、通常Ｃｕ、Ｔｉ。
不可避的不純物であり、通常Ｃｕ、Ｔｉ。
１ｙｌｎ等を微量含むも特性には影響ない。
次に上記組成範囲の合金を連続鋳造圧延により、鋳造し
た鋳塊に４００〜５５０℃の温度で一次圧延加工づるの
は、圧延中のＭ（ｌと３ｉの析出を防止して、Ｍｇと８
１を十分に固溶させるためであり、圧延温度が４００°
Ｃ未満ではＭ（ＩｆとＳｉが析出して強度が低下し、５
５０℃を越えると圧延中に割れが発生して良好な荒引線
が得られない。また−次圧延加工後急冷するのは低温で
ＭＯと３ｉの固溶体とするためであり、急冷しないとＭ
（Ｉと３ｉが析出するため十分な強度が得られない。次
に急冷後２００℃以下の温度で二次圧延加工するのは、
加工硬化により強度を高めるためであり、圧延温度が２
００℃を越えるとＭ（ｌと３ｉの析出が起り強度が低下
する。
た鋳塊に４００〜５５０℃の温度で一次圧延加工づるの
は、圧延中のＭ（ｌと３ｉの析出を防止して、Ｍｇと８
１を十分に固溶させるためであり、圧延温度が４００°
Ｃ未満ではＭ（ＩｆとＳｉが析出して強度が低下し、５
５０℃を越えると圧延中に割れが発生して良好な荒引線
が得られない。また−次圧延加工後急冷するのは低温で
ＭＯと３ｉの固溶体とするためであり、急冷しないとＭ
（Ｉと３ｉが析出するため十分な強度が得られない。次
に急冷後２００℃以下の温度で二次圧延加工するのは、
加工硬化により強度を高めるためであり、圧延温度が２
００℃を越えるとＭ（ｌと３ｉの析出が起り強度が低下
する。
このようにして圧延加工した荒引線を１５０〜２５０℃
の温度で０．５〜２０時間加熱処理するのはＭＱｚＳｉ
の微細な析出物を晶出させて強度を向上させるためであ
り、加熱温度が１５０℃未満でも、処理時間が０．５時
間未満でも十分な効果が得られず、加熱温度が２５０℃
を越えると析出物が粗大となり、十分な強度が得られず
、処理時間が２０時間を越えると過時効となって十分な
強度が（■られない。またこの加熱処理後に冷間で伸線
加工にＪ、す６０％以上の減面加工を行なうのは加工硬
化により強度を向上させるためであり、６０％未満の減
面加■では十分な強度が得られない。更に伸線加工後１
００〜１８０℃の温度で０．５〜２０時間加熱処理する
のは強度をあまり低下させることなく、伸び及び導電率
を回復させるためで、加熱温度が１００℃未満でも、処
理時間が０．５時間未満でもその効果が小さく、加熱温
度が１８０℃を越えても処理時間が２０時間を越えても
強度の低下が著しくなる。
の温度で０．５〜２０時間加熱処理するのはＭＱｚＳｉ
の微細な析出物を晶出させて強度を向上させるためであ
り、加熱温度が１５０℃未満でも、処理時間が０．５時
間未満でも十分な効果が得られず、加熱温度が２５０℃
を越えると析出物が粗大となり、十分な強度が得られず
、処理時間が２０時間を越えると過時効となって十分な
強度が（■られない。またこの加熱処理後に冷間で伸線
加工にＪ、す６０％以上の減面加工を行なうのは加工硬
化により強度を向上させるためであり、６０％未満の減
面加■では十分な強度が得られない。更に伸線加工後１
００〜１８０℃の温度で０．５〜２０時間加熱処理する
のは強度をあまり低下させることなく、伸び及び導電率
を回復させるためで、加熱温度が１００℃未満でも、処
理時間が０．５時間未満でもその効果が小さく、加熱温
度が１８０℃を越えても処理時間が２０時間を越えても
強度の低下が著しくなる。
以下本発明を実施例について詳細に説明する。
純度９９．６％の電気用Ａ（地金、Ａ、９−２０％Ｓｉ
母合金、Ａ（−６％Ｆｅ母合金、７Ｂ−ｉｏ％Ｎｉ母合
金及びＭｇ単体を用いて第１表に示す各種合金を配合溶
製し、ベルトアンドホイール型連続鋳造機により断面積
２０００ｒｎｍ２の台形状鋳塊に鋳造し、再加熱するこ
となく第２表に示す製造条件で一次圧延加工、急冷、二
次圧延加工して直径９．５ｍ１ｌ＋の荒引線とし、これ
を加熱処理、冷間伸線加工、加熱処理して高力アルミニ
ウム合金導体を製造した。
母合金、Ａ（−６％Ｆｅ母合金、７Ｂ−ｉｏ％Ｎｉ母合
金及びＭｇ単体を用いて第１表に示す各種合金を配合溶
製し、ベルトアンドホイール型連続鋳造機により断面積
２０００ｒｎｍ２の台形状鋳塊に鋳造し、再加熱するこ
となく第２表に示す製造条件で一次圧延加工、急冷、二
次圧延加工して直径９．５ｍ１ｌ＋の荒引線とし、これ
を加熱処理、冷間伸線加工、加熱処理して高力アルミニ
ウム合金導体を製造した。
これ等導体について導電率、引張強さ、伸び、疲労強度
を測定し、その結果を従来のイ号アルミ合金導体と比較
して第３表に示す。
を測定し、その結果を従来のイ号アルミ合金導体と比較
して第３表に示す。
尚、導電率はケルビンダブルブリッジにより電気抵抗を
測定して算出し、引張強さ、伸びはアムスラー型引張試
験機により測定し、疲労強度は中村式回転曲げ疲労試験
機を用いてめた。
測定して算出し、引張強さ、伸びはアムスラー型引張試
験機により測定し、疲労強度は中村式回転曲げ疲労試験
機を用いてめた。
第 １ 表
合金別 記号 組 成（％）
Ｍ（ｌ Ｓｉ Ｆｅ Ｎ＋ Ａ、ｅ
本発明用合金 Ａ Ｏ，５９０，５８０，１８０，０９
残Ｂ ｎ ＩＩ Ｏ，３５０，３０ｎ Ｃ００６００，６００，５５０，９０ＨＤ Ｏ，９２０
，８００，１８０，１０／ＪＥ ｎ ｎ Ｏ，２５０，
１５、Ｉ Ｆ 、 ｎ ｎ Ｏ，！＋０ ０．８５ ’ＩＧ １，
３０ １．２５ ０．２０ ０．１０ ＨＨ１１Ｎ Ｏ
，４００，４０、。
残Ｂ ｎ ＩＩ Ｏ，３５０，３０ｎ Ｃ００６００，６００，５５０，９０ＨＤ Ｏ，９２０
，８００，１８０，１０／ＪＥ ｎ ｎ Ｏ，２５０，
１５、Ｉ Ｆ 、 ｎ ｎ Ｏ，！＋０ ０．８５ ’ＩＧ １，
３０ １．２５ ０．２０ ０．１０ ＨＨ１１Ｎ Ｏ
，４００，４０、。
Ｉ〃〃０．５００．９０Ｉ！
比較用合金 Ｊ ０１２９ ０，８０ ０．２５ ０，
１５ 〃に１．７０〃〃ｌＴ〃 ）ＩＬＯ９９２０，３２〃〃〃 Ｍ ｎ ’１５Ｑ ｎ ｎ ｎ Ｎ ＩＦ ０９８０ ０．０９ ｎ Ｊ。
１５ 〃に１．７０〃〃ｌＴ〃 ）ＩＬＯ９９２０，３２〃〃〃 Ｍ ｎ ’１５Ｑ ｎ ｎ ｎ Ｎ ＩＦ ０９８０ ０．０９ ｎ Ｊ。
Ｑ ｎ ｌ／ ０．８５ ｎ ／Ｉ
Ｐ ＩＴ ｎ Ｏ，２５０，０３、。
Ｑ Ｎ ／Ｊ ｎ ｉ、４Ｑ 〃
従来用合金 ＲＯ，８００，８００，２０−、。
軛−
２「への寸０■トの■８＝♀♀二＝β
兜
斧
２ −起♀３；刈起真起８に謁８８δ宮第 ３ 表 （
１） 第 ３ 表 （２） 製造方法 ＮＯ，導 電 率 引張強さ 伸 び 疲労
強度（％ＩＡＣ８） （ＫＷ／ｄ ） （％） ＜ＫＶ
ｄ ）比較方法 ２８ ５３．４ ３２．！ｌ ５，０
９，２２９ ５？、０ ４０．９ ２．４ ９．１３
０ ５４．５ ３２．０ ６．２ ９．４従来方法 ３
１ ５２．２ ３１．８ ６．４ ９．３３２ ５４．
３ ３４，１ ４，９ ９．４第１表乃至第３表から明
らかなように、本発明方法Ｎ００１〜９により製造した
導体は、導電率５３．２〜５４．９％ Ｉ Ａ ＣＳ
、 引張強ｇ ４１．９〜４７．０ＫＦ／＃ＩＩ２、伸
び４．９〜１．２％、疲労強Ｉｆ９．２〜９．６Ｋｇ／
ｌｌｌ１２の特性を示し、従来方ＦＩｉＮ ｏ、３１．
３２ニよす製造した導体と比較し、導電率、伸び及び疲
労強度はほぼ同等の特性を有し、引張強さははるかに優
れていることが判る。
１） 第 ３ 表 （２） 製造方法 ＮＯ，導 電 率 引張強さ 伸 び 疲労
強度（％ＩＡＣ８） （ＫＷ／ｄ ） （％） ＜ＫＶ
ｄ ）比較方法 ２８ ５３．４ ３２．！ｌ ５，０
９，２２９ ５？、０ ４０．９ ２．４ ９．１３
０ ５４．５ ３２．０ ６．２ ９．４従来方法 ３
１ ５２．２ ３１．８ ６．４ ９．３３２ ５４．
３ ３４，１ ４，９ ９．４第１表乃至第３表から明
らかなように、本発明方法Ｎ００１〜９により製造した
導体は、導電率５３．２〜５４．９％ Ｉ Ａ ＣＳ
、 引張強ｇ ４１．９〜４７．０ＫＦ／＃ＩＩ２、伸
び４．９〜１．２％、疲労強Ｉｆ９．２〜９．６Ｋｇ／
ｌｌｌ１２の特性を示し、従来方ＦＩｉＮ ｏ、３１．
３２ニよす製造した導体と比較し、導電率、伸び及び疲
労強度はほぼ同等の特性を有し、引張強さははるかに優
れていることが判る。
これに対し本発明方法で規定する合金組成より外れる比
較方法Ｎ０．１０〜１１及び製造条件が外れる比較方法
Ｎ ｏ、１８〜３０では、導電率、引張強さ、伸び及び
疲労強度の何れかが劣る。即ちＮｏ、１０はＭｇ含ａｍ
が、ＮＯ，１４はＦｅ含有位が、Ｎｏ、１６４．ｔＮｉ
Ｎｉ含有例れも少ないため引張強さが低く、Ｎｏ、１１
はＭｙ含有量が多くかつ過剰Ｍｇのため導電率及び疲労
強度が低く、Ｎｏ、１２はＳｉ含有量が少なくかつ過剰
Ｍｙのため引張強さ及び疲労強度が低く、Ｎｏ、１３は
Ｓｉ含有量が多いため導電率が低く、Ｎｏ、１５はＦｅ
含有ωが多いため疲労強度が低く、Ｎｏ、１７はＮｉ含
有間が多いため１ｔｔｉ率が低く、伸びが小さくなって
いる。
較方法Ｎ０．１０〜１１及び製造条件が外れる比較方法
Ｎ ｏ、１８〜３０では、導電率、引張強さ、伸び及び
疲労強度の何れかが劣る。即ちＮｏ、１０はＭｇ含ａｍ
が、ＮＯ，１４はＦｅ含有位が、Ｎｏ、１６４．ｔＮｉ
Ｎｉ含有例れも少ないため引張強さが低く、Ｎｏ、１１
はＭｙ含有量が多くかつ過剰Ｍｇのため導電率及び疲労
強度が低く、Ｎｏ、１２はＳｉ含有量が少なくかつ過剰
Ｍｙのため引張強さ及び疲労強度が低く、Ｎｏ、１３は
Ｓｉ含有量が多いため導電率が低く、Ｎｏ、１５はＦｅ
含有ωが多いため疲労強度が低く、Ｎｏ、１７はＮｉ含
有間が多いため１ｔｔｉ率が低く、伸びが小さくなって
いる。
またＮｏ、１８．２２．２３乃至２６．２８．３０のよ
うに一次圧延温度が低くても、荒引線の加熱温度が低く
ても、＾くＣも、処理時間が短スても、長くても、伸線
加工における加工率か小さくても、伸線加工後の加熱処
理温度が高くても、処理時間が長くても、何れも引張強
さが低く、Ｎｏ、１９のように一次圧延温度が高いもの
は圧延割れを起して伸線加工が不能となり、Ｎ０１２０
のように急冷を行なわないものは添加元素が冷却中に析
出するため、引張強ざが低く、Ｎ ｏ、２１のように二
次圧延温度が高いものは圧延中にＭｇとＳｉを析出し、
ＭｌｌとＳｉの十分な固溶鰻が得られないため、引張強
さが低く、Ｎｏ、２７のように伸線加工後の加熱処理温
度が低くても、Ｎ０１２９のように処理時間が短くても
、伸びが低くなっている。
うに一次圧延温度が低くても、荒引線の加熱温度が低く
ても、＾くＣも、処理時間が短スても、長くても、伸線
加工における加工率か小さくても、伸線加工後の加熱処
理温度が高くても、処理時間が長くても、何れも引張強
さが低く、Ｎｏ、１９のように一次圧延温度が高いもの
は圧延割れを起して伸線加工が不能となり、Ｎ０１２０
のように急冷を行なわないものは添加元素が冷却中に析
出するため、引張強ざが低く、Ｎ ｏ、２１のように二
次圧延温度が高いものは圧延中にＭｇとＳｉを析出し、
ＭｌｌとＳｉの十分な固溶鰻が得られないため、引張強
さが低く、Ｎｏ、２７のように伸線加工後の加熱処理温
度が低くても、Ｎ０１２９のように処理時間が短くても
、伸びが低くなっている。
このように本発明方法辷よれば従来のＡＩ！−Ｍａ−Ｓ
ｉ系合金からなる高力アルミニウム合金導体とほぼ同等
の導電率、伸び及び疲労強度を有し、かつ強度が４０Ｋ
ｇ／ ｍ ２以上の銅線と同等の強度を有する＾カアル
ミニウム導体を得ることができるもので、■梁上顕著な
効果を秦するものである。
ｉ系合金からなる高力アルミニウム合金導体とほぼ同等
の導電率、伸び及び疲労強度を有し、かつ強度が４０Ｋ
ｇ／ ｍ ２以上の銅線と同等の強度を有する＾カアル
ミニウム導体を得ることができるもので、■梁上顕著な
効果を秦するものである。
Claims (1)
- Ｍａｏ、５〜１．４１Ｖｔ％とＳｉＯ，５〜１，４ｗｔ
％の範囲で過剰３ｉのＭ（ｌｚｓｉと、Ｆ ｅ Ｏ，１
５〜０，６０ｗｔ％ト、Ｎ ｉ ０．０５〜１．Ｏｗｔ
％を含み、残部へ（と通常の不純物からなる合金を連続
鋳造圧延により鋳造した鋳塊に４００〜５５０℃の２！
！度で一次圧延加工を加えて急冷した後、２００℃以下
の温度で二次圧延加工を加えて荒引線とし、これを１５
０〜２５０℃の温度で０．５〜２０時間加熱処理してか
ら冷間で伸線加工により６０％以上の減面加工を行ない
、しかる後１００〜１８０℃の温度で０．５〜２０時間
加熱処理することを特徴とする高力アルミニウム合金導
体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23256183A JPS60125356A (ja) | 1983-12-09 | 1983-12-09 | 高力アルミニウム合金導体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23256183A JPS60125356A (ja) | 1983-12-09 | 1983-12-09 | 高力アルミニウム合金導体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60125356A true JPS60125356A (ja) | 1985-07-04 |
Family
ID=16941257
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23256183A Pending JPS60125356A (ja) | 1983-12-09 | 1983-12-09 | 高力アルミニウム合金導体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60125356A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015182624A1 (ja) * | 2014-05-26 | 2015-12-03 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウム合金導体線、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネスおよびアルミニウム合金導体線の製造方法 |
| JP2016037632A (ja) * | 2014-08-07 | 2016-03-22 | 国立大学法人横浜国立大学 | アルミニウム合金板 |
| CN106504831A (zh) * | 2016-12-07 | 2017-03-15 | 无锡电缆厂有限公司 | 一种阻燃铝合金电缆生产工艺 |
| US10553327B2 (en) | 2014-05-26 | 2020-02-04 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Aluminum alloy conductor wire, aluminum alloy stranded wire, coated wire, wire harness and method of manufacturing aluminum alloy conductor wire |
| WO2023209810A1 (ja) * | 2022-04-26 | 2023-11-02 | 日本軽金属株式会社 | Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ－Ｎｉ系合金及びＡｌ－Ｍｇ－Ｓｉ－Ｎｉ系合金材 |
-
1983
- 1983-12-09 JP JP23256183A patent/JPS60125356A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015182624A1 (ja) * | 2014-05-26 | 2015-12-03 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウム合金導体線、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネスおよびアルミニウム合金導体線の製造方法 |
| CN106574329A (zh) * | 2014-05-26 | 2017-04-19 | 古河电气工业株式会社 | 铝合金导线、铝合金绞线、包覆电线、线束及铝合金导线的制造方法 |
| JPWO2015182624A1 (ja) * | 2014-05-26 | 2017-04-20 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウム合金導体線、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネスおよびアルミニウム合金導体線の製造方法 |
| US9875822B2 (en) | 2014-05-26 | 2018-01-23 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Aluminum alloy conductor wire, aluminum alloy stranded wire, coated wire, wire harness and method of manufacturing aluminum alloy conductor wire |
| US10553327B2 (en) | 2014-05-26 | 2020-02-04 | Furukawa Electric Co., Ltd. | Aluminum alloy conductor wire, aluminum alloy stranded wire, coated wire, wire harness and method of manufacturing aluminum alloy conductor wire |
| JP2016037632A (ja) * | 2014-08-07 | 2016-03-22 | 国立大学法人横浜国立大学 | アルミニウム合金板 |
| CN106504831A (zh) * | 2016-12-07 | 2017-03-15 | 无锡电缆厂有限公司 | 一种阻燃铝合金电缆生产工艺 |
| WO2023209810A1 (ja) * | 2022-04-26 | 2023-11-02 | 日本軽金属株式会社 | Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ－Ｎｉ系合金及びＡｌ－Ｍｇ－Ｓｉ－Ｎｉ系合金材 |
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