JPS61238945A - 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 - Google Patents
高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法Info
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- JPS61238945A JPS61238945A JP7818585A JP7818585A JPS61238945A JP S61238945 A JPS61238945 A JP S61238945A JP 7818585 A JP7818585 A JP 7818585A JP 7818585 A JP7818585 A JP 7818585A JP S61238945 A JPS61238945 A JP S61238945A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法に関し
、特に従来の高力耐熱アルミニウム合金導体とほぼ同等
の強度及び導電率を有し、かつはるかに優れた耐熱性及
び耐食性を有する導体を製造するものである。
、特に従来の高力耐熱アルミニウム合金導体とほぼ同等
の強度及び導電率を有し、かつはるかに優れた耐熱性及
び耐食性を有する導体を製造するものである。
［従来の技術］
一般に架空送電線には電気用Ａ！ （ＥＣＡｆ）からな
る導体を用いた銅芯アルミニウムに撚線（ＡＣ８Ｒ）が
用いられ、特に耐熱性が要求される架空送電線にはへλ
−Ｚｒ系合金からなる耐熱導体を用いた調芯耐熱アルミ
ニウム合金撚線（ＴＡＣ８Ｒ）が用いられている。また
長径間送電線には高力アルミニウム合金、例えばＪ １
８５００５系合金＜Ａ、ｆ！−０．５〜１．１ｗｔ％Ｍ
（＋ ＞からなる高力導体を用いた銅芯高カアルミニウ
ム合金撚線が用いられている。
る導体を用いた銅芯アルミニウムに撚線（ＡＣ８Ｒ）が
用いられ、特に耐熱性が要求される架空送電線にはへλ
−Ｚｒ系合金からなる耐熱導体を用いた調芯耐熱アルミ
ニウム合金撚線（ＴＡＣ８Ｒ）が用いられている。また
長径間送電線には高力アルミニウム合金、例えばＪ １
８５００５系合金＜Ａ、ｆ！−０．５〜１．１ｗｔ％Ｍ
（＋ ＞からなる高力導体を用いた銅芯高カアルミニウ
ム合金撚線が用いられている。
［発明が解決しようとする問題点］
ＡＪ！−Ｚｒ系合金からなる耐熱導体は、Ｚｒ含有量を
増加しても導体強度はそれほど高くならないため、長径
間送電線や全アルミニウム合金撚線（ＡＡＡＣ＞の導体
に用いることができない。また高力アルミニウム合金、
例えばＪＩＳ５００５系合金からなる導体は引張強さが
２４ Ｋｇ／ ｍｍ ２と優れているが、耐熱性はＥＣ
ＡＪＩ！からなる導体と同程度であり、耐熱性が要求さ
れるところには使用できない。
増加しても導体強度はそれほど高くならないため、長径
間送電線や全アルミニウム合金撚線（ＡＡＡＣ＞の導体
に用いることができない。また高力アルミニウム合金、
例えばＪＩＳ５００５系合金からなる導体は引張強さが
２４ Ｋｇ／ ｍｍ ２と優れているが、耐熱性はＥＣ
ＡＪＩ！からなる導体と同程度であり、耐熱性が要求さ
れるところには使用できない。
近年電力需要の増大に伴い、大容量送電のために耐熱性
で強度の高い導体が要求されるようになり、Ｊ ｌ５５
００５系合金からなる高力導体については耐熱性の向上
が、またＡ、ｆ２−Ｚｒ系合金からなる耐熱導体につい
ては強度の向上が検討され、Ａ ｉ −Ｚ ｒ系合金に
Ｆｅを添加して導電率及び耐熱性をあまり劣化させるこ
となく強度を改善した高力耐熱アルミニウム合金導体が
提案されている。
で強度の高い導体が要求されるようになり、Ｊ ｌ５５
００５系合金からなる高力導体については耐熱性の向上
が、またＡ、ｆ２−Ｚｒ系合金からなる耐熱導体につい
ては強度の向上が検討され、Ａ ｉ −Ｚ ｒ系合金に
Ｆｅを添加して導電率及び耐熱性をあまり劣化させるこ
となく強度を改善した高力耐熱アルミニウム合金導体が
提案されている。
この導体は導電率５５％ｌＡＣ３、引張強さ２４Ｋｇ／
ｍｍ２、耐熱性９０％＜２３０℃、１時間加熱）と優れ
た特性を示すも、耐食性が劣るところから、架空送電線
として、ＥＣ／ｌ並みの耐食性と耐熱性の向上が強く望
まれている。
ｍｍ２、耐熱性９０％＜２３０℃、１時間加熱）と優れ
た特性を示すも、耐食性が劣るところから、架空送電線
として、ＥＣ／ｌ並みの耐食性と耐熱性の向上が強く望
まれている。
［問題点を解決するための手段］
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、従来の高力耐熱ア
ルミニウム合金導体と同等の導電率と強度を有し、かつ
はるかに浸れた耐熱性及び耐食性を示す高力耐熱アルミ
ニウム合金導体の製造法を開発したもので、Ｚ ｒ ０
．１５〜０．８ｗｔ％、Ｆｅｄ、０５〜０．６ｗｔ％、
５ｂＯ００１〜０．８ｗｔ％、残部Ａ（と通常の不純物
からなる合金を連続鋳造し、引続いて連続的に熱間圧延
を行なって荒引線とし、これに冷間で減面加工を行なう
方法においで゛・、合金溶湯を７４０〜８５０℃で注湯
し、２℃／ Ｓ ｅｃ以上の冷却速度で凝固させて連続
鋳造し、熱間圧延した荒引線を３ｏＯ〜４５０℃で１０
〜２００時間熱処理した後、冷間で６０％以上減面加工
を行なうことを特徴とするものである。
ルミニウム合金導体と同等の導電率と強度を有し、かつ
はるかに浸れた耐熱性及び耐食性を示す高力耐熱アルミ
ニウム合金導体の製造法を開発したもので、Ｚ ｒ ０
．１５〜０．８ｗｔ％、Ｆｅｄ、０５〜０．６ｗｔ％、
５ｂＯ００１〜０．８ｗｔ％、残部Ａ（と通常の不純物
からなる合金を連続鋳造し、引続いて連続的に熱間圧延
を行なって荒引線とし、これに冷間で減面加工を行なう
方法においで゛・、合金溶湯を７４０〜８５０℃で注湯
し、２℃／ Ｓ ｅｃ以上の冷却速度で凝固させて連続
鋳造し、熱間圧延した荒引線を３ｏＯ〜４５０℃で１０
〜２００時間熱処理した後、冷間で６０％以上減面加工
を行なうことを特徴とするものである。
［作 用コ
本発明において合金組成を上記の如く限定したのは下記
の理由によるものである。
の理由によるものである。
Ｚｒは導体の耐熱性を向上させるために添加したもので
あるが、その含有量が０．１５ ｗｔ％未満では耐熱性
に有効なｚｒ固溶ｍが得られず、０．８ｗｔ％を越える
と金属間化合物へλ３Ｚｒの粗大な晶出物が増加して導
電率の低下が著しくなる。Ｆｅは導体の強度及び耐熱性
を向上させるために添加したものであるが、その含有量
が０．０５ ｗｔ％未満では強度が低く、ｏ、ｓｗｔ％
を越えると強度及び耐食性の向上効果が飽和するばかり
か導電率が低下する。Ｓｂは導体の強度を向上させると
共に耐食性を改善するために添加したものであるが、そ
の含有量が０．０１ ｗｔ％未満では強度及び耐食性の
向上が不十分であり、０．８ｗｔ％を越えると強度及び
耐食性は向上するも、導電率の低下が大きくなるためで
ある。
あるが、その含有量が０．１５ ｗｔ％未満では耐熱性
に有効なｚｒ固溶ｍが得られず、０．８ｗｔ％を越える
と金属間化合物へλ３Ｚｒの粗大な晶出物が増加して導
電率の低下が著しくなる。Ｆｅは導体の強度及び耐熱性
を向上させるために添加したものであるが、その含有量
が０．０５ ｗｔ％未満では強度が低く、ｏ、ｓｗｔ％
を越えると強度及び耐食性の向上効果が飽和するばかり
か導電率が低下する。Ｓｂは導体の強度を向上させると
共に耐食性を改善するために添加したものであるが、そ
の含有量が０．０１ ｗｔ％未満では強度及び耐食性の
向上が不十分であり、０．８ｗｔ％を越えると強度及び
耐食性は向上するも、導電率の低下が大きくなるためで
ある。
尚通常の不純物とはＥＣ１ｅに含まれる不可避的不純物
であり、ＥＣＡｌに含まれる程度であれば導体特性を損
うことはない。
であり、ＥＣＡｌに含まれる程度であれば導体特性を損
うことはない。
上記組成の合金を溶製し、これを連続鋳造し、引続いて
連続的に熱間圧延して荒引線とし、これに冷間で減面加
工して導体を製造する工程において、溶湯を７４０〜８
５０℃で注湯し、２℃／Ｓｅｃ以上の冷却速度で凝固さ
せて連続鋳造するのは、急激な温度勾配をもたせて凝固
させることにより、ｌｒ及びＦｅを十分に強制固溶させ
、更にｓｂを均一微細に分散させるためである。しかし
て冷却速度が２℃／３ｅｃより遅いとＺ「及びｌ”ｅの
固溶が不十分なばかりか、Ｓｂの均一微細な分散が得ら
れず、注湯温度が７４０℃未満では温度勾配が小さく、
Ｚｒ及びＦｅの強制固溶が少なくなり、８５０℃を越え
ると溶湯酸化が著しく、酸化物等の巻込みが生じて良質
の鋳塊が得られず、更に鋳塊表面と中心部での凝固速度
に大きな差が生じてＺ「及びＦｅの偏析を起し、ｓｂを
添加しても鋳塊欠陥により導電率、強度及び耐食性が低
下する。
連続的に熱間圧延して荒引線とし、これに冷間で減面加
工して導体を製造する工程において、溶湯を７４０〜８
５０℃で注湯し、２℃／Ｓｅｃ以上の冷却速度で凝固さ
せて連続鋳造するのは、急激な温度勾配をもたせて凝固
させることにより、ｌｒ及びＦｅを十分に強制固溶させ
、更にｓｂを均一微細に分散させるためである。しかし
て冷却速度が２℃／３ｅｃより遅いとＺ「及びｌ”ｅの
固溶が不十分なばかりか、Ｓｂの均一微細な分散が得ら
れず、注湯温度が７４０℃未満では温度勾配が小さく、
Ｚｒ及びＦｅの強制固溶が少なくなり、８５０℃を越え
ると溶湯酸化が著しく、酸化物等の巻込みが生じて良質
の鋳塊が得られず、更に鋳塊表面と中心部での凝固速度
に大きな差が生じてＺ「及びＦｅの偏析を起し、ｓｂを
添加しても鋳塊欠陥により導電率、強度及び耐食性が低
下する。
このようにして得た鋳塊を引続いて熱間圧延した荒引線
を３００〜４５０℃で１０〜２００時間熱処理するのは
、Ｚｒ及びＦｅを微細均一に析出させて、析出硬化させ
ると共に耐熱性を向上させるためである。しかして加温
湿度が３００℃未満又は処理時間が１０時間より短いと
析出が認められず、加温温度が４５０ ℃を越えるか、
又は処理時間が２００時間より長いと過時効現象を起し
、強度及び耐熱性を低下する。
を３００〜４５０℃で１０〜２００時間熱処理するのは
、Ｚｒ及びＦｅを微細均一に析出させて、析出硬化させ
ると共に耐熱性を向上させるためである。しかして加温
湿度が３００℃未満又は処理時間が１０時間より短いと
析出が認められず、加温温度が４５０ ℃を越えるか、
又は処理時間が２００時間より長いと過時効現象を起し
、強度及び耐熱性を低下する。
更に荒引線を熱処理後冷間で６０％以上減面加工するの
は、加工硬化により強度を高めるためであり、減面加工
が６０％未満では十分な加工硬化が得られない。
は、加工硬化により強度を高めるためであり、減面加工
が６０％未満では十分な加工硬化が得られない。
［実施例］
純度９９．６％のＥＣＡ、ｆ！、フッ化ジルコニウムカ
リ（Ｚｒ３０ｗｔ％）、Ａ、ｆ２−６ｗｔ％Ｆｅｆｆ１
合金、Ｓｂ単体を用いて第１表に示す組成の合金を溶製
し、これをベルトアンドホイール型連続鋳造圧延機によ
り連続鋳造し、引続いて熱間圧延して荒引線とした。こ
れを熱処理してから冷間で伸線加工して導体を製造した
。これ等の製造条件を第２表に示す。尚連続鋳造圧延に
おける凝固時の凝固速度は鋳造速度（鋳型用ホイールの
回転数）の調節と、水冷鋳型としてのホイールとベルト
への冷Ｗ水量の調節で行なった。
リ（Ｚｒ３０ｗｔ％）、Ａ、ｆ２−６ｗｔ％Ｆｅｆｆ１
合金、Ｓｂ単体を用いて第１表に示す組成の合金を溶製
し、これをベルトアンドホイール型連続鋳造圧延機によ
り連続鋳造し、引続いて熱間圧延して荒引線とした。こ
れを熱処理してから冷間で伸線加工して導体を製造した
。これ等の製造条件を第２表に示す。尚連続鋳造圧延に
おける凝固時の凝固速度は鋳造速度（鋳型用ホイールの
回転数）の調節と、水冷鋳型としてのホイールとベルト
への冷Ｗ水量の調節で行なった。
このようにして製造した導体について、導電率、引張強
さ、耐熱性及び耐食性を測定し、これ等の結果を第３表
に示す。尚導体の導電率はケルビンダブルブリッジによ
り電気抵抗を測定して算出し、引張強さはインストロン
型引張試験機により測定した。また耐熱性は各導体を２
３０℃で１時間加熱処理し、該加熱処理前後の引張強さ
の比率で表わした。また耐食性はＤＩＮ−５００５に従
って１０００時間亜硫酸ガス試験を行なった後の重量減
少率で表わした。
さ、耐熱性及び耐食性を測定し、これ等の結果を第３表
に示す。尚導体の導電率はケルビンダブルブリッジによ
り電気抵抗を測定して算出し、引張強さはインストロン
型引張試験機により測定した。また耐熱性は各導体を２
３０℃で１時間加熱処理し、該加熱処理前後の引張強さ
の比率で表わした。また耐食性はＤＩＮ−５００５に従
って１０００時間亜硫酸ガス試験を行なった後の重量減
少率で表わした。
第１表
合金別 合金 組 成（ｗｔ％）記号
Ｚｒ Ｆｅ Ｓｂ ＡＪ本発明用
合金 Ａ ０９１７ ０．１０ ０．
０３ 残Ｂ ０．２５０．１８０．３２ｌＩ
Ｃ０．３５０．１６０．６０１！ ［） ０．７１ ０．２８ ０．２０
＃Ｅ ０．４２０．３８０．４５〃Ｆ
０．２００．５３０．０９＃ＧＯ０３６０．５５０．
６８〃 Ｈ００４００．１２０．５７ｌ１ １ ０．７３ ０．１６ ０．３１
〃比較用合金 Ｊ ０．０９０．３２０．２
１〃Ｋ １，１０ ０．１８ ０．４６
〃し ０．３５ ０゜０４
０．３２ 〃Ｍ ０．１８０．
９１０．４１ｎＮｏ。４４ ０．２８ ０．０
０５ Ｉ！０ ０．３６ ０．２１
１，０８ 、。
Ｚｒ Ｆｅ Ｓｂ ＡＪ本発明用
合金 Ａ ０９１７ ０．１０ ０．
０３ 残Ｂ ０．２５０．１８０．３２ｌＩ
Ｃ０．３５０．１６０．６０１！ ［） ０．７１ ０．２８ ０．２０
＃Ｅ ０．４２０．３８０．４５〃Ｆ
０．２００．５３０．０９＃ＧＯ０３６０．５５０．
６８〃 Ｈ００４００．１２０．５７ｌ１ １ ０．７３ ０．１６ ０．３１
〃比較用合金 Ｊ ０．０９０．３２０．２
１〃Ｋ １，１０ ０．１８ ０．４６
〃し ０．３５ ０゜０４
０．３２ 〃Ｍ ０．１８０．
９１０．４１ｎＮｏ。４４ ０．２８ ０．０
０５ Ｉ！０ ０．３６ ０．２１
１，０８ 、。
従来用合金 Ｐ ０．０８０．６０−、を第
２表 ４Ｄ ８００ ２５．０ ３５０ ４８ ９０
．０５Ｅ ８００ １００．０ ３００ ９６
７７．６６Ｆ ８１５ ６０．０ ３７５ ２４ ８
６．４７Ｇ ８４５ ３０．０ ３７５ ４８ ８６
．４８Ｈ８４０．６０．０３７５９６８２，３９＋
８２０ ２０．０ ４２５ １６ ９０．ＯＩＩ １
２Ｌ ８２０ ６０．０ ４００ １６ ７７
．６〃 １３Ｍ ８００ ６０．０ ３７５
２４ ８２．３Ｉ／１４Ｎ ７８０ ３０．０
３７５ ４８ ９０．ＯＩＩ１５０ ８４０ ２０
．０ ３５０ ４８ ８６．４１１１６Ｂ ７００
６０．０ ３５０ ９６ ７７．６１１１７Ｄ ９０
０ ２０．０ ３００ １４４ ７７．６Ｉ１１８Ｆ８
１０１．０ ３７５ ２４ ９０．０Ｉ１１９Ｈ８２５
１００．０２５０１４４８６，４ＩＩ２ＯＦ ８４０
６０．０．５００ １６ ８６．４１１２１１ ７８
０ ３０．０ ４２５ ５ ８２．３ＩＩ２２Ｇ
８００ ２０．０ ３００ ２４０ ７７．６〃２３ｏ
８２０ ６０．０ ３５０ ４８ ５２．０従来法
２４Ｐ７００ − − −
７７．６第３表 製造法 Ｎｏ、 導電率 引張強ざ 耐熱性 耐食性
（％ｌＡＣ３＞ ＣＫｙ／ｌｒｗｒ’ ） （％）
（％）本発明法 １ ５６，１ ２
４．１ ９６．８ ３．９２ ５６．５ ２
４．６ ９７．２ ３．５３ ５５．９ ２５．８
９７．８ ２．８４ ５６．４ ２５．９ ９９．２
３．４５ ５５．８ ２５．１ ９８．１ ３．１
６ ５６．６ ２４．８ ９６．３ ３．７７ ５６
．９ ２５．４ ９６．６ ２．７８ ５７．２
２５．１ ９７．１ ２．８９ ５６．６ ２４．５
９９．３ ３．３比較法 １０ ５８．２
２４．２ ７８．２ ３，４１１ ５０．
１ ２５．１ ９６．３ ３．１１２ ５５．８
２１．４ ９５．３ ３．５１３ ５１．２ ２６．
０ ９８．２ ３．２１４ ５６．２ ２５．３ ９
６．８ ５．３１５ ５３．２ ２６．８ ９５．８
２．６１６ ５５．８ ２４．２ ７６．２ ３．
６１７ ５４．２ ２２．３ ９５．２ ５．８１８
５６．８ ２４．６ ８２．０ ３．８１９ ５１
．６ ２５．２ ９６．２ ３．０２０ ５６．９
２２．１ ９０．２ ３．８２１ ４８．９ ２４
．２ ９５．９ ３．４２２ ５７．３ ２１．６
８８．９ ２．８２３ ５６．４ ２２．４ ９７．
１ ３．６従来法 ２４ ５５．６ ２
４．２ ９２．３ ５．６第１表〜第３表から
明らかなように本発明法Ｎ０１〜９により製造した導体
は導電率５５．８〜５７．２％ｌＡＣ３、引張強さ２４
，１〜２５，９Ｋｇ／＃Ｒ２、耐熱性９６．３〜９９．
３％、耐食性２．７〜３．９％の特性を示し、従来法Ｎ
Ｑ ２４により製造した導体と比較し、導電率及び引張
強さはほぼ同等なるも、耐熱性及び耐食性が改善されて
いることが判る。
２表 ４Ｄ ８００ ２５．０ ３５０ ４８ ９０
．０５Ｅ ８００ １００．０ ３００ ９６
７７．６６Ｆ ８１５ ６０．０ ３７５ ２４ ８
６．４７Ｇ ８４５ ３０．０ ３７５ ４８ ８６
．４８Ｈ８４０．６０．０３７５９６８２，３９＋
８２０ ２０．０ ４２５ １６ ９０．ＯＩＩ １
２Ｌ ８２０ ６０．０ ４００ １６ ７７
．６〃 １３Ｍ ８００ ６０．０ ３７５
２４ ８２．３Ｉ／１４Ｎ ７８０ ３０．０
３７５ ４８ ９０．ＯＩＩ１５０ ８４０ ２０
．０ ３５０ ４８ ８６．４１１１６Ｂ ７００
６０．０ ３５０ ９６ ７７．６１１１７Ｄ ９０
０ ２０．０ ３００ １４４ ７７．６Ｉ１１８Ｆ８
１０１．０ ３７５ ２４ ９０．０Ｉ１１９Ｈ８２５
１００．０２５０１４４８６，４ＩＩ２ＯＦ ８４０
６０．０．５００ １６ ８６．４１１２１１ ７８
０ ３０．０ ４２５ ５ ８２．３ＩＩ２２Ｇ
８００ ２０．０ ３００ ２４０ ７７．６〃２３ｏ
８２０ ６０．０ ３５０ ４８ ５２．０従来法
２４Ｐ７００ − − −
７７．６第３表 製造法 Ｎｏ、 導電率 引張強ざ 耐熱性 耐食性
（％ｌＡＣ３＞ ＣＫｙ／ｌｒｗｒ’ ） （％）
（％）本発明法 １ ５６，１ ２
４．１ ９６．８ ３．９２ ５６．５ ２
４．６ ９７．２ ３．５３ ５５．９ ２５．８
９７．８ ２．８４ ５６．４ ２５．９ ９９．２
３．４５ ５５．８ ２５．１ ９８．１ ３．１
６ ５６．６ ２４．８ ９６．３ ３．７７ ５６
．９ ２５．４ ９６．６ ２．７８ ５７．２
２５．１ ９７．１ ２．８９ ５６．６ ２４．５
９９．３ ３．３比較法 １０ ５８．２
２４．２ ７８．２ ３，４１１ ５０．
１ ２５．１ ９６．３ ３．１１２ ５５．８
２１．４ ９５．３ ３．５１３ ５１．２ ２６．
０ ９８．２ ３．２１４ ５６．２ ２５．３ ９
６．８ ５．３１５ ５３．２ ２６．８ ９５．８
２．６１６ ５５．８ ２４．２ ７６．２ ３．
６１７ ５４．２ ２２．３ ９５．２ ５．８１８
５６．８ ２４．６ ８２．０ ３．８１９ ５１
．６ ２５．２ ９６．２ ３．０２０ ５６．９
２２．１ ９０．２ ３．８２１ ４８．９ ２４
．２ ９５．９ ３．４２２ ５７．３ ２１．６
８８．９ ２．８２３ ５６．４ ２２．４ ９７．
１ ３．６従来法 ２４ ５５．６ ２
４．２ ９２．３ ５．６第１表〜第３表から
明らかなように本発明法Ｎ０１〜９により製造した導体
は導電率５５．８〜５７．２％ｌＡＣ３、引張強さ２４
，１〜２５，９Ｋｇ／＃Ｒ２、耐熱性９６．３〜９９．
３％、耐食性２．７〜３．９％の特性を示し、従来法Ｎ
Ｑ ２４により製造した導体と比較し、導電率及び引張
強さはほぼ同等なるも、耐熱性及び耐食性が改善されて
いることが判る。
これに対し本発明が規定する合金組成、鋳造条件、熱処
理条件、冷間加工条件の何れかが外れる比較法Ｎα１０
〜２３では導電率、引張強さ、耐熱性、耐食性の何れか
が劣る。即ちＺｒ含有量が少ない比較法Ｎｏ、 １０で
は耐熱性が悪く、Ｚｒ含有量の多い比較法Ｎ０１１では
導電率が低く、Ｆｅ含有量が少ない比較法Ｎα１２では
引張強さが低く、Ｆｅ含有量の多い比較法Ｎｃｈ１３で
は導電率が低く、更にＳｂ含有量が少ない比較法ＮＱ１
４では耐食性が悪く、Ｓｂ含有量が多い比較法Ｎ０１５
では導電率が低いことが判る。また合金組成が本発明で
規定する組成範囲内でも、注湯温度が低い比較法定１６
では耐熱性が悪く、注湯温度が高い比較法随１７では導
電率及び引張強ざが低く耐食性も改善されない。冷団速
度が遅い比較法Ｎ０１８では耐熱性が悪く、熱処理温度
が低い比較法Ｎα１９では導電率が低く、熱処理温度が
高い比較法ＮＯ２Ｏでは引張強さが低く、かつ耐熱性が
悪く、更に処理時間が短い比較法Ｎα２１では導電率が
低く、処理時間が長い比較法Ｎα２２では引張強さが低
く、耐熱性も悪いことが判る。また冷間加工における減
面加工率が小さい比較法Ｎα２３では引張強さが低いこ
とが判る。
理条件、冷間加工条件の何れかが外れる比較法Ｎα１０
〜２３では導電率、引張強さ、耐熱性、耐食性の何れか
が劣る。即ちＺｒ含有量が少ない比較法Ｎｏ、 １０で
は耐熱性が悪く、Ｚｒ含有量の多い比較法Ｎ０１１では
導電率が低く、Ｆｅ含有量が少ない比較法Ｎα１２では
引張強さが低く、Ｆｅ含有量の多い比較法Ｎｃｈ１３で
は導電率が低く、更にＳｂ含有量が少ない比較法ＮＱ１
４では耐食性が悪く、Ｓｂ含有量が多い比較法Ｎ０１５
では導電率が低いことが判る。また合金組成が本発明で
規定する組成範囲内でも、注湯温度が低い比較法定１６
では耐熱性が悪く、注湯温度が高い比較法随１７では導
電率及び引張強ざが低く耐食性も改善されない。冷団速
度が遅い比較法Ｎ０１８では耐熱性が悪く、熱処理温度
が低い比較法Ｎα１９では導電率が低く、熱処理温度が
高い比較法ＮＯ２Ｏでは引張強さが低く、かつ耐熱性が
悪く、更に処理時間が短い比較法Ｎα２１では導電率が
低く、処理時間が長い比較法Ｎα２２では引張強さが低
く、耐熱性も悪いことが判る。また冷間加工における減
面加工率が小さい比較法Ｎα２３では引張強さが低いこ
とが判る。
［発明の効果］
Claims (1)
- Ｚｒ０．１５〜０．８ｗｔ％、Ｆｅ０．０５〜０．６ｗ
ｔ％、Ｓｂ０．０１〜０．８ｗｔ％、残部とＡｌと通常
の不純物からなる合金を連続鋳造し、引続いて連続的に
熱間圧延を行なつて荒引線とし、これに冷間で減面加工
を行なう方法において、合金溶湯を７４０〜８５０℃で
注湯し、２℃／Ｓｅｃ以上の冷却速度で凝固させて連続
鋳造し、熱間圧延した荒引線を３００〜４５０℃で１０
〜２００時間熱処理した後、冷間で６０％以上の減面加
工を行なうことを特徴とする高力耐熱アルミニウム合金
導体の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7818585A JPS61238945A (ja) | 1985-04-12 | 1985-04-12 | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7818585A JPS61238945A (ja) | 1985-04-12 | 1985-04-12 | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61238945A true JPS61238945A (ja) | 1986-10-24 |
Family
ID=13654912
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7818585A Pending JPS61238945A (ja) | 1985-04-12 | 1985-04-12 | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61238945A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018063023A1 (ru) * | 2016-09-30 | 2018-04-05 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Способ получения катанки из термостойкого сплава на основе алюминия |
-
1985
- 1985-04-12 JP JP7818585A patent/JPS61238945A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018063023A1 (ru) * | 2016-09-30 | 2018-04-05 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Способ получения катанки из термостойкого сплава на основе алюминия |
| CN108603273A (zh) * | 2016-09-30 | 2018-09-28 | 俄铝工程技术中心有限责任公司 | 由耐热性铝基合金制造棒线材的方法 |
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