JPS60131956A - 耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 - Google Patents
耐熱アルミニウム合金導体の製造方法Info
- Publication number
- JPS60131956A JPS60131956A JP24070083A JP24070083A JPS60131956A JP S60131956 A JPS60131956 A JP S60131956A JP 24070083 A JP24070083 A JP 24070083A JP 24070083 A JP24070083 A JP 24070083A JP S60131956 A JPS60131956 A JP S60131956A
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- heat
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐熱アルミニウム合金導体の製造方法に関する
もので、特に従来のA 、e −、’ I”系耐熱アル
ミニウム合金導体の強度及び導電率を損なうことなく耐
熱性を改善したものである。
もので、特に従来のA 、e −、’ I”系耐熱アル
ミニウム合金導体の強度及び導電率を損なうことなく耐
熱性を改善したものである。
従来架空送電線には電気用へ柔からなる導体を用いた銅
芯アルミニウム撚線が用いられ、特に耐熱性が請求され
るところにはAl−Zr系耐熱アルミニウム合金導体を
用いた調芯耐熱アルミニウム合金撚線が用いられている
。近年電力需要の増大から送電容量を品めるために1、
り耐熱性の優れたアルミニウム合金導体が要求されるよ
うになり。
芯アルミニウム撚線が用いられ、特に耐熱性が請求され
るところにはAl−Zr系耐熱アルミニウム合金導体を
用いた調芯耐熱アルミニウム合金撚線が用いられている
。近年電力需要の増大から送電容量を品めるために1、
り耐熱性の優れたアルミニウム合金導体が要求されるよ
うになり。
これにλ・]応して種々研究が行なわれている。
現用の耐熱アルミニウム合金導体はZrを0.1%程度
含むA f −Z r系合金を常法に従って連続鋳造圧
延により荒引線とし、これを冷間て減面加工づ゛ること
にJ:り造られている。このAf’−Zr系合金はl
rの添加量に応じC耐熱性が増大するも導電率の低下が
七しく、耐熱性を八めるために7r添加量を多くしたも
のは導電率の低−ドにより導体として使用できないもの
であった。
含むA f −Z r系合金を常法に従って連続鋳造圧
延により荒引線とし、これを冷間て減面加工づ゛ること
にJ:り造られている。このAf’−Zr系合金はl
rの添加量に応じC耐熱性が増大するも導電率の低下が
七しく、耐熱性を八めるために7r添加量を多くしたも
のは導電率の低−ドにより導体として使用できないもの
であった。
本発明はこれに鑑み△、e−Zr系合金について種々検
討の結果、強度及び導電率を損なうことなく耐熱性を改
善することができる耐熱アルミニウム合金導体の製造り
法を開発したもので、Z ro、2〜0.5 wt%(
以下wt%を単に%と略記)、Feo、05〜0.4%
及′び3 i 0.04〜0.3%を含み、更にsbと
3eの何れか1種又は2種を合計0.005〜0.1%
含み、残部A(と通常の不純物からなるアルミニウム合
金を溶製し、これを連続鋳造圧延により 740〜85
0℃の温度で注湯して2℃/ SeC以上の冷却速度で
凝固せしめ、得られた鋳塊を60℃/min以上の速度
で冷却しながら550℃以下の湿度で圧延を開始し、3
50℃以下の温度で圧延を終了するまでに40%以上の
減面加■を加えて荒引線とし、これを冷間で50%以上
の減面加工を加えた後、300〜500℃の温度で5〜
400時間加熱処理し、しかる後冷間で20〜75%の
減面加工を行なうことを特徴とするものである。
討の結果、強度及び導電率を損なうことなく耐熱性を改
善することができる耐熱アルミニウム合金導体の製造り
法を開発したもので、Z ro、2〜0.5 wt%(
以下wt%を単に%と略記)、Feo、05〜0.4%
及′び3 i 0.04〜0.3%を含み、更にsbと
3eの何れか1種又は2種を合計0.005〜0.1%
含み、残部A(と通常の不純物からなるアルミニウム合
金を溶製し、これを連続鋳造圧延により 740〜85
0℃の温度で注湯して2℃/ SeC以上の冷却速度で
凝固せしめ、得られた鋳塊を60℃/min以上の速度
で冷却しながら550℃以下の湿度で圧延を開始し、3
50℃以下の温度で圧延を終了するまでに40%以上の
減面加■を加えて荒引線とし、これを冷間で50%以上
の減面加工を加えた後、300〜500℃の温度で5〜
400時間加熱処理し、しかる後冷間で20〜75%の
減面加工を行なうことを特徴とするものである。
本発明において合金組成を上記の範囲に限定したのは次
の理由によるものである。
の理由によるものである。
即ちzrは耐熱性を向上させるために添加するもので、
その含有量を0.2〜0.5%と限定したのは、Zr含
有量が0.2%未満では十分な耐熱性が得られず、0.
5%を越えるとA、ez Zrの粗大な晶出物が増加し
、耐熱性が低下するばかりか導電率の低下が著しくなる
ためである。Feは強度及び耐熱性を向上させるために
添加するもので、その含有量を0.05〜0.4%と限
定したのは、含有量が0.05%未満では強度向上の効
果が小さく、O,4%を越えると強度及び耐熱性は向上
するも導電率の低下が著しく、導体として使用できなく
なるためである。3iは強度を向上させると共にlr化
合物やFe化合物の析出を促進させるために添加するも
ので、その含有量を0.04〜0.3%と限定したのは
、含有量が0.04%未満ではその効果が小さく、0;
3%を越えると耐熱性とS電率が低下するようになるた
めである。sb及びBeはいずれも導電率を低下させず
にzr化合物やFe化合物の析出を促進させるために添
加するもので、その何れか1種又は2種の合計含有量を
0.005〜0.1%と限定したのは、何れか1種又は
2種の合計含有量が0.005%未満では効果が小さく
、0.1%を越えて添加しても、より一層の効果が認め
られないばかりか、導電率が低)するようになるためで
ある。尚、通帛の不純物とは一般電気用A(−地金に不
可避的に含まれる不純物であり、この程度の不純物であ
れば、導体の特性を損なうことはない。
その含有量を0.2〜0.5%と限定したのは、Zr含
有量が0.2%未満では十分な耐熱性が得られず、0.
5%を越えるとA、ez Zrの粗大な晶出物が増加し
、耐熱性が低下するばかりか導電率の低下が著しくなる
ためである。Feは強度及び耐熱性を向上させるために
添加するもので、その含有量を0.05〜0.4%と限
定したのは、含有量が0.05%未満では強度向上の効
果が小さく、O,4%を越えると強度及び耐熱性は向上
するも導電率の低下が著しく、導体として使用できなく
なるためである。3iは強度を向上させると共にlr化
合物やFe化合物の析出を促進させるために添加するも
ので、その含有量を0.04〜0.3%と限定したのは
、含有量が0.04%未満ではその効果が小さく、0;
3%を越えると耐熱性とS電率が低下するようになるた
めである。sb及びBeはいずれも導電率を低下させず
にzr化合物やFe化合物の析出を促進させるために添
加するもので、その何れか1種又は2種の合計含有量を
0.005〜0.1%と限定したのは、何れか1種又は
2種の合計含有量が0.005%未満では効果が小さく
、0.1%を越えて添加しても、より一層の効果が認め
られないばかりか、導電率が低)するようになるためで
ある。尚、通帛の不純物とは一般電気用A(−地金に不
可避的に含まれる不純物であり、この程度の不純物であ
れば、導体の特性を損なうことはない。
本発明は上記組成範囲の合金を上記特定の条件で鋳造、
熱間圧延、冷間加工、加熱処理及び冷間加工することに
より、′Zr化合物とFe化合物を微細に析出させて導
体の強度及び導電率を損なうことなく耐熱性を向上せし
めたものである。
熱間圧延、冷間加工、加熱処理及び冷間加工することに
より、′Zr化合物とFe化合物を微細に析出させて導
体の強度及び導電率を損なうことなく耐熱性を向上せし
めたものである。
即ち上記組成の合金溶湯を連続鋳造により 740〜8
50℃の湿度で注湯して2℃/ 380以上の冷却温度
で凝固させるのは、急激な温度勾配で凝固させることに
よりZ r及びFeを条間に強制固溶させるためで、注
湯温度が740℃未渦では温度勾配が小さくZr及びF
eの強制固溶量が少なくなり、850℃を越えると溶
湯表面の酸化が激しくなり、酸化膜の巻き込み等を起す
ばかりか、鋳塊表面と中心部での凝固速度に大きな差が
生じ、Zr及びFeの偏析を起して鋳塊表面と中心部と
でZrとFeの濃度が異なるようになり、その後の製造
条件をどのように選択しても良好な性能が得られない。
50℃の湿度で注湯して2℃/ 380以上の冷却温度
で凝固させるのは、急激な温度勾配で凝固させることに
よりZ r及びFeを条間に強制固溶させるためで、注
湯温度が740℃未渦では温度勾配が小さくZr及びF
eの強制固溶量が少なくなり、850℃を越えると溶
湯表面の酸化が激しくなり、酸化膜の巻き込み等を起す
ばかりか、鋳塊表面と中心部での凝固速度に大きな差が
生じ、Zr及びFeの偏析を起して鋳塊表面と中心部と
でZrとFeの濃度が異なるようになり、その後の製造
条件をどのように選択しても良好な性能が得られない。
このようして得られた鋳塊を続いて60℃/1n以上の
速度で冷却しながら550℃以下の温度で圧延を開始し
、350℃以下の温度で圧延を終了するまでに40%以
上の減面加工を加えて荒引線とするのは、圧延中に強制
固溶したZr及びFeの析出を阻止し、かつ鋳造組織を
破壊覆ると共に、凝固時に強制固溶しきれずに一部品出
したZr及びFeの粗大晶出相を粉砕して微細化し、こ
れ等が均一に分散した圧延組織とするためで、冷却速度
が60℃/n+inより遅いとZr及びF eの析出が
起り、圧延開始温度が550℃より高く、また圧延終了
温度が350℃より高いと強制固溶させたZr及びFe
が析出し、また減面加工率が40%未満では鉾造組織の
破壊が不十分で粗大な晶出物が組織中に残存し、強度及
び耐熱性を低下させる。
速度で冷却しながら550℃以下の温度で圧延を開始し
、350℃以下の温度で圧延を終了するまでに40%以
上の減面加工を加えて荒引線とするのは、圧延中に強制
固溶したZr及びFeの析出を阻止し、かつ鋳造組織を
破壊覆ると共に、凝固時に強制固溶しきれずに一部品出
したZr及びFeの粗大晶出相を粉砕して微細化し、こ
れ等が均一に分散した圧延組織とするためで、冷却速度
が60℃/n+inより遅いとZr及びF eの析出が
起り、圧延開始温度が550℃より高く、また圧延終了
温度が350℃より高いと強制固溶させたZr及びFe
が析出し、また減面加工率が40%未満では鉾造組織の
破壊が不十分で粗大な晶出物が組織中に残存し、強度及
び耐熱性を低下させる。
このようにZr及びFeを多量に強制固溶させた荒引線
を冷間で50%以上の減面加工を加えた後300〜50
0℃の温度で5〜400時間加熱処理するのは、冷間加
工により強度を高め、これを加熱処理することにより7
r及びFeを微細均一に析出させて析出硬化させると共
に導電率及び耐熱性を向上させるためであり、冷間加工
にお【プる減面加工率が50%未満では十分な加工硬化
が得られず、転位密度も低いために、その後の加熱処理
によりFe及びZrの析出が極めて遅く、sbやBeの
添加によっても実用できる条件下では析出硬化が起らず
、強度は勿論耐熱性及び導電率も低くなる。
を冷間で50%以上の減面加工を加えた後300〜50
0℃の温度で5〜400時間加熱処理するのは、冷間加
工により強度を高め、これを加熱処理することにより7
r及びFeを微細均一に析出させて析出硬化させると共
に導電率及び耐熱性を向上させるためであり、冷間加工
にお【プる減面加工率が50%未満では十分な加工硬化
が得られず、転位密度も低いために、その後の加熱処理
によりFe及びZrの析出が極めて遅く、sbやBeの
添加によっても実用できる条件下では析出硬化が起らず
、強度は勿論耐熱性及び導電率も低くなる。
また加熱処理温度が300℃未満でも、処理時間が5時
間未満でも析出硬化が得られず、処理温度が500℃を
越えても処理時間が400時間を越えても過時効現象を
起し、強度及び耐熱性を低下する。
間未満でも析出硬化が得られず、処理温度が500℃を
越えても処理時間が400時間を越えても過時効現象を
起し、強度及び耐熱性を低下する。
次に加熱処理した後、更に冷間で20〜75%の減面加
工を行なうのは、加工硬化させ(強度を高めるためで、
減面加工率が20%未満では十分な加工硬化が得られず
、15%を越えると強度向上の効果が飽和するばかりか
、耐熱性の低下が著しくなるためである。
工を行なうのは、加工硬化させ(強度を高めるためで、
減面加工率が20%未満では十分な加工硬化が得られず
、15%を越えると強度向上の効果が飽和するばかりか
、耐熱性の低下が著しくなるためである。
以下本発明を実施例について計細に説明する。
純度99.9%の電気用A(地金、30%フッ化ジルコ
ニウムカリ、A(−6%F’e m合金、A、e−20
%5iff1合金とsb単体及びBe単体を用いて第1
表に示す組成の合金を溶製し、ベルトアンドホイール型
連続鋳造圧延機により鋳造圧延しC荒引線とし、これを
冷間で伸線加工し−Cから加熱処理した後、再び伸線加
工を行なっC耐熱アルミニウム合金導体製造した。これ
等の製造条件を第2表に示す。このようにして製造した
導体について引張強さ、導電率及び耐熱性を測定した。
ニウムカリ、A(−6%F’e m合金、A、e−20
%5iff1合金とsb単体及びBe単体を用いて第1
表に示す組成の合金を溶製し、ベルトアンドホイール型
連続鋳造圧延機により鋳造圧延しC荒引線とし、これを
冷間で伸線加工し−Cから加熱処理した後、再び伸線加
工を行なっC耐熱アルミニウム合金導体製造した。これ
等の製造条件を第2表に示す。このようにして製造した
導体について引張強さ、導電率及び耐熱性を測定した。
これ等の結果を第3表に示す。
尚、連続鋳造圧延における凝固詩の冷却速度の調整は鋳
造速度(鋳造輪の回転速度)と水冷鋳型(鋳造輪とベル
ト)への流水量を調節して行なった。また圧延に際して
は各圧延スタンド間に加熱及び冷却装置を設けて圧延加
工中の冷却速度及び圧延温度を制御した。
造速度(鋳造輪の回転速度)と水冷鋳型(鋳造輪とベル
ト)への流水量を調節して行なった。また圧延に際して
は各圧延スタンド間に加熱及び冷却装置を設けて圧延加
工中の冷却速度及び圧延温度を制御した。
また導体の引張強さはインス、トロン型試験機により測
定し、導電率はケルビンダブルブリッジにJ:り電気抵
抗を測定してめた。また耐熱性は280℃の温度で1時
間加熱処理し、該加熱処理前後の引張強さの比率(%)
で表わした。
定し、導電率はケルビンダブルブリッジにJ:り電気抵
抗を測定してめた。また耐熱性は280℃の温度で1時
間加熱処理し、該加熱処理前後の引張強さの比率(%)
で表わした。
2 −への寸0■卜の■♀ニ♀♀ニ
4鵠 oy
40 四 Q匡0くくくののooc+<<<Q 哨の菅
−のΦQ−への璧叩Φ卜の 7 +7++ + へ e+Jc+J へ 66、へ
〜剌 蒙 く口Ql?<Lu−Ω≦ ZK≦弓;−Sシ 第3表(1) 第3表(2) 第1表乃至第3表から明らかなように、本発明用合金A
−Hを用いて本発明方法No、1〜8により製造した導
体は、伺れも引張強さ16.9Rg’/mm2以上、導
電率60.3%lAC3以上、耐熱性92%以上の特性
を示し、従来用合金Rを用いた従来方法No、32によ
り製造した導体と比較し、はぼ同等の引張強さ及び導電
率を有し、かつ耐熱性がはるかに優れていることが判る
。
−のΦQ−への璧叩Φ卜の 7 +7++ + へ e+Jc+J へ 66、へ
〜剌 蒙 く口Ql?<Lu−Ω≦ ZK≦弓;−Sシ 第3表(1) 第3表(2) 第1表乃至第3表から明らかなように、本発明用合金A
−Hを用いて本発明方法No、1〜8により製造した導
体は、伺れも引張強さ16.9Rg’/mm2以上、導
電率60.3%lAC3以上、耐熱性92%以上の特性
を示し、従来用合金Rを用いた従来方法No、32によ
り製造した導体と比較し、はぼ同等の引張強さ及び導電
率を有し、かつ耐熱性がはるかに優れていることが判る
。
これに対し本発明で規定する合金組成より外れた合金l
〜Qを用いた比較方法No、9〜11及び本発明で規定
する合金組成のものを用いて本発明で規定する製造条件
より外れた比較方法NO,,18〜31では何れも耐熱
性が改善されないか又は導電率と引張強さの何れかが低
下することが判る。
〜Qを用いた比較方法No、9〜11及び本発明で規定
する合金組成のものを用いて本発明で規定する製造条件
より外れた比較方法NO,,18〜31では何れも耐熱
性が改善されないか又は導電率と引張強さの何れかが低
下することが判る。
このように本発明によれば合金組成と鋳造条件、圧延条
1′1等の加工条件及び加熱処理条件を規定J゛ること
により△(−/r系耐熱アルミニウム合金導体の強度及
び導電率を損なうことなく耐熱性を著しく向上し1qる
もので、工業上顕著な効果を秦するものである。
1′1等の加工条件及び加熱処理条件を規定J゛ること
により△(−/r系耐熱アルミニウム合金導体の強度及
び導電率を損なうことなく耐熱性を著しく向上し1qる
もので、工業上顕著な効果を秦するものである。
Claims (1)
- 7r0.2〜0.5wt%、Fc0.(15〜0.4w
t%及びS i 0,04〜0.3wt%を含み、史に
31)と3eの阿れか1f4I!又は2種を合計0.0
(15〜O’、1wt%含み、残部A(と通常の不純物
からなるアルミニウム外金を溶製し、これを連続鋳造圧
延により740〜850℃の温洩で注湯して2℃7・′
sec以tの冷却速成(゛凝固lしめ、得られた鋳塊を
60 ”C7・″m111以上の速度で冷加しながら5
50℃以下の)11L度C圧延を開始し、350℃以下
の湿度で圧延を終了するまでに40%以上の減面加工を
加えて荒引線どし、これを冷間で50%以上の減面加工
を加えた後、300〜500℃の温度で5〜400時間
加熱処理し、しかる後冷間て20〜75%の減面加工を
11なうことを特徴と16耐熱アルミニウム合金導4本
の製3貴方)大。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24070083A JPS60131956A (ja) | 1983-12-19 | 1983-12-19 | 耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24070083A JPS60131956A (ja) | 1983-12-19 | 1983-12-19 | 耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60131956A true JPS60131956A (ja) | 1985-07-13 |
Family
ID=17063397
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24070083A Pending JPS60131956A (ja) | 1983-12-19 | 1983-12-19 | 耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60131956A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6257640A (ja) * | 1985-09-06 | 1987-03-13 | Toshiba Corp | 真空装置 |
US5124895A (en) * | 1989-10-23 | 1992-06-23 | Nissan Motor Co., Ltd. | Electric discharge lamp arrangement and headlamp for motor vehicle using same |
US6471796B1 (en) | 2000-09-11 | 2002-10-29 | Daido Metal Company Ltd. | Method and apparatus for continuous casting of aluminum bearing alloy |
-
1983
- 1983-12-19 JP JP24070083A patent/JPS60131956A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6257640A (ja) * | 1985-09-06 | 1987-03-13 | Toshiba Corp | 真空装置 |
US5124895A (en) * | 1989-10-23 | 1992-06-23 | Nissan Motor Co., Ltd. | Electric discharge lamp arrangement and headlamp for motor vehicle using same |
US6471796B1 (en) | 2000-09-11 | 2002-10-29 | Daido Metal Company Ltd. | Method and apparatus for continuous casting of aluminum bearing alloy |
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